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1、編號：SJHN.JZY-XX單體廠房、附屬用房塔吊基礎施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、編制依據(jù)3二、工程概況31、基本概況32、地質、水文資料3三、塔吊選型及技術性能指標41、塔吊選型42、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術參數(shù)4四、土方開挖及塔基施工71、土方開挖72、塔吊基礎施工7五、塔吊的變形觀察7六、接地裝置7七、QTZ63塔吊基礎配筋驗算（平面布置見總平圖）7、6*6m矩形板式基礎計算書（1m厚承臺）7、6*6m矩形板式基礎計算書厚)17、6*6m矩形板式基礎計算書厚)22、5八、QTZ40塔吊基礎配筋驗算35廠房塔吊基礎施工方案一、編制依據(jù)1、建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-20122、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)程 JGJ46-20053、QTZ63塔式起重機使用說明書、QTZ40塔式起重機使用說明書4、 工程現(xiàn)有圖紙5、 地質勘探報告。二、工程概況1、基本概況xx(xx)有限公司廠區(qū)一期新建工程(H區(qū))位xx，場地占地面積131278.89,總建筑面積261031.73平方米。本工程共由12棟單體廠房，11棟附屬用房組成。本工程建設單位是xx(xx)有限公司,監(jiān)理單位是xx市建設工程監(jiān)理咨詢中心有限公司，總承包單位是xxxx建設(集團)工程有限公司，工程開3、工日期為20xx年3月21日.為了加快施工進度,提高垂直運輸效率，本工程擬選用18臺QTZ63塔吊(三種型號)，二臺QTZ40塔吊（一種型號）。2、地質、水文資料地耐力允許值：根據(jù)勘探報告各層土的平均厚度見地勘報告,地基承載力見下表三、塔吊選型及技術性能指標1、塔吊選型現(xiàn)場實際情況以及本工程工期要求為平行施工，本工程設置18臺QTZ63塔式起重機。考慮到塔吊的利用率，本工程選用臂長為55m長，高度根據(jù)樓層高度不同分別設置高度在28m-35m。2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術參數(shù)2.1、QTZ63塔機為水平起重臂、小車變幅，該機的特色有：.性能參數(shù)及技術指標國內領先，最大工作幅度55m，最4、大起重量為6t。2.2.2.該機有地下澆注基礎固定式、底架固定獨立式、外墻附著等工作方式，適用各種不同的施工對象，獨立式的起升高度為28m，附著式的起升高度為120m。該機主要特點如下：2.1.3、塔機的自身加節(jié)采用液壓頂升,使塔身能隨著建筑物高度的升高而升高，塔機的起重性能在各種高度下保持不變。2.1.4、剛性雙拉桿懸掛大幅度起重臂，起重臂剛度好，自重輕，斷面小，風阻小，外形美觀，長度有幾種變化，滿足不同施工要求； 2.1.5、安全裝置具有起高限制器、變幅小車行程限位器、力矩限制器、起重量限制器裝置等安全保護裝置，可保證工作安全可靠。2.2、QTZ63塔吊主要技術參數(shù) 2.3、QTZ40塔吊5、主要技術參數(shù) 部 件單 位參 數(shù)400最大起重量T4最大幅度下的額定起重量T工作幅度M3 42起升高度獨立式M28附著式M120起升速度倍率24起升速度M/min703535最大起重量T122244轉速R/min變速M/min38/19起升速度M/min重量平衡重T整機重量T最大回轉半徑M后臂回轉半徑M最大工作風速M/s20爬升風速M/s13工作環(huán)境溫度-20+40四、土方開挖及塔基施工1、土方開挖本工程基礎開挖過程中，進行塔吊位置確定，考慮到基坑的開挖深度以及放坡要求,因此各棟樓塔吊基礎中心距承臺外邊線距離確保在5m范圍以外，位置詳見總平面布置圖。2、塔吊基礎施工2.1、樓塔吊基礎根據(jù)塔吊基6、礎圖施工,塔基上表面要求平整，其最大誤差5mm。2.2、塔吊基礎周邊預留集水坑，并做好排水溝，便于基礎排水工作。五、塔吊的變形觀察塔吊在安裝完及安裝后每星期進行一次垂直度觀測，并做好垂直度觀測記錄；在每次大風或連續(xù)大雨后應對塔吊的垂直度、基礎標高等作全面觀測，發(fā)現(xiàn)問題及時與項目技術部及安全部聯(lián)系解決。六、接地裝置塔機避雷針的接地和保護接地采用-40*3鍍鋅扁鐵，利用48鋼管打入地下（埋深至少3米），扁鐵與鋼管及塔身的連接采用焊接，要求塔吊的接地電阻不得大于4。七、QTZ63塔吊基礎配筋驗算（平面布置見總平圖）7.1、6*6m矩形板式基礎計算書（1m厚承臺） 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎7、工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m) 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)水平荷載標準值Fvk(kN)傾覆力矩標準值Mk(kNm)非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)水平荷載標準值Fvk(kN)傾覆力矩標準值Mk(kNm) 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值8、工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)k1起重荷載設計值FQ(kN)Qk1.356081豎向荷載設計值F(kN)541.89+81水平荷載設計值Fv(kN)vk傾覆力矩設計值M(kNm)k1.非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)k水平荷載設計值Fv(kN)vk傾覆力矩設計值M(kNm)k 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)1基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎底面至軟弱下9、臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)3地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc 基礎及其上土的自重荷載設計值：k 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv 基礎長寬比：，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=6610、2/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+2815.2)/36-476.644/36-476.644/36=64.536kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin Pkm11、ax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=91.017kPafa=100kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmaxa=1.2100=120kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1000-(40+25/2)=948mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.000)/36.000)2 P12、xmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(42 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x2 py=(Pymax+P1y 基礎所受剪力： Vx=|px Vy=|py X軸方向抗剪： h0/l=948/6000=0.1584cfclh0=0.25116.76000948=23747.4kNVx 滿足要求！ Y軸13、方向抗剪： h0/b=948/6000=0.1584cfcbh0=0.25116.76000948=23747.4kNVy 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 基礎底面處土的自重壓力值：pc=dm 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPafaz 滿足要求！ 7、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2 滿足要求14、！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB335 25200基礎底部短向配筋HRB335 25200基礎頂部長向配筋HRB335 25200基礎頂部短向配筋HRB335 25200 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.2576/8=511.932kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.2576/8=511.932kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=511.932106/(116.760009482 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.006) S1=1-1 A15、S1=|M|/(S1h0fy1)=511.932106/(0.997948300)=1805mm2 基礎底需要配筋：A1=max(1805，bh0)=max(1805，0.00156000948)=8532mm2 基礎底長向實際配筋：As1=15209mm2A1=8532mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=511.932106/(116.760009482 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.006) S2=1-2 AS2=|M|/(S2h0fy2)=511.932106/(0.997948300)=1805mm2 基礎底需要配筋：A2=max(16、1805，lh0)=max(1805，0.00156000948)=8532mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=15209mm2A2=8532mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=15209mm2S1=0.515209=7605mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=15209mm2S2=0.515209=7605mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖7.2、6*6m矩形板式基礎計算書厚) 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T18717、-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m) 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)水平荷載標準值Fvk(kN)傾覆力矩標準值Mk(kNm)非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)水平荷載標準值Fvk(kN)傾覆力矩標準值Mk(kNm) 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(18、kN)k1起重荷載設計值FQ(kN)Qk1.356081豎向荷載設計值F(kN)541.89+81水平荷載設計值Fv(kN)vk傾覆力矩設計值M(kNm)k非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)k水平荷載設計值Fv(kN)vk傾覆力矩設計值M(kNm)k 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴19、散角()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc 基礎及其上土的自重荷載設計值：k 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：04kNm Fv=Fv 基礎長寬比：，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=3620、m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3265.2)/36-476.644/36-476.644/36=77.036kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy21、 =(461 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pkfa=100kPa (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmaxa=1.2100=120kPa 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1500-(40+20/2)=1450mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/22、Wy2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x2 py=(Pymax+P1y 基礎所受剪力： Vx=|px Vy=|py X軸方向抗剪： h0/l=1450/6000=0.2424cfclh0=0.25116.760001450=36322.5kNVx 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1450/6000=0.2424cfcbh0=0.25116.760001450=36322.5kNVy 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 基礎底面處土的自重壓力值：pc=dm23、 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPafaz 滿足要求！ 7、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB335 20180基礎底部短向配筋HRB335 20180基礎頂部長向配筋HRB335 20180基礎頂部短向配筋HRB335 20180 1、基24、礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.4996/8=515.439kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.4996/8=515.439kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=515.439106/(116.7600014502 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.002) S1=1-1 AS1=|M|/(S1h0fy1)=515.439106/(0.9991450300)=1186mm2 基礎底需要配筋：A1=max(1186，bh0)=max(1186，0.00156025、001450)=13050mm2 基礎底長向實際配筋：As1=13450mm2A1=13050mm2 (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=515.439106/(116.7600014502 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.002) S2=1-2 AS2=|M|/(S2h0fy2)=515.439106/(0.9991450300)=1186mm2 基礎底需要配筋：A2=max(1186，lh0)=max(1186，0.001560001450)=13050mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=13450mm2A2=13050mm2 (3)、頂面長向配筋面積 基礎26、頂長向實際配筋：AS3=10781mm2S1=0.510781=5390mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=10781mm2S2=0.510781=5390mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖7.3、6*6m矩形板式基礎計算書厚) 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)27、的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m) 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)水平荷載標準值Fvk(kN)傾覆力矩標準值Mk(kNm)非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)水平荷載標準值Fvk(kN)傾覆力矩標準值Mk(kNm) 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)k1起重荷載設計值FQ(kN)Qk1.356081豎向荷載設計值F(kN)541.89+81水平荷載設計值Fv(kN)vk傾覆力矩設計值M(kNm)k非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)k28、水平荷載設計值Fv(kN)vk傾覆力矩設計值M(kNm)k 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S29、2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc 基礎及其上土的自重荷載設計值：k 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv 基礎長寬比：，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm Mky=Mkl/(30、b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3130.2)/36-476.644/36-476.644/36=73.286kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=99.767kPafa=131、00kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=117.247kPaa=1.2100=120kPa 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1350-(40+18/2)=1301mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax2 基32、底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x2 py=(Pymax+P1y 基礎所受剪力： Vx=|px Vy=|py X軸方向抗剪： h0/l=1301/6000=0.2174cfclh0=0.25116.760001301=32590.05kNVx 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1301/6000=0.2174cfcbh0=0.25116.760001301=32590.05kNVy 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 基礎底面處土的自重壓力值：pc=dm 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz33、=z=519=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=27.61+95=122.61kPafaz 滿足要求！ 7、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB335 18180基礎底部短向配筋HRB335 18180基礎頂部長向配筋HRB335 18180基礎頂部短向配筋HRB335 18180 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.4266/8=514.387kNm 基礎Y向彎矩： M=34、(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.4266/8=514.387kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=514.387106/(116.7600013012 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.003) S1=1-1 AS1=|M|/(S1h0fy1)=514.387106/(0.9981301300)=1320mm2 基礎底需要配筋：A1=max(1320，bh0)=max(1320，0.001560001301)=11709mm2 基礎底長向實際配筋：As1=12932mm2A1=11709mm2 (2)、底面短向配筋面積 S2=35、|M|/(1fclh02)=514.387106/(116.7600013012 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.003) S2=1-2 AS2=|M|/(S2h0fy2)=514.387106/(0.9981301300)=1320mm2 基礎底需要配筋：A2=max(1320，lh0)=max(1320，0.001560001301)=11709mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=11832mm2A2=11709mm2 (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=8732mm2S1=0.58732=4366mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：36、AS4=8732mm2S2=0.58732=4366mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖八、QTZ40塔吊基礎配筋驗算十字梁式基礎計算書 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ40塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)28塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)31塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m) 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值37、Fk1(kN)起重荷載標準值Fqk(kN)40豎向荷載標準值Fk(kN)水平荷載標準值Fvk(kN)傾覆力矩標準值Mk(kNm)非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)水平荷載標準值Fvk(kN)傾覆力矩標準值Mk(kNm) 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)起重荷載設計值FQ(kN)1.354054豎向荷載設計值F(kN)541.89+54水平荷載設計值Fv(kN)傾覆力矩設計值M(kNm)非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk傾覆力矩設計值M(kNm) 三、基礎驗算基礎布置十字梁長b(m)十字梁寬l(m)加腋部分寬度a38、(m)1基礎梁高度h(m)基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重C(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基屬性地基承載力特征值fak(kPa)100基礎埋深的地基承載力修正系數(shù)d基礎底面以下的土的重度(kN/m )20基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)基礎埋置深度d(m)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)軟弱下臥層軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)30基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)20000基39、礎布置圖（見總平面布置圖） 基礎底面積： 基礎中一條形基礎底面積： 基礎及其上土的自重荷載標準值： 基礎及其上土的自重荷載設計值： 1、偏心距驗算 條形基礎的豎向荷載標準值： 滿足要求！ 2、基礎偏心荷載作用應力 (1)、荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 基礎底面抵抗矩： (2)、荷載效應基本組合時，基礎底面邊緣壓力值 3、基礎軸心荷載作用應力 4、基礎底面壓應力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 (2)、軸心作用時地基承載力驗算 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=H-D/2=1250-40-16/2=1202mm 塔身邊緣40、至基礎底邊緣最大反力處距離： 塔身邊緣處基礎底面地基反力標準值： 假設Pkmin=0,偏心安全 基礎自重在基礎底面產(chǎn)生的壓力標準值： 基礎底平均壓力設計值： 基礎所受剪力： h0/l=1202/1400=0.8594 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 基礎底面處土的自重壓力值： 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(2(b+2ztan)2) 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=220=40kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力： 滿足要求！ 7、地基變形驗算 傾斜率： 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部配筋HRB335 1016基礎41、上部配筋HRB335 1016基礎腰筋配筋HPB300 412基礎箍筋配筋HPB300 8200基礎箍筋肢數(shù)n雙 1、基礎底彎矩計算 基礎底均布荷載設計值： 塔吊邊緣彎矩：M=q1a12/2=143.6781.9692/2=278.412kNm 2、基礎配筋計算 (1)、基礎梁底部配筋 As1=M/(S1h0fy1)=278.412106/(0.9961202300)=775mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 基礎底需要配筋：A1=max(775，lh0)=max(775，0.002414001202)=3963mm2 基礎梁底實際配筋：As1=3972mm2A1=3963mm2 (2)、基礎梁上部配筋 基礎梁上部實際配筋：As2=2010mm20.5As1=1005mm2 滿足要求！ (3)、基礎梁腰筋配筋 梁腰筋按照構造配筋HPB300 412 (4)、基礎梁箍筋配筋 箍筋抗剪 截面高度影響系數(shù)： 按構造規(guī)定選配鋼筋！ 配箍率驗算 sv=nAsv1/(ls)=250.24/(1400200)=0.143%sv， (5)、基礎加腋處配筋 基礎加腋處，頂部與底部配置水平構造筋12200mm、豎向構造箍筋8200mm，外側縱向筋10200mm。 五、配筋示意圖基礎配筋圖