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1、占地2909.25電子公司廠房梁板模板高支撐體系專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據：3二、工程概況:3三、搭設方法：4三、模板設計5(一)模板及其支架布置55、模板構造及模板支架見簡圖1。5（二）梁模板支架穩定性驗算5NN61、求一榀門架的穩定承載力設計值N62、求N值6=21.97KN36.144KN8(三)樓板模板支架穩定性驗算81、求一榀門架的穩定承載力設計值N92、求N值9=17.86KN36.144KN10(四)驗算支承梁的小楞的強度和剛度101、梁小楞強度驗算102、2、小楞撓度驗算11梁作用在小楞的集中荷載為11(五)驗算支承梁的大楞的強度和剛度121、支承梁的大楞的強度驗算122、支承小楞的大楞撓度驗算131、求一榀門架的穩定承載力設計值N142、求N值14=20.42KN36.144KN16(七)樓板模板支架穩定性驗算171、求一榀門架的穩定承載力設計值N172、求N值17=19.15KN36.144KN18四、模板支撐體系設計及計算書18（一）現澆板支撐系統計算。191、立桿強度驗算：202、一榀門架的穩定承載力驗算20（二）梁支撐系統計算。201、立桿強度驗算：202、一榀門架的穩定承載力驗算21五、高支模施工注意事項21（一）支模立柱的要求212、3、柱底部應用模板及方條鋪設墊塊，使柱底部的受力面積加大。21（二）平拉桿與剪刀撐要求21（三）質量、安全措施的要求21（3）高支撐施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支模上下。22（8）不準架設探頭板來固定的立柱。22（四）工序完工驗收22（五）嚴格控制拆模時間23五、梁板高支撐模板系統安全技術措施237、立柱與支承模板的木枋要有可靠的連接，以防止滑脫移位。24梁板模板高支撐體系專項施工方案一、編制依據：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式鋼管腳手架支撐體系）建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2000J43-2004、1（2000版）；（門式鋼管腳手架支撐體系）2、建筑結構荷載規范（GB5009-2001）；3、混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-92）4、木結構設計規范（GBJ5-88）二、工程概況: xx電子有限公司廠房一，該工程位于xx市，占地面積2909.25，建筑總面積11833.24，建筑總高度20.65m，結構形式/層數：框架結構/四層?？拐鸬燃墸嚎拐鹪O防烈度為七度，結構安全等級為級。設計使用年限50年，建筑物耐火等級級，屋面防水等級。該廠房首層高為5.5m，二、三、四層高均為5m。根據有關規定要求，其梁板模板支撐屬于高支模體系。為確保工程安全生產，我公司按有關規范并根據自己施工經驗5、，針對本工程梁板模板的支撐組織專項施工方案。柱模板在相關模板設計方案已計算過,本方案不再重復計算(只計算梁板模板支撐體系)。三、搭設方法：門式腳手架縱橫方向滿堂合理布置,門架底座墊方條作為站腳,所有門架均按最大跨距為900，步距按0.915M加密布置，腳手架縱橫采用鋼管層層加固，不容許有松動。局部應按現場實際情況進行布局，見簡圖1：三、模板設計(一)模板及其支架布置本工程模板體系擬采用門式腳手架、鋼管、木枋和木板組成的組合模板。門式架搭成桁架再用鋼管拉結組成模板支架；梁板模板采用木枋和膠合板。支架支設在混凝土結構面上。1、梁支架采用MF1219型、立桿422.5門式架交叉搭設，沿梁縱向交叉錯開6、距離915，即跨距915。2、樓板模板支架同樣采用MF1219型、立桿422.5門式架搭設成桁架，門架按跨距915搭設成桁架，桁架平行排列拉結成滿堂紅架，桁架排距為915。桁架之間采用483.5鋼管剪刀連接加強其剛度。每排立桿設兩道483.5水平鋼管拉結桿與混凝土柱連接。第一道距地面300，第二道距地面3000。3、梁底模板采用40厚松木板，梁側模用18厚膠合板，梁模大楞采用1001004000松木枋915，梁側立檔8080松木枋500。 4、樓板模板采用18厚的膠合板，大、小楞采用1001002000（4000）松木枋。大楞間距915。小楞間距458。5、模板構造及模板支架見簡圖1。（二）梁7、模板支架穩定性驗算梁支架的門架采用MF1219，鋼材采用Q235，門架寬b門架=1.22m，門架高h0=1.95m，即步距1.95m，門架交叉搭設故跨距L門架=1.83/2=0.915m。搭設高度H=5.6m。按以下公式進行驗算NN1、求一榀門架的穩定承載力設計值N查GJ128-2000表、表和第條,知道門架立桿鋼管422.5時，立桿凈截面積A=310mm，每榀門架2根立桿，則A1=2A=2310=620 mm；H45時，穩定系數=0.316；鋼材強度設計值f=205 N/ mm；荷載作用于門架立桿與加強桿范圍時，取折減系數k1=0.9。一榀門架的穩定承載力設計值N=k1A1 f=0.90.38、1662020510=36.144 KN 2、求N值N=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）如附圖1，取斜線部分為門架的計算單元。（1）求每米門架自重NGk1查JGJ128-2000第條知每米高門架自重NGk1=0.276 KN/m(2)求每米高門架加固件自重NGk2剪刀撐采用483.5鋼管,鋼管重為0.038 KN/m，剪刀撐按2步8跨距設置，水平加固桿按2步一設，則每跨距寬度內tg=21.95/80.915=0.532 cos=0.883鋼管重為(21.83/0.883+1.83) 0.038=0.227扣件每跨距內直角扣件1個,旋轉扣件8個?？奂貫?9、0.0135+80.0145=0.143KN每米高門架的加固件重NGk2=(0.227+0.143)/(21.95)=0.095 KN/m(3)求施工荷載產生傳給門架軸向力Nqik如附圖1，斜線部分所示，取主、次梁交叉處1m1m板帶進行計算梁支架荷載最不利處的荷載。主梁bh=0.3m0.8m,次梁bh=0.2m0.5m;板厚h1=0.11m。鋼筋混凝土容重=25 KN/m(見第4冊212頁和213表17-79)。新澆鋼筋砼自重 Q1=V / (11)=25（0.30.81+0.20.50.7+0.1111）/ (11)=10.5KN/m模板附加荷載Q2= 1.5KN/m施工荷載Q3=2KN/m10、合計荷載Q=10.5+1.5+2=14 KN/m每榀門架的支承面積S=b門架L門架跨距=1.220.915作用于每榀門架的施工荷載Nqik=QS=14(1.220.915)=15.63KN(4)求作用于門架風線荷載標準值Mk查GJ128-2000說明第條,敞開式門架風荷載體型系數Stw=0.25,風壓高度系數2=1.62，建造地點風荷基本風壓取W0=0.55 KN/m風荷標準值為Wk=0.72Stw W0=0.71.620.250.55 =0.155 KN/m線荷載qk=WkL如附圖1,風荷載對門架計算單元產生的彎矩標準Mk=qkH1/10= WkL H1/10 =(0.1550.915) 511、.6/10=0.444 KNm(5)求作用于一榀門架的組合荷載NN=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）=1.2(0.276+0.095) 5.6+0.851.4(15.63+20.444/1.22)=21.97KN36.144KN 即NN梁支架安全(三)樓板模板支架穩定性驗算板支架用MF1219門架搭桁架，桁架之間間距915mm，用鋼管水平和剪刀拉結成整體滿堂紅架。門架寬b=1.22m,高h0=1.95m，即步距為1.95m。門架交叉搭設，跨距L=0.915m。按以下公式進行驗算NN1、求一榀門架的穩定承載力設計值N與梁支架同理求得N=k1A f=36.112、44 KN 2、求N值N=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）（1）求每米門架自重NGk1與梁支架同理求得每米高門架自重NGk1=0.276 KN/m(2)求每米高門架加固件自重NGk2與梁支架同理求得每米高門架的加固件重NGk2=0.095 KN/m(3)求施工荷載產生的軸向力NQik取平板1m1m板帶進行計算梁支架荷載最不利處的荷載。板厚h1=0.11m。鋼筋混凝土容重=25 KN/m。新澆鋼筋砼自重 Q1=h1=250.11 =2.75KN/m模板附加荷載Q2=1.5KN/m施工荷載Q3=2KN/m合計荷載Q=2.75+1.5+2=6.25 KN/m如13、附圖1所示,每榀門架的支承樓板的面積S=bL=(0.915/2+1.2+0.915/2)0.915=1.95 m作用于每榀門架的施工荷載Nqik=QS=6.251.95=12.19KN(4)求作用于門架風線荷載標準值Mk與梁支架同理求得Mk=0.444 KNm(5)求作用于一榀門架的組合荷載NN=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）=1.2(0.276+0.095) 5.6+0.851.4(12.19+20.444/1.22)=17.86KN36.144KN 即NN板支架安全(四)驗算支承梁的小楞的強度和剛度1、梁小楞強度驗算取主、次梁叉處1m1m板帶進行計14、算梁支架荷載最不利處的荷載。由本節第（二）-2-(3)項求得作用于小楞的荷載Q=23.89 KN/m，由于按350設置一道。故梁作用在小楞的集中荷載為P=Q1=23.8910.35=KN=8.3610N;小楞b楞=100mm,h楞=100mm，支于大楞的跨距L=1220mm；主梁b梁=400mm;紅松木抗彎強度設計值fm=131.15=14.95N/mm(見第1冊，第223頁表2-54、2-55)。小楞受力彎矩M=1/8PL（2-b梁/L） 建筑施工手冊=1/88.36101220(2-400/1220)=2131.810 Nmm截面抵抗矩 W=1/6b楞h楞 =1/6100100=166.715、10 Nmm抗彎強度=M/W=2131.810/166.710=12.79 N/mmfm=14.95N/mm支承梁的小楞選用bh=100100的松木,按350設置一道時,其強度滿足要求.2、小楞撓度驗算按下公式驗算=PL/48EIL/250 建筑施工手冊查表木材的彈性模量取E=910N/mm 建筑施工手冊梁作用在小楞的集中荷載為P=Q1=23.8910.35=8.36KN=8.3610N; 小楞跨距L=1220;L/250=1220/250=4.88mm截面慣性矩I=1/12bh 建筑施工手冊=1/12100100=833010 mm4=PL/48EI=(8.3610)1220/48(910)16、 833010=4.21mm4.88mm即L/250支承梁的小楞選用bh=100100的松木,按350設置一道時,其撓度滿足要求.(五)驗算支承梁的大楞的強度和剛度1、支承梁的大楞的強度驗算小楞傳給大楞的梁集中荷載,為筒化計算,轉換為均布荷載,大楞受力按連續梁計算。由于小楞的間距350,且由2大楞支承。大楞承受小楞傳來的均布荷載為P=P/350/2=8.3610/350/2=11.94 N/mm;大楞支承于門架的跨距為L=915mm。M=PL/10=11.94915/10=999.610 NmmW=1/6bh=1/6100100=166.710mm=M/W=999.610/166.710=6.17、0 N/mmfm=14.95N/mm支承小楞的大楞選用bh=100100的松木,按 915設置一道時,其強度滿足要求.2、支承小楞的大楞撓度驗算按下公式驗算=PLL/150EIL/250查表木材的彈性模量取E=910N/mmL/250=915/250=3.66mm截面慣性矩I=1/12bh =1/12100100=833010 mm4=PLL/150EI=11.94915915/150(910) 833010=0.74mm3.66mm即L/250支承梁的大楞選用bh=100100的松木,按915設置一道時,其撓度滿足要求.由于樓板及樓梯間區域的荷載比梁的荷載小,用與梁同樣配置的大、小楞支承板模18、板時。其強度和撓度同樣能滿足要求。計算從略(六)由于樓梯間頂層樓梯平臺與樓梯間頂高度為7.2m,需重新驗算支架。按以下公式進行驗算NN1、求一榀門架的穩定承載力設計值N查GJ128-2000表、表和第條,知道門架立桿鋼管422.5時，立桿凈截面積A=310mm，每榀門架2根立桿，則A1=2A=2310=620 mm；H45時，穩定系數=0.316；鋼材強度設計值f=205 N/ mm；荷載作用于門架立桿與加強桿范圍時，取折減系數k1=0.9。一榀門架的穩定承載力設計值N=k1A1 f=0.90.31662020510=36.144 KN 2、求N值N=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.8519、1.4（NQik+2Mk/b）如附圖1，取斜線部分為門架的計算單元。（1）求每米門架自重NGk1查JGJ128-2000第條知每米高門架自重NGk1=0.276 KN/m(2)求每米高門架加固件自重NGk2剪刀撐采用483.5鋼管,鋼管重為0.038 KN/m，剪刀撐按2步8跨距設置，水平加固桿按2步一設，則每跨距寬度內tg=21.95/80.915=0.532 cos=0.883鋼管重為(21.83/0.883+1.83) 0.038=0.227扣件每跨距內直角扣件1個,旋轉扣件8個。扣件重為20.0135+80.0145=0.143KN每米高門架的加固件重NGk2=(0.227+0.14320、)/(21.95)=0.095 KN/m(3)求施工荷載產生傳給門架軸向力Nqik按上述方法，取主、次梁交叉處1m1m板帶進行計算梁支架荷載最不利處的荷載。主梁bh=0.25m0.7m,次梁bh=0.25m0.40m;板厚h1=0.11m。鋼筋混凝土容重=25 KN/m(見第4冊212頁和213表17-79)。新澆鋼筋砼自重 Q1=V / (11)=25（0.250.61+0.250.300.6+0.1111）/ (11)=8.375KN/m模板附加荷載Q2= 1.5KN/m施工荷載Q3=2KN/m合計荷載Q=8.375+1.5+2=11.875 KN/m每榀門架的支承面積S=b門架L門架跨距21、=1.220.915作用于每榀門架的施工荷載Nqik=QS=11.875(1.220.915)=13.26KN(4)求作用于門架風線荷載標準值Mk查GJ128-2000說明第條,敞開式門架風荷載體型系數Stw=0.25,風壓高度系數2=1.62，建造地點風荷基本風壓取W0=0.55 KN/m風荷標準值為Wk=0.72Stw W0=0.71.620.250.55 =0.155 KN/m線荷載qk=WkL如附圖1,風荷載對門架計算單元產生的彎矩標準Mk=qkH1/10= WkL H1/10 =(0.1550.915) 7.2/10=0.735 KNm(5)求作用于一榀門架的組合荷載NN=1.2(N22、Gk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）=1.2(0.276+0.095) 7.2+0.851.4(13.26+20.735/1.22)=20.42KN36.144KN 即NN梁支架安全(七)樓板模板支架穩定性驗算板支架用MF1219門架搭桁架，桁架之間間距915mm，用鋼管水平和剪刀拉結成整體滿堂紅架。門架寬b=1.22m,高h0=1.95m，即步距為1.95m。門架交叉搭設，跨距L=0.915m。按以下公式進行驗算NN1、求一榀門架的穩定承載力設計值N與梁支架同理求得N=k1A f=36.144 KN 2、求N值N=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（N23、Qik+2Mk/b）（1）求每米門架自重NGk1與梁支架同理求得每米高門架自重NGk1=0.276 KN/m(2)求每米高門架加固件自重NGk2與梁支架同理求得每米高門架的加固件重NGk2=0.095 KN/m(3)求施工荷載產生的軸向力NQik取平板1m1m板帶進行計算梁支架荷載最不利處的荷載。板厚h1=0.11m。鋼筋混凝土容重=25 KN/m。新澆鋼筋砼自重 Q1=h1=250.11 =2.75KN/m模板附加荷載Q2=1.5KN/m施工荷載Q3=2KN/m合計荷載Q=2.75+1.5+2=6.25 KN/m如附圖1所示,每榀門架的支承樓板的面積S=bL=(0.915/2+1.2+0.924、15/2)0.915=1.95 m作用于每榀門架的施工荷載Nqik=QS=6.251.95=12.19KN(4)求作用于門架風線荷載標準值Mk與梁支架同理求得Mk=0.735 KNm(5)求作用于一榀門架的組合荷載NN=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）=1.2(0.276+0.095) 7.2+0.851.4(12.19+20.735/1.22)=19.15KN36.144KN 即NN板支架安全四、模板支撐體系設計及計算書由于本工程梁最大截面300800,所以取300800進行計算，其它參照執行。計算高支模時，梁板寬度計算單元按800，板厚按120進行荷25、載計算。模板設計應根據其結構形式、荷載大小、地基類型、施工設備和先用的材料等條件所決定，故模板設計應按以下要求執行：1、鋼模板設計應符合鋼結構設計規范的規定。2、木模板設計應符合木結構設計規范的規定。3、模板設計應考慮下列荷載：恒荷載標準值：a、模板結構的自重標準值為：500N/m2b、新澆混凝土自重標準值為：24KN/m3c、鋼筋自重標準值為：梁：1.5KN/ m2板：1.5KN/m3 a、 施工人員及其設備的自重q=2.5 KN/ m2，再以集中力q =2.5 KN進行驗算，取兩者中彎較大的。b、 振搗砼時產生的荷載標準值。對水平模板產生的垂直荷載取2.5 KN/ m2以垂直模板取4 KN26、/ m2c、傾倒砼時產生的水平荷載,采用泵送混凝土按2.0 KN/ m2模板支撐體系采用MF1219門型腳手架支撐，立管為483.5m。鋼材采用Q235，門架寬b=1.22M，門架高h0=1.93m，步距1.2m，跨距按加密L=0.915m。（一）現澆板支撐系統計算。1、立桿強度驗算：不組合風載時：N=1.2（NGK1H+NGK2+ NGK3）+1.4NQik NGK1為門架每米高標準值查規范為355N/M，H為門架搭設高度，NGK2為混凝土標準值，NGK3為模板標準值，NQik為活荷載標準值。q=1.2(3557.2+255000.12+500)+1.42500 =10839.2N/2N=127、0839.21.20.915=11901.44N=N/An=11904.44489=24.34N/2N=11.9KN故此門架穩定性符合要求.（二）梁支撐系統計算。1、立桿強度驗算： 不組合風載時：N=1.2（NGK1H+NGK2+ NGK3）+1.4NQikNGK1為門架每米高標準值查規范為355N/M，H為門架搭設高度，NGK2為混凝土標準值，NGK3為模板標準值，NQik為活荷載標準值。q=1.2【3556.4+25500(0.30.8+10.12)】+1.42500 =17242.4N=17242.41.20.915=18932.16 N=N/An=18932.16489=38.72N/28、2=38.72 N/2 N=18.9 KN故此門架穩定性符合要求。五、高支模施工注意事項（一）支模立柱的要求1、立柱基礎必須堅固，本工程門架支撐于地面夯實了的石渣墊層上，查規范能已滿足立柱上部荷載傳遞的承載力的要求。2、柱底部應用模板及方條鋪設墊塊，使柱底部的受力面積加大。3、間距必須按施工方案搭設，上下層立桿應同在一堅向中心線上，垂直度在1/1000，間距誤差絕對值不得大于是100mm。4、下層立桿接頭應牢固可靠，接頭宜采用穿心套接駁扣式臂扣鎖緊，接頭在水平位置宜錯開不小于是15cm。5、立柱與支承模板的木枋或鋼枋要有可靠的連接，以防止滑脫移位。（二）平拉桿與剪刀撐要求（1）立桿4.5米以下29、部分宜設置不少于2道的縱橫水平拉桿,水平拉桿采用48鋼管。（2）在立柱4.5米以上部分每增高1.5米,應相應增加設一道水平拉桿，水平拉桿與立柱要有可靠的連接。（3）剪刀撐與地樓面一般成45角，由地樓面一直接駁到頂部，與立柱連接牢固。（4）支撐主梁的立柱必須用施工方案中確定的加密間距（密搭法）搭設，并在立柱的兩側邊設置剪刀撐，當結構跨度大于或等于10米時，剪刀撐設間距不得超過5米。（三）質量、安全措施的要求（1）梁支座地節點部位要認真處理，剔除下層砼軟弱層，并用水濕潤，澆灌混凝土時對節點處墊付5CM厚同等級砂漿，以保證砼的接搓質量。（2）模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置防傾覆的臨時固定設施30、。（3）高支撐施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支模上下。（4）高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，作業人員必須系扣好安全帶和戴好安全帽。（5）撐搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得進入支模底下應在適當位置搭投警示標志牌，并指定專人進行監護。（6）模板安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。在任何情況下模板立柱承受的荷載均不得超過荷載設計值。（7）在砼筑時，應設有專人經常察看模板、支頂有無變形，下沉、脹模、有無漏漿等，發現總是及時報告，采取妥善的措施，必要時停止澆混凝土，待處理后再繼續澆注混凝土。（8）不準架設探頭板來固定的立柱。（四）工序完工驗收（1）高支模31、分段式整體搭設安裝完畢，工程項目經理要組織架子工長，質安人員進行認真的檢查驗收，并做好記錄，符合要求后，由本公司技術和安全負責人復查合格簽字確認后，方可轉入下一道工序施工。不合格的絕對不允許進入下一道工序作業。（2）高支模施工應按經審批的技術方案進行，技術方案未經原審批部門的審批同意，任何人不得修改變更和驗收。（五）嚴格控制拆模時間高支模施工安全監督過程中，還要注意嚴格控制拆模時間，必須按照混凝土結構工程施工及驗收規范（GB502042002）有關規定執行，禁止混凝土未達到設計強度的要求時拆除底模和支架，防止倒塌事故發生。現澆混凝土的模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，側模在混凝土32、強度能保證其表面及樓面不因拆除模面受損壞后，方可拆除。拆模時間一般同混凝土強度等級和溫度有關，氣溫在于20C的條件下，側模板最早拆除的時間不早于混凝土澆灌后12小時，底模的拆除應滿足混凝土強度達到設計強度的100%方能進行。砼澆注完畢后，及時保溫保濕，連續養護七天，防止出現溫度應力裂縫。五、梁板高支撐模板系統安全技術措施1、遵照有關建設文件精神，結合本工程的實際，特擬訂高支撐模板系統施工安全技術措施。2、對進場的鋼管門式架和配件進行全面檢查，嚴禁使用有變曲、裂紋的鋼管門式架，以確保使用安全。3、立管下部底托，嚴格控制第一步手架頂面的標高，其水平誤差不得大于5mm，（超出時，應塞墊鐵板予以調整）33、。4、在腳手架的頂部和下部加設通常的大橫桿，每兩層門加枯縱向和橫向設拉桿連接固定加強。5、滿設交叉支撐和水平架。縱向設置剪刀撐，剪刀撐與樓面一般成45角，與立柱連接加強。6、上下層立桿接頭應牢固可靠，接頭宜采用穿心套接駁或臂扣鎖緊，嚴格控制腳手架的垂直度和水平度，使之符合要求?？刂剖讓蛹艿拇怪倍群退蕉?。在裝上后要逐片地、仔細地調整好，門架立桿在兩個方向的垂直偏差控制在2mm內，架頂部的水平偏差控制在5mm內。接管時上下豎桿之間要對齊，對中的偏差不宜大于3mm。同時注意立桿的垂直度的水平度。7、立柱與支承模板的木枋要有可靠的連接，以防止滑脫移位。8、門式鋼管架的拆除，應自上而下進行，各種部件的拆除順序應與安裝順序相反，不允許拆下的部件直接從高空拋擲，而應將拆下的部件分類用垂直運輸設備將其運到地面，集中堆放和保管。9、支架拆除過各中，隨支架的拆除對加固件要逐步解除，拆除時要有人現場守衛，不準無關人員進入現場，避免發生安全事故。