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1、電廠工程外腳手架工程驗收防護搭拆專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄第一章 編制依據31施工圖紙3工程建筑、結構施工圖32. 主要規范、規程33應用計算軟件3第二章 工程概況3各單項工程概況表3第三章 腳手架安全措施41、材料選擇42、落地腳手架地基處理43、桿件布置43.1 落地腳手架44、連墻件布置及形式45、剪刀撐布置56、防護設施56.1落地腳手架56.2懸挑腳手架57、安全防護措施67.1 結構臨邊防護措施69腳手架設計計算：6第二節 腳手架的驗收、使用和管理62、驗收時應具備下列文2、件：6（二）、腳手架使用和管理7第三節 腳手架搭拆安全技術措施7一、腳手架搭設安全技術措施7二、腳手架拆除安全技術措施8第四章 安全生產管理措施9一、建立安全生產責任制9二、建立安全生產教育制度10三、設立專職安全員，負責施工現場的安全檢查工作10四、安全檢查重點101、施工安全102、防火安全113、人身安全12一、參數信息:131.腳手架參數132.活荷載參數133.風荷載參數144.靜荷載參數145.地基參數14二、大橫桿的計算:15三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度16三、小橫桿的計算:16四、扣件抗滑力的計算:18五、腳手架荷載標準值:18六、立桿的穩定性計算:19七、最大搭設高度的3、計算:20八、連墻件的計算:21九、立桿的地基承載力計算:22第一章 編制依據1施工圖紙 工程建筑、結構施工圖2. 主要規范、規程建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）3應用計算軟件 茗品腳手架智能計算軟件第二章 工程概況1.建設單位：XX能源有限公司2.監理單位: XX集團咨詢有限公司西安分公司3.設計單位: XX電力工程設計院4.施工單位：XX省工業建筑集團有限公司5.工程地點：XX經濟技術開發區各單項工程概況表單項工程名稱結構形式建筑面積（m）基礎形式層數設計高度（m）辦公樓框架結4、構5071.17m條形基礎地上5層、局部6層23.31#宿舍樓框架結構2788.84m條形基礎地上 4 層14.22#宿舍樓框架結構2788.84m條形基礎地上 4 層14.2職工食堂框架結構1259.67m獨立基礎地上2層8.15第三章 腳手架安全措施外腳手架用途為安全防護和裝修用。腳手板采用木腳手板，腳手架外圍采用密目式安全網進行防護。剪刀撐連續設置，連墻方式采用抱柱子硬連接和夾墻連接。1、材料選擇 鋼管采用483.5mm（計算時按3.0mm）焊管，腳手板采用50厚木腳手板。2、落地腳手架地基處理腳手架地基坐落在回填土上，要求回填土壓實系數不小于0.94，上面鋪設100厚的C20混凝土，腳5、手架立桿底部鋪設12#槽鋼，混凝土墊層向外設2%的坡度。3、桿件布置3.1 落地腳手架搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.20米，立桿的橫距為1.05米，步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為18.85米，立桿采用單立管；內排架距離框架柱長度為0.3米。4、連墻件布置及形式連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.60 米，采用雙扣件連接；連墻件連接方式為抱柱子和夾墻，兩種方式相結合，根據所處的位置具體對待。框架柱間連墻件做法5、剪刀撐布置縱向剪刀撐采用連續設置，剪刀撐從腳手架大角開始布置，每組剪刀撐跨越的立桿不大于6跨。當縱向立桿小于4跨時，可采用“之”字斜撐代替剪刀6、撐。落地腳手架需設置橫向斜撐，橫向斜撐在轉角處布置，并且每隔6跨設一組。6、防護設施6.1落地腳手架外腳手架在一層頂部設一道硬防護和一道兜網，以后每往上10米設一道硬防護，共4層防護。操作層腳手板要滿鋪，并且在下面設一道軟防護。沿外腳手架周邊設滿掛密目式安全網。6.2懸挑腳手架外腳手架在懸挑型鋼部位設一道硬防護，以后每往上10米設一道硬防護，共2層防護。操作層腳手板要滿鋪，并且在下面設一道軟防護。沿外腳手架周邊設滿掛密目式安全網。7、安全防護措施7.1 結構臨邊防護措施臨邊處設圍擋，如下圖：9腳手架設計計算：詳見 附件一：主樓落地雙排腳手架計算書。第二節 腳手架的驗收、使用和管理（一）、腳手架7、驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、驗收時應具備下列文件：(1)根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件；(2)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(3)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(4)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，(5)腳手架工程的施工驗收報告。3、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，井記人施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合8、規定；(4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。（二）、腳手架使用和管理1把好驗收關：搭設過程中的架子，每打折一個施工層高度必須有項目技術負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進行檢查，符合要求后方可上人使用。架子未經驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人同意，由架子工操作。2工程的施工負責人，必須按架子方案的要求，擬定書面操作要求，向班組進行安全技術交底，班組必須嚴格按要求和安全技術交底施工。3使用按2kN/m考慮，因此架子上不準許對方成批材料，零星材料可適當堆放。4架子上不允許有任何活動材料，如：扣件9、活動鋼管、鋼筋，一旦發現應及時清除。5在六級以上大風，大霧和大雨天氣下不得進行操作，雨后上架前要有防滑措施6外架實行外掛立網全封閉。外掛安全網要與架子拉平，網邊系牢，兩網接頭嚴密，不準隨風飄擺。7施工層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。第三節 腳手架搭拆安全技術措施一、腳手架搭設安全技術措施1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固10、穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層11、，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。13、所有懸挑腳手架應沿高度及長度設置剪刀撐。二、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程12、序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運13、，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。第四章 安全生產管理措施為保證工程施工順利進行，杜絕重大事故，減少一般事故的發生，確保施工人員生命安全，制定以下措施：一、建立安全生產責任制建立項目經理、管理人員、崗位操作人員在施工生產過程中層層負責的安全生產責任制度，明確各自安全生產崗位職責。14、1、 項目經理對工程生產經營過程中的安全生產應負全面責任，是安全生產的第一負責人；2、 貫徹落實安全生產方針、政策、法規和各種規章制度，結合項目工程特點及施工全過程的情況，制定本項目工程各項安全生產計劃及管理辦法，或提出要求，組織實施。3、 在組織項目工程業務施工、聘用業務人員時，必須本著安全工作只能加強的原則，根據工程特點確定安全工作的管理體制和人員，并明確各業務施工人員的安全責任和考核指標、支持、指導安全管理人員的工作。4、 健全和完善用工管理手續，錄用施工隊必須及時向有關部門申報，嚴格用工制度與管理，適時組織上崗安全教育，要對施工隊人員的健康與安全負責，加強勞動保護工作。5、 組織落實施15、工組織設計中安全技術措施，組織并監督項目施工中安全技術交底制度和設備、設施驗收制度的實施。6、領導、組織施工現場定期的安全檢查，發現施工生產中不安全問題，組織制定措施，及時解決，對上級提出的安全生產與管理方面的問題，要定時、定人、定措施予以解決。7、發生事故，要做好現場保護與搶救工作，及時上報，配合事故的調查，認真落實制定的防范措施。8、負責每周向業主遞交安全問題記錄報告。二、建立安全生產教育制度施工隊伍進場前必須對全體人員進行三級生產安全教育，規章制度教育，安全知識教育，簽定安全協議，對工人進行安全交底。特殊工種必須經過培訓，持證上崗。每月召開一次全體員工會議，建立安全生產檢查制度，貫徹安全16、規章制度，實行鮮明的獎罰制度。三、設立專職安全員，負責施工現場的安全檢查工作安全員應每天深入現場進行巡視，并記錄安全日記，對安全設施（腳手架、防護網）安全防護措施，安全保護用品（安全帽、安全帶），設備安裝運行情況，現場文明生產，安全防火，現場人員遵守安全規范的情況進行檢查和實施有效的監督，發現不合格狀態，應發出整改通知書，責令限期整改，對不聽勸阻者，經項目經理批準采取停工、整改、罰款教育等手段進行糾正。四、安全檢查重點1、施工安全(1)、安裝金屬型材用的施工機具在使用前進行嚴格檢驗，包括各種安全保護裝置的運轉試驗；手電鉆、電動改錐、焊釘槍等電動工具的絕緣電壓試驗；電焊機二次側把，地線需接長使用17、時，應保證搭接面積，接點處用絕緣膠帶包裹好，地線良好不能有破皮裂口存在；手持玻璃吸盤和玻璃吸盤機，須檢查吸附重量和作吸附持續時間試驗；(2)、在高層建筑鋼結構安裝與下部結構施工交叉作業時，結構施工層上方須架設挑出3m以上防護裝置。(3)、施工中腳手架應安全、穩定，能滿足施工應承受的荷載與氣候條件，在荷載作用下不變形、傾斜、搖晃。腳手板的鋪設要嚴密、牢固，腳手板兩端要固定，嚴禁存有探頭板。(4)、木制、鋼制及竹制跳板施工前都必須檢查，跳板本身有無不安全因素存在，如裂紋、殘邊等。(5)、橫桿卡扣要牢固，無松動、脫落、打滑等現象，與樓體拉接點要牢固。(6)、為了防止密封材料在施工中的溶劑中毒，對溶劑18、進行嚴格的保管制度；(7)、施工人員進場施工必須安全帽、安全帶、工具袋等勞保用品齊全，持證上崗；焊接操作人員在工作時應穿戴好所有防護用具；施工工地材料必須分類堆放整齊，并有相應的標識，產品不允許直接接觸地面，底部應墊高100mm，施工人員施工完后必須清理施工現場，避免材料的損壞丟失；(8)、為減低施工對周圍環境的影響，物料在夜間進場，進場施工盡量安排在白天進行；(9)、定期進行安全檢查，制定每天安全檢查范圍及如何防止使用工具落下方法：工具防止落下方法扳手小工具有繩栓在安全帶上重工具用繩子栓在結構件上或腳手架上水平尺水平尺用繩子栓在結構件上或腳手架上鐵筆用繩子栓在結構件上或腳手架上槌子量度尺螺絲19、刀小工具有繩栓在安全帶上重工具用繩子栓在結構件上或腳手架上延長電線用繩子栓在結構件上或腳手架上焊條將新焊條放在皮袋內，用完焊條放入鐵罐內，以保持工地清潔經緯儀用繩子栓在結構件上或腳手架上2、防火安全（1）.清理焊接部位附近的易燃、可燃物品；對不能清除的易燃、可燃物品要用水澆濕或蓋上石棉布等非燃材料，以隔絕火星；（2）.要堅守崗位，不能兼顧其它工作，要與電焊工密切配合，隨時注視焊接周圍的情況，一旦起火及時撲救；（3）.在高空焊接時，要用非燃材料做成接火盤和風檔（即接火斗），以接住和控制火花的濺落；（4）.在焊接過程中，要隨時進行檢查，操作結束后，要對焊接地點進行仔細檢查確認無危險后方可離開。在隱20、蔽場所或部位焊接操作完畢后，0.5至4小時內要反復檢查,以防陰燃起火；（5）.要根據情況,備好適用的滅火器材和防火設備(石棉布、接火盤、風檔等)、做好滅火準備；（6）.發現電焊操作人員違反電焊防火管理規定、操作規程或動火部位有火災、爆炸危險時，有權責令停止操作，收回動火許可證及操作證，并及時向領導或保衛部門匯報；（7）.無名、牌的電氣設備不得隨意接通電源，各種電氣設備的出廠證、合格證應齊全；（8）.手電鉆、沖擊鉆、電動改錐等電動工具須作絕緣電壓檢驗，檢驗合格后方可使用；（9）.施工現場嚴禁吸煙；（10）.五級風以上禁止動電氣焊。（11）.電焊工的操作作業指導書：（12）.焊工在操作前，要嚴格檢21、查所用工具（包括電焊機設備、線路敷設、電纜線的接點等），使用的工具均應符合標準，保持完好狀態；（13）.電焊機應有單獨開關，裝在防火、防雨的閘箱內，電焊機應設防雨棚（罩）。開關的保險絲容量應為該機的1.5倍，保險絲不準用銅絲或鐵絲代替；（14）.電焊機必須設有專用接地線，直接放在焊件上，接地線不準接在建筑物、機械設備、各種管道、避雷引下線和金屬架上借路使用，防止接觸火花，造成起火事故；（15）.電焊機一、二次線應用線鼻子壓接牢固，同時應加裝防護罩，防止松動、短路放弧，引燃可燃物；3、人身安全（1）安裝人員在進入施工現場必須帶安全帽。要選擇合格產品，有檢驗部門批量驗證和工廠檢驗合格證；施工人員進22、入現場前必須檢查安全帽是否損壞，是否符合安全要求；施工人員帶安全帽時必須系好下額帶，以防發生高處墜落，帽飛人落的現象。 （2）高空施工操作時必須系好安全帶。安全帶要選用合格產品，有廠家永久字樣的商標及合格證。進入現場必須檢查安全帶是否完好，安全帶必須掛在牢固結實的地方。（3） 施工人員應配置工具袋、工具箱，以防工具的掉落。工具用后放入工具袋、工具箱內。施工中待用物料放置時距洞口及樓板沿水平距離1米以上。收工后，做到工完場清。附件一：以辦公樓18.85米落地雙排腳手架為例設計的計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑地基基礎設計規范(GB23、 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.05米，立桿的橫距為1.20米，立桿的步距為1.80 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 25.0 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.15 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件；24、 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 浙江省杭州市地區，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65； 考慮風荷載 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1161； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼； 5.地基參數 地基土類型:砂土；地基承載力標準值(kN/m2):50025、.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:0.40。 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3501.200/(2+1)=0.140 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.200/(2+1)=1.200 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.20.033+1.20.140=0.208 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.41.200=1.68026、 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.2081.0502+0.101.6801.0502 =0.204 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.2081.0502-0.1171.6801.0502 =-0.240 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.204106,0.240106)/4490.0=53.452 N/mm27、2； 大橫桿的抗彎強度:= 53.452 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.140=0.173 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.200 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.1731050.04/(1002.06105107800.0)+0.9901.200 1050.04/(1002.06105107800.0) = 0.714 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 28、請參考規范表5.1.8。 大橫桿的最大撓度小于 1050.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求! 三、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.050 = 0.035 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3501.2001.050/(2+1)=0.147 kN； 活荷載標準值：Q=3.0001.2001.050/(2+1) =1.260 kN； 荷載的計算值: P=1.2(0.035+0.147)+1.4 1.26029、 = 1.982 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.2002/8 = 0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.9821.200/3 = 0.793 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.800 kN.m； = M / W = 0.800106/4490.000=178.204 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布30、荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0331200.04/(3842.060105107800.000) = 0.040 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.035+0.147+1.260 = 1.442 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1441.9651200.0(31200.02-41200.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 3.983 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.040+3.983 = 4.0231、3 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1200.000/150)=8.000 與 10 mm,滿足要求!； 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.200=0.040 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.2032、01.050/2=0.221 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.2001.050 /2 = 1.890 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.040+0.221)+1.41.890=2.959 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1161 NG1 = 0.11625.000 = 2.903 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.333、5041.050(1.200+0.3)/2 = 1.102 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.050/2 = 0.231 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.05025.000 = 0.131 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.367 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.2001.0502/2 34、= 3.780 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.367+ 1.43.780= 10.533 35、kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.367+ 0.851.43.780= 9.739 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.050 1.8002/10 = 0.070 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.533 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得36、 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.181 m； Lo/i = 200.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.180 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10533.000/(0.180424.000)=138.007 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 138.007 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心37、壓力設計值 ：N =9.739 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.181 m； Lo/i = 200.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.180 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 9738.900/(0.180424.00038、)+69520.967/4490.000 = 143.090 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 143.090 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.465 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1804.24010-4205.000103-(1.21.465 +1.43.39、780)/(1.20.116)=61.699 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 61.699 /(1+0.00161.699)=58.113 m； H= 58.113 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.465 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN40、/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.070 /(1.4 0.85) = 0.058 kN.m； Hs =( 0.1804.24010-4205.00010-3-(1.21.465+0.851.4(3.780+ 0.1804.2400.058/4.490)/(1.20.116)=58.915 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 58.915 /(1+0.00158.915)=55.637 m； H= 55.637 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 41、八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.172 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 11.340 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 2.726 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 7.726 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.900的結果查表得到0.42、949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=7.726Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=7.726小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =108.210 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 9.739 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=108.210 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！