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1、選煤廠塊煤倉倉上砌體外挑腳手架專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目錄1編制依據42工程概況43施工準備53.1技術準備53.2現場準備53.3人、材、機準備54施工部署64.1施工工藝64.2腳手架搭設方案65構配件質量標準75.1鋼管75.2扣件75.3腳手板76搭設要求及方法76.1搭設順序76.2構造與搭設要求86.2.1基本要求86.2.2搭設要求86.2.3小橫桿的設置86.2.4腳手板86.3腳手架搭設的質量要求97.腳手架交底與驗收97.1交底：97.2驗收：98.腳手架的拆除109.腳手架搭2、設的注意事項1010腳手架的使用規定1011.安全文明施工及環境保護要求1112.腳手架計算12懸挑式扣件鋼管腳手架計算書12一、小橫桿的計算131.均布荷載值計算132.抗彎強度計算133.撓度計算13簡支梁均布荷載作用下的最大撓度14二、大橫桿的計算141.荷載值計算142.抗彎強度計算143.撓度計算15大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度15三、扣件抗滑力的計算15單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!16四、腳手架荷載標準值16五、立桿的穩定性計算181.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算182.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算18六、連墻件的計算19七、懸挑梁的受力計算21八、懸挑水平鋼管的3、撓度與扣件連接計算23九、支桿的受力計算23十、支桿的強度計算23十一、錨固段與樓板連接的計算241編制依據1.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）?；炷两Y構設計規范GB50010-2011、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)。1.2建筑施工手冊（第五版）。1.3原煤倉施工圖紙。1.4PKPM軟件驗算2工程概況塊煤倉直徑13m，外挑腳手架的由倉內外挑出去1.2m，外挑鋼管每隔1.2米一道，挑架滿鋪設木跳板，挑架與抱柱可靠連接且確保外挑架的穩固，外觀橫平豎直,由于矸石倉與塊煤倉施工一樣，采用同一方案。3施工準備3.1技術準備3.1.1熟悉圖紙，確定軸線位4、置，撰寫施工方案。3.1.2荷載統計、安全穩定性驗算（PKPM計算）。3.2現場準備3.2.1 混凝土強度達到要求。3.2.2模板支撐體系拆除完畢。3.3人、材、機準備3.3.1需專業架子工8名；其余輔助工種8名。3.3.2主要材料準備序號材料名稱用量備注11.52m桿200根合格224米桿300根合格346m桿500根合格3十字扣件3000個合格4旋轉扣件500個合格5木跳板350塊合格3.3.3機械準備：塔吊配合運料至工作面。4施工部署4.1施工工藝此次搭設挑架最高為3層，每層每步都與框架柱采取有效連接（抱柱）。掃地桿為通長掃地桿，每層內立桿上下層頂死，其他間距等與外架相同，挑桿為46m桿5、，外挑1.5m，與內立桿全部固定，內架體與挑架與柱體采取有效連接，讓外挑架與內架體形成一個穩固的整體。4.2腳手架搭設方案4.2.1外挑架立桿豎向間距為1.2m，立桿與內架采用扣件可靠連接，挑架立桿掛安全立網、水平兜網，第一、二步外雙排挑腳手架橫桿水平桿步距1.8m，兩層平臺滿鋪木跳板距離倉壁0.2m，下部鋪設安全兜網。4.2.2外挑雙排腳手架：外挑橫桿加固穩固，放置縱向桿，自一點起依次向兩邊豎立底桿，滿鋪跳板，底端與縱向掃地桿扣接固定后、焊接橫向防護鋼筋并隨之掛設安全網，并與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直），每邊豎起34 根立桿后,隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣接固定）和橫6、向水平桿（小橫桿，靠近立桿并與縱向水平桿對接固定）、校正立桿垂直和水平使其符合要求，按4060N.m 力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍腳手架質量，嚴格確保設計要求和腳手架質量。裝設作業層間橫桿（在腳手架橫向桿之間架設的、用于縮小鋪板支撐跨度的橫桿），掛設水平安全網。5構配件質量標準5.1鋼管鋼管采用外徑48，壁厚3.5焊接鋼管，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼（GB/T700-2006）中Q235A鋼的規定,鋼管應涂刷黃色防銹漆。5.2扣件扣件采用可鍛鑄造扣件（包括直角、對接扣件），其力學性能應符合鋼管腳手架（G7、B15831-2006）的規定,扣件不能有裂縫、汽孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷，扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件加緊鋼管時，開口處的最小距離要小于規范值。連接扣件有三種：直角扣件、旋轉扣件、對接扣件。5.3腳手板腳手板采用20寬、5厚的松材腳手板。6搭設要求及方法6.1搭設順序6.1.1外挑雙排腳手架：外挑橫桿加固穩固，放置縱向桿，自一點起依次向兩邊豎立底桿，滿鋪跳板，底端與縱向桿扣接固定后、焊接橫向防護鋼筋并隨之掛設安全網，并與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直），每邊豎起34 根立桿后,隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣接固定）和橫向水平桿（小橫桿，靠近立桿并與縱向水平桿對接固定）8、校正立桿垂直和水平使其符合要求，按4060N.m 力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍腳手架質量和地基情況，嚴格確保設計要求和腳手架質量。裝設作業層間橫桿（在腳手架橫向桿之間架設的、用于縮小鋪板支撐跨度的橫桿），掛設安全網應隨搭隨掛。交圈后，再全面檢查一遍腳手架質量，嚴格確保腳手架質量，鋪設腳手板。跳板 綁扎必須牢固。6.2構造與搭設要求6.2.1基本要求扣件式鋼管搭設的腳手架，是施工臨時結構。它要承受施工過程中的各種垂直和水平荷載，因此，腳手架必須有足夠的承載能力。剛度和穩定性。在施工過程中，在各種荷載作用下不發生失穩9、倒塌以及超過容許要求的變形傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全施工。6.2.2搭設要求腳手架搭設參數為： 1）立桿的縱距為 1.2米，立桿的橫距為0.8米。允許搭設偏差5cm，立桿垂直度允許搭設偏差10cm。2）橫桿接頭的詳細做法：因本懸挑腳手架不存在縱向連接，故只考慮水平連接。水平連接應用旋轉扣件與每根懸挑立桿采取可靠連接。接頭與小橫桿上下錯開。6.2.3小橫桿的設置每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件緊在縱向水平桿上部，端頭處伸出長度不小于10cm。該桿軸線偏離主節點的距離不大于150cm ,靠墻一側的外伸長度不大于300cm。 6.2.4腳手板操作層腳手板的鋪設應滿鋪、鋪穩，離10、開墻面200毫米，腳手板對接鋪設時，接頭處設兩根橫向水平桿，搭接鋪設的腳手板，接頭處必須在橫向水平桿上，搭接長度不小于200毫米，不允許有探頭板，腳手板總挑長度不宜超過300毫米。6.3腳手架搭設的質量要求6.3.1立桿垂直偏差：搭設高度H28.5米，縱向偏差不大于H/200，且不大于100毫米，橫向偏差不大于H/400，且不大于50毫米。6.3.2縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20毫米，橫向水平桿水平偏差不大于10毫米。6.3.3腳手架的步距，立桿橫距偏差不大于20毫米，立桿縱距偏差不大于50毫米。6.3.4扣件緊固力宜在4555N.M范圍內，不得低于45N.M，或高于11、60N.M。6.3.5挑架外挑加固點的數量，位置要正確，連接牢固，無松動現象。7.腳手架交底與驗收7.1交底：7.1.1腳手架要嚴格按照施工方案搭設，搭設前要做好詳細技術交底，操作人員必須嚴格執行，所有偏差數值必須控制在允許范圍內。7.2驗收：7.2.1挑腳手架搭好后，技術及安全部門應進行驗收，驗收結果要作詳細記錄。驗收合格后掛牌后方可使用。8.腳手架的拆除8.1拆除腳手架先編制好拆除方案，并認真向操作人員進行安全技術交底，拆除時設警戒區，設置明顯標志，并有專人警戒，拆架子的作業人員應戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋上架作業。8.2拆除順序自上而下進行，不能上下同時作業，要遵循先搭后拆、后搭先拆的12、原則，即先拆欄桿、腳手架，而后小橫桿、大橫桿、立桿等，連墻點必須與腳手架同步拆除，一般不允許分段、分立面拆除，如因施工需要必須分段分立面拆除時，應在暫不拆除的兩端加設連墻點和橫向水平支撐。拆下的扣件和配件應及時運至地面，嚴禁高空拋擲。9.腳手架搭設的注意事項9.1全部使用外徑48mm的鋼管，嚴禁與其它規格的鋼管混合使用。9.2主節點處，固定橫向水平桿或縱向水平桿、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。9.3各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。9.4對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。9.5上架作業人員必須持證上崗，戴安13、全帽，正確系安全帶（高掛抵用）。9.6嚴格按搭設方案施工，連墻件及時設置，不得滯后。9.7在搭設過程中，應注意調整腳手架的垂直度，最大允許偏差100mm。10腳手架的使用規定10.1作業層每1m架面上施工荷載不得超過3KN/。10.2架面上的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁人員在架面上奔跑、退行。10.3禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加作業高度。10.4在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連續緊固件和連墻體。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。10.5工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他14、人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。11.安全文明施工及環境保護要求11.1、施工操作人員必須按照安全技術交底要求進行施工，正確佩戴好安全防護用品，嚴禁違章作業和酒后作業,高處及臨邊作業必須掛安全帶。11.2、上、下作業面必須走安全上人斜道，斜道上不得堆放任何材料,保證斜道通暢。上部施工時，下面禁止任何人員進入。11.3、工作前檢查所使用的工具是否牢固，工作時思想要集中，操作工人所用工具要放入工具袋內，不得掛在腳手架上,以防掉下傷人。11.4、進入工作面必須先將安全防護欄桿防護嚴密好以后，再進行施工。11.5、大風雨天氣禁止上作業面進行作業，大風雨后要15、及時檢查架子、馬道、平臺是否松動下沉，并及時處理。施工現場的安全防護未經項目部有關人員許可，不得擅自拆改。下班前及時將現場的剩余材料碼放整齊。11.6、抹灰人員佩戴橡皮手套，以防止手被腐蝕。11.7、燥音比較大的機械設備使用時盡量避開職工休息的時間。11.8、作業過程中盡量減少鋼管之間的碰撞聲。12.腳手架計算懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙16、排腳手架，搭設高度15.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距0.80米，立桿的橫距0.60米，內排架距離結構0.50米，立桿的步距1.20米。采用的鋼管類型為48.33.6，連墻件采用2步2跨，豎向間距2.40米，水平間距1.60米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿?；撅L壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用鋼管48.33.6mm，建筑物外懸挑17、段長度1.40米，建筑物內錨固段長度0.10米。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.05m，支桿采用鋼管48.3 3.6mm。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.040kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 荷載的計算值 q=118、.20.040+1.20.040+1.41.200=1.776kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=1.7760.6002=0.080106/5260.0=15.191N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.040+0.040+1.200=1.280kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.280600.04/(3842.06105127100.0)=0.082mm小橫桿的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿19、足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0400.600=0.024kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.6000.800/2=0.024kN 活荷載標準值 Q=3.0000.6000.800/2=0.720kN 荷載的計算值 P=(1.20.024+1.20.024+1.40.720)/2=0.533kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式20、如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.040)0.8002+0.1750.533=0.077106/5260.0=14.642N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.040800.004/(1002.060105127100.000)=0.00mm集中荷載標準值P=0.024+0.024+0.720=0.768kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=21、1.146767.820800.003/(1002.060105127100.000)=0.17mm最大撓度和V=V1+V2=0.176mm大橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0400.800=0.032kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.6000.800/2=0.024kN 活荷載標準值 Q=3.00022、0.6000.800/2=0.720kN 荷載的計算值 R=1.20.032+1.20.024+1.40.720=1.075kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1538 NG1 = 0.15415.000=2.307kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆23、片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.10040.800(0.600+0.500)/2=0.176kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.1600.8004=0.512kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0100.80015.000=0.120kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.115kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.0002024、.8000.600/2=1.440kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.115+0.91.41.440=5.552kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大25、軸向壓力N=1.23.115+1.41.440=5.754kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0.91.40.2250.8001.200五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=5.754kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由26、公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為2079/16=131 0 允許長細比(k取1)，為1800/16=113 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.396； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =5754/(0.40506)=28.716N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載27、時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=5.552kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為2079/16=131 0 允許長細比(k取1)，為1800/16=113 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到28、0.396； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.033kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =5552/(0.40506)+33000/5260=33.919N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 292.060kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到: Nl=4.210kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的29、水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為600mm，內側腳手架距離墻體500mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1050mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 12.71cm4，截面抵抗矩W = 5.26cm3，截面積A = 5.06cm2。受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 N=5.75kN水平鋼梁自重荷載 q=1.25.060.00017.8510=0.05kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支30、座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=7.935kN,R2=12.859kN,R3=-9.214kN最大彎矩 Mmax抗彎計算強度 f=M/W+N/A=0.922106/(5260.0)+8.3311000/506.0=191.689N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑水平鋼管的撓度與扣件連接計算水平支撐鋼管計算最大撓度V=2.104mm水平支撐鋼管最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求!立桿與下面支桿通過扣件與水平支撐鋼管連接,要驗算連接處的扣件抗滑力。立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸向力 N1=5.754kN立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸31、向力 N1小于8kN,滿足要求!水平支撐鋼管下面支點最大支撐力 N2=7.935kN水平支撐鋼管下面支點最大支撐力 N2小于8kN,滿足要求!九、支桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算 其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。各支點的支撐力 RCi=RDisini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為 RD1=11.505kN十、支桿的強度計算斜壓支桿的強度計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=11.505kN 下面壓桿以鋼管48.3 3.6mm計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 11.532、1kN； 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到= 0.65； i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 1.59cm； l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 1.45m； A 受壓斜桿凈截面面積，A =5.06cm2； 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 34.82 N/mm2； f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2；受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求! 斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐桿的軸向力，N=11.505kN； lwt為焊接面積，取505.55mm2； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取133、85.0N/mm2；經過計算得到焊縫抗拉強度 = 11505.32/505.55 = 22.76N/mm2。斜撐桿對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!十一、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=12.859kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范9.7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=128594/(3.141665.002)1/2=12mm水平鋼梁與樓板壓點的拉34、環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 12.86kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于12859.17/(3.1416201.5)=136.4mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 135、2.86kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 12.86根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 110-15 = 95mm；s = 0.64106/(1.00014.3000.8100095.02)=0.0060 = 1-(1-20.0060)1/2=0.0060s = 1-0.0060/2=0.9970樓板壓點負彎矩配筋為 As = 0.64106 / (0.997095.0210.0) = 32.3 mm2懸挑腳手架計算滿足要求！