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1、正本商務廣場項目新加墻處拆改梁板回頂超高支撐體系搭設施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目錄一、工程概況4二、模板及支撐體系選型42.1 支撐體系設計4層高4.1米以下支撐體系4超高支撐體系42.2 支撐體系的搭設及使用要求4三、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書(7.45米及以下)53.1 梁底支撐的計算53.2、模板面板計算63.3、梁底支撐木方的計算8（一）梁底木方計算83.4、梁底支撐鋼管計算9(一) 梁底支撐橫向鋼管計算9(二) 梁底支撐縱向鋼管計算113.5、扣件抗滑移的計算123.6、立桿的穩定性計算132、3.7、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗15四、扣件鋼管樓板模板支架計算書（4.1米及以下）174.1、模板面板計算184.2、模板支撐木方的計算194.3、板底支撐鋼管計算214.4、扣件抗滑移的計算234.5、模板支架荷載標準值(立桿軸力)23c.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式244.6、立桿的穩定性計算244.7、樓板強度的計算25五、 超高扣件鋼管樓板模板支架計算書(7.45米)305.1 參數信息305.1.1模板支架參數305.2、模板面板計算315.3、模板支撐木方的計算335.4、板底支撐鋼管計算345.5、扣件抗滑移的計算365.6、模板支架荷載標準值(立3、桿軸力)365.7、立桿的穩定性計算375.8、樓板強度的計算38第2層樓板所需承受的荷載為39六、模板施工注意事項及拆模要求406.1 注意事項406.2 拆模要求40底模拆除的砼強度要求40七、安全和技術要求41八、防火應急措施428.1 處置措施428.2 防火、滅火的基本方法432.1 支撐體系設計1442.2 支撐體系的搭設及使用要求144三、支撐體系計算244一、工程概況XX商務廣場項目位于XXXX市XX新區XX南岸。建筑類別：一類高層建筑（22層、地下3層）主要結構類型：主樓采用鋼筋混凝土核心筒結構，地下室及裙房采用鋼筋混凝土框架結構本工程地下負三、負二、負一層層高分別為4.1米4、3.8米、7.45米，主樓、裙房負一層高度為7.45米，屬超高支撐體系。二、模板及支撐體系選型2.1 支撐體系設計本工程模板全部采用50mm100mm木方背肋，主龍骨采用兩根48x3.5鋼管，支撐體系采用扣件式鋼管腳手架支撐體系，鋼管規格為48x3.5鋼管。 層高4.1米以下支撐體系層高4.1米以下支撐體系，腳手架立桿間距950mm950mm，水平桿步距1500mm，底部設掃地桿，最上部水平桿距模板底部不大于500mm，U型頂托伸出鋼管長度不大于其本身長度的1/2，以保證支撐體系的穩定。 超高支撐體系對高度大于6m的支撐體系，腳手架立桿間距900mm900mm，水平桿步距1200mm，最上部5、水平桿距模板底部不大于500mm，U型頂托伸出鋼管長度不大于其本身長度的1/2，以保證支撐體系的穩定。2.2 支撐體系的搭設及使用要求搭設要求1）腳手架搭設前必須將現場回填土夯實、整平，腳手架立桿下部鋪設腳手板。2).嚴格按照設計尺寸搭設。3).確保每根鋼管的質量是滿足要求的，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；4).木方必須上刨，以保證整體模板的平整度。施工使用的要求1）.澆注混凝土過程中，要確保模板支架在施工過程中均衡受載。2）.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；3）.澆筑過程中，隨時檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。三、梁模板扣件鋼管高6、支撐架計算書(7.45米及以下)3.1 梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容 易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使 用安全，供腳手架設計人員參考。 模板支架搭設高度為6.5米， 基本尺寸為：梁截7、面 BD=700mm1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=1.20米， 梁底增加0道承重立桿。 圖1 梁底支撐架立面簡圖（見附圖1） 采用的鋼管類型為483.0。 3.2、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 a.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.300=7.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.0000.300(21.000+0.700)/0.700=0.000kN/m (3)8、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+0.000)0.7000.300=0.210kN 均布荷載 q = 1.27.500+1.20.000=9.000kN/m 集中荷載 P = 1.40.210=0.294kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力9、分別為 N1=0.276kN N2=0.791kN N3=0.685kN N4=0.669kN N5=0.875kN N6=0.875kN N7=0.669kN N8=0.685kN N9=0.791kN N10=0.276kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.0mm 1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.00610001000/16200=0.370N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3497.0/(2300.00018.000)=0.138N/mm2 10、截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! 3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.003mm 面板的最大撓度小于77.8/250,滿足要求! 3.3、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 0.875/0.300=2.917kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.920.30 最大剪力 Q=0.60.3002.917=0.525kN 最大支座力 N=1.10.3002.917=0.963kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性11、矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； 1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.026106/54000.0=0.49N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3525/(24090)=0.219N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! 3)木方撓度計算12、 最大變形 v =0.6772.431300.04/(1009500.002430000.0)=0.006mm 木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 3.4、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=2.810mm 最大支座力 Qmax=3.297kN 抗彎計算強度 f=0.844106/4491.0=187.88N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度13、小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于850.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=2.072mm 最大支座力 Qmax=10.770kN 抗彎計算強度 f=0.791106/4491.0=176.19N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與14、10mm,滿足要求! 3.5、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=10.77kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 3.6、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，15、它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=10.77kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1496.500=1.161kN N = 10.770+1.161=11.932kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或16、(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.15m； 公式(1)的計算結果： = 90.22N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 44.56N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.015； 公式(3)的計算結果： = 55.2417、N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.018、 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.19、081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.20、032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 3.7、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 （1）.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 (2).立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層21、或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。 (3).整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 (4).剪刀撐的設計： a.沿支架四22、周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 (5).頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 (6).支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩23、都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 (7).施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。四、扣件鋼管樓板模板支架計算書（4.1米及以下） 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 模板支架搭設高度為4.1米， 搭設尺寸為：立桿的縱24、距 b=0.95米，立桿的橫距 l=0.95米，立桿的步距 h=1.50米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 4.1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1800.950+0.3500.950=4.608kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.950=2.850kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 95.001.801.80/6 = 51.30cm3； I =25、 95.001.801.801.80/12 = 46.17cm4； 1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.24.608+1.42.850)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08610001000/51300=1.670N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh 26、T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.608+1.42.850)0.300=1.713kN 截面抗剪強度計算值 T=31713.0/(2950.00018.000)=0.150N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! 3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.6083004/(1006000461700)=0.091mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 4.2、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 a.荷載的計算 1)鋼筋混凝土板27、自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m 2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m 3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.21.350+1.20.105=1.746kN/m 活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m b.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.8528、6/0.950=3.006kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.010.95 最大剪力 Q=0.60.9503.006=1.713kN 最大支座力 N=1.10.9503.006=3.141kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.271106/83333.3=3.26N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 2)木方抗剪計算 可以不計算29、 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31713/(250100)=0.514N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! 3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.455950.04/(1009500.004166666.8)=0.203mm 木方的最大撓度小于950.0/250,滿足要求! 4.3、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管30、變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=2.388mm 最大支座力 Qmax=11.041kN 抗彎計算強度 f=0.987106/5080.0=194.24N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于950.0/150與10mm,滿足要求! 4.4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=31、11.04kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 4.5、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 a.靜荷載標準值包括以下內容： 1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.100=0.529kN 2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9500.950=0.316kN 3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000032、.1800.9500.950=4.061kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.906kN。 b.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9500.950=2.707kN c.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 4.6、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 9.68 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.533、8 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m； 公式(1)的計算結果： = 95.46N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 34、公式(2)的計算結果： = 70.57N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 4.7、樓板強度的計算 (1).計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取9.00m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=4860.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸為 bh=9000mm180mm，截面有效高度 h0=160mm。 按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： (2).計算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊9.00m，短邊9.001.00=9.0035、m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.2(0.35+25.000.18)+ 11.2(0.531010/9.00/9.00)+ 1.4(2.00+1.00)=10.80kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=9.0010.80=97.24kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.051397.249.002 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為18.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到8天后混凝土強度達到62.40%，C60.0混凝土強度近似等效為C37.4。 混凝36、土彎曲抗壓強度設計值為fcm=17.87N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4860.00360.00/(9000.00160.0017.87)=0.07 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.067 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.0679000.000160.000217.910-6 結論：由于Mi = 275.89=275.89 Mmax=404.05 所以第8天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐必須保存。 (3).計算樓板混凝土16天的強度是否滿足37、承載力要求 樓板計算長邊9.00m，短邊9.001.00=9.00m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第3層樓板所需承受的荷載為 q=11.2(0.35+25.000.18)+ 11.2(0.35+25.000.18)+ 21.2(0.531010/9.00/9.00)+ 1.4(2.00+1.00)=17.41kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=9.0017.41=156.67kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513156.689.002 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為18.00，查溫度38、齡期對混凝土強度影響曲線 得到16天后混凝土強度達到83.21%，C60.0混凝土強度近似等效為C49.9。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=23.07N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4860.00360.00/(9000.00160.0023.07)=0.05 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.058 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M2=sbh02fcm = 0.0589000.000160.000223.110-6 結論：由于Mi = 275.89+308.28=584.18 Mmax=651.03 所以第1639、天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐必須保存。 (4).計算樓板混凝土24天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊9.00m，短邊9.001.00=9.00m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第4層樓板所需承受的荷載為 q=11.2(0.35+25.000.18)+ 21.2(0.35+25.000.18)+ 31.2(0.531010/9.00/9.00)+ 1.4(2.00+1.00)=24.01kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=9.0024.01=216.11kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四40、邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513216.119.002 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為18.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到24天后混凝土強度達到95.37%，C60.0混凝土強度近似等效為C57.2。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=26.28N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4860.00360.00/(9000.00160.0026.28)=0.05 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.048 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M3=sbh02fcm = 0.0489000.0041、0160.000226.310-6 結論：由于Mi = 275.89+308.28+290.62=874.80 Mmax=1144.99 所以第32天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第5層以下的模板支撐可以拆除。五、 超高扣件鋼管樓板模板支架計算書(7.45米)5.1 參數信息5.1.1模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):7.60；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；扣件鋼管樓板模板支架計算書(7.42、45米) 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 模板支架搭設高度為7.5米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.20米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 5.2、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1800.900+0.3500.900=4.365kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性43、矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.24.365+1.42.700)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.044、8110001000/48600=1.670N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.365+1.42.700)0.300=1.623kN 截面抗剪強度計算值 T=31623.0/(2900.00018.000)=0.150N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! 3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.3653004/(1006000437400)=0.091mm45、 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 5.3、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 a.荷載的計算 1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m 2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m 3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.21.350+1.20.105=1.746kN/m 活荷載 q2 = 1.40.900=1.26046、kN/m b.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.705/0.900=3.006kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.010.90 最大剪力 Q=0.60.9003.006=1.623kN 最大支座力 N=1.10.9003.006=2.976kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強47、度 f=0.243106/83333.3=2.92N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31623/(250100)=0.487N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! 3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.455900.04/(1009500.004166666.8)=0.163mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 5.4、板底支撐鋼管計算 橫向48、支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.654mm 最大支座力 Qmax=9.721kN 抗彎計算強度 f=0.714106/5080.0=140.60N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 5.5、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)49、: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=9.72kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 5.6、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 a.靜荷載標準值包括以下內容： 1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1497.450=1.109kN 2)模50、板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN 3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.038kN。 b.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN c.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 5.7、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計51、值 (kN)；N = 9.45 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出52、頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m； 公式(1)的計算結果： = 61.92N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 54.73N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=57.90 所以第8天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。六、模板施工注意事項及拆模要求6.1 注意事項1）混凝土澆筑前認真復核模板位置，柱、墻模板垂直度和梁、板標高，準備檢查預留洞位置及尺寸是否準確無誤，模板支撐是否牢靠，接縫是否嚴密。2）梁、柱接頭處是模板施工的難點，處理不好將嚴重影響混凝土外觀質量，此外不合模數的部位用小塊木模53、，精心制作，固定牢靠，嚴禁故拼亂靠。3）混凝土澆筑前，應清除模板內部的一切垃圾。4）混凝土澆筑前安排木工看模，出現問題及時處理。6.2 拆模要求1）梁、板底模，應在與結構同條件養護的試塊達到規定強度，方可拆除；2）已拆除模板及其支架的構件，應在砼強度達到設計標號后，才允許承受全部設計荷載。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算，加設臨時支撐。拆除大跨度梁下支撐時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。正在澆筑砼的樓層下兩層的梁板支撐不得松動、拆除。底模拆除的砼強度要求構件類型構件跨度（米）達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502、8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-154、003）高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作區，嚴禁非操作人員進入作業區。4）遇六級以上大風時，應暫停室外的高處作業。有雨、雪、霜時應先清掃施工現場，不滑時再進行工作。5）拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。6）已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或是妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落。7）在混凝土墻體、平板上有預留洞時，應在模板拆除后，隨時在墻洞上做好安全護欄，或將板的洞蓋嚴。8）拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。9）拆除板、梁、柱、墻模板時應注意：a. 拆除4m以上模板時，應搭腳手架或操55、作平臺，并設防護欄桿。b. 嚴禁在同一垂直面上操作。c. 拆除時應逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。d. 拆除平臺、樓層板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落，尤其是拆支柱時，操作人員應站在門窗洞口外拉拆，更應嚴防模板突然全部掉落傷人。e. 嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。10）每人應有足夠工作面，數人同時操作時應科學分工，統一信號和行動。七、安全和技術要求1）在模板安裝前必須涂刷脫模劑，以方便拆模及增加模板周轉次數，提高砼的表觀質量；2）拆模時注意不得硬砸，猛敲對拉片，以免損傷砼墻體；3）在澆搗混凝土前和澆筑過程中要經常檢查支撐體系的安全和穩定性，如發現有變形、松動等，要及時修整、加固。56、4）板支撐高度在4米以內時，加水平撐，并將支撐之間搭牢；超過4米時，除水平撐外，還須另加剪刀撐。過道處的剪刀撐，應設置在1.8米高度以上，以免碰撞松動；5）凡在4米以上高處支模時，必須搭臨時跳板。4米以下，可使用高凳或梯子，不許在鋪好的梁底板或樓板擱柵上堆積重物和攜帶重物行走；6）拆除模板，須經技術人員核實，確認混凝土已達到規定強度后，方可拆除。并應自上而下做到后支的先拆，先支的后拆，不準一次將頂撐全部拆除。7）拆模板時，應采用長鐵棒，操作人員應站在側面，不允許在拆模的正下方行人或采取在同一垂直面下操作。拆下模板，應隨時清理運走，不能及時運走時，要集中堆放并將釘子扭彎打平，以防戳腳；8）高處拆57、模板時，操作人員應戴好安全帶，并禁止站在模板的橫拉桿上操作，拆下的模板應盡量用繩索吊下，不準向下亂扔。如有施工孔洞，應隨時蓋好或加設圍欄，以防踏空跌落。9）支模用的木楞要求擺放均勻，模板的拼縫、搭接要嚴密，不得露棱露角，小孔必須塞嚴。10）遇五級以上大風時，應暫停室外的高處作業。有雨、雪、霜時應先清掃施工現場再進行工作。11）施工現場嚴禁吸煙，動火應到項目安全部門辦理動火證。八、防火應急措施8.1 處置措施1）、當火災或緊急情況發生后，當事人或目擊者應立即報告“應急指揮中心”。并采取初始應急措施，防止事態擴大。2）、應急指揮中心接到火災或緊急情況報告后，應在10分鐘內迅速進入各自工作崗位，視情58、況同地方政府管理部門取得聯系，匯報情況。3）、根據事故的性質，組織應急隊伍進行搶險救援，按各自分工，依據現場實際情形，制定臨時應急處理措施，進行有效控制，防止事故的蔓延、擴大。并視情況及時與外部相關方聯系尋求外部支援，擴大應急。A 應急領導小組：得知火災或緊急情況發生或接到火災警報，立即報警，同時負責應急工作的各項聯系工作。組織好應急隊伍進行初始撲救。根據事態發展狀況，決定擴大應急。B 安全部：在現場指揮員的指揮下，利用各種滅火器材，撲滅初起火災，搶救貴重物資和處置易燃、易爆物品。在應急困難時，應立即避險，請求社會支援。C 物資部：根據現場情況，打開消防通道，對人員進行疏散引導工作。 D 綜合59、部：負責現場傷員的搜救和緊急處理，護送至醫院進行緊急治療。E 工程部：當火災或緊急情況發生后，立即組織人員對現場實施警戒保衛工作。嚴禁無關人員隨意進入現場，避免不必要的傷亡發生。守護好貴重物品和貴重物資，嚴防盜竊及哄搶的現象發生。8.2 防火、滅火的基本方法1）控制可燃物法：基本原理是限制燃燒的基礎或縮小可能燃燒的范圍。具體方法是：以難燃燒或不燃燒的代替易燃或可燃材料（如用不燃材料或難燃材料作建筑結構、裝修材料）； 加強通風，降低可燃汽體、可燃燒或爆炸的物品采取分開存放、隔離等措施；用防火涂料浸涂可燃材料，改變其燃燒性能；對性質上相互作用能發生燃燒或爆炸的物品采取分開存放、隔離等措施。2）消除60、著火源法：其原理是消除或控制燃燒的著火源。具體方法是：在危險場所，禁止吸煙、動用明火。用電設備應安裝保險器，防止因電線短路或超負荷而起火；嚴禁私自亂接亂拉電線。嚴禁使用辦公設備以外的電器設備。嚴禁在辦公室放存放易燃易爆及其它危險品。樓道內嚴禁堆放可燃物。下班前必須關閉計算機系統，關閉室內的照燈。徹底消除動火后的起火隱患。3）阻止火勢蔓延法：阻止火勢蔓延是將正在燃燒的物質和周圍未燃燒的可燃物質隔離或移開，中斷可燃物質的供給，使燃燒因缺少可燃物而停止。其原理是不使新的燃燒條件形成，防止或限制火災擴大。4）冷卻滅火法：這種滅火法的原理是將滅火劑直接噴射到燃燒的物體上，以降低燃燒的溫度于燃點之下，使燃61、燒停止?；蛘邔缁饎﹪姙⒃诨鹪锤浇奈镔|上，使其不因火焰熱輻射作用而形成新的火點。冷卻滅火法是滅火的一種主要方法，常用水和二氧化碳作滅火劑冷卻降溫滅火。滅火劑在滅火過程中不參與燃燒過程中的化學反應。這種方法屬于物理滅火方法。5）窒息滅火法：窒息滅火法是阻止空氣流入燃燒區或用不燃燒區或用不燃物質沖淡空氣，使燃燒物得不到足夠的氧氣而熄滅的滅火方法。 6）根據火災類型，選用不同的滅火器材 1）按照不同物質發生的火災，大體分為四種類型： A類火災為固體可燃材料的火災，包括木材、布料、紙張、橡膠以及塑料等。撲救A類火災：一般可采用水冷卻法，但對于忌水的物質，如布、紙等應盡量減少水漬所造成的損失。對珍貴圖62、書、檔案應使用二氧化碳、干粉滅火劑滅火。 B類火災為易燃可燃液體、易燃氣體和油脂類火災。撲救B類火災：首先應切斷可燃液體的來源，同時將燃燒區容器內可燃液體排至安全地區，并用水冷卻燃燒區可燃液體的容器壁，減慢蒸發速度；及時使用大劑量泡沫滅火劑、干粉滅火劑將液體火災撲滅。 C類火災為帶電電氣設備火災。撲救C類火災：首先應斷開電源，關閉可燃氣閥門，防止電擊傷害和可燃氣發生爆炸，然后選用干粉、二氧化碳滅火器滅火。D類火災為部分可燃金屬，如鎂、鈉、鉀及其合金等火災。撲救D類火災：如鎂、鋁燃燒時溫度非常高，水及其他普通滅火劑無效。鈉和鉀的火災切忌用水撲救，水與鈉、鉀起反應放出大量熱和氫，會促進火災猛烈發展。應用特殊的滅火劑，如干砂等。