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1、廣場商業區主樓及裙房主體結構卸料平臺工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制目的及編制依據32、本方案編制依據為：3二、型鋼懸挑平臺的設計32、主、次梁、欄桿與擋腳板均涂刷紅白油漆。4三、吊裝41.鋼管 6 M： 40根55層板： 20張5四、安全操作要求64、轉料平臺的搭設與拆除必須由有經驗人員進行搭設。68、卸料平臺的欄桿是否牢靠，在吊運中是否碰壞。614、卸料平臺外口邊應略高于內口邊，不可向外傾斜。6五、落地卸料平臺搭設7六、型鋼懸挑卸料平臺計算書96.1、參數信息91.荷載參數922、.懸挑參數93.水平支撐梁94.卸料平臺參數106.2、次梁的驗算101.荷載計算102.內力驗算103.抗彎強度驗算114.整體穩定性驗算116.3、主梁的驗算111.荷載驗算122.內力驗算123.抗彎強度驗算134.整體穩定性驗算146.4、鋼絲拉繩的內力驗算146.5、鋼絲拉繩的強度驗算146.6、鋼筋拉環和焊縫驗算151、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:152、 拉環焊接縫長度計算15七、卸料平臺布置圖15八、落地卸料平臺計算書20一、編制目的及編制依據1、根據現場實際情況，XXXXxx廣場商業區主樓及裙房主體結構在施工階段樓層周轉材料需進行轉運，需要搭設卸料平臺，為規范外用架體的搭設，提供3、安全、可靠、可行的施工操作面、安全防護面和文明施工環境，特編制此施工方案。2、本方案編制依據為：建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)、鋼結構設計規范(GB50017-2003)、 建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、建筑施工手冊第四版建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）附PKPM施工軟件（CMIS-2010北京版0602）計算書二、型鋼懸挑平臺的設計 1、 卸料平臺設計堆放限重為1t，懸挑長度為4.2m，錨固長度為1.8m，主梁采用16a號槽鋼，間距1.8m，次梁采用10號槽鋼，布置間距為0.65m，次梁與主梁焊接牢固，上滿鋪3mm厚花紋鋼板，花紋鋼板4、上鋪14mm厚木模板，平臺四周設200mm高木模板擋腳板，平臺兩側設防護欄桿，防護欄桿采用4040mm方鋼與主梁焊接牢固，間距600。滿掛密目安全網，在平臺外側設置活動欄桿，平臺外側在底部用48的鋼管與槽鋼焊接成10001800支架，用212鋼筋拉接焊在欄桿上，支架內掛安全網，對轉運過程中人員與材料起到安全防護作用。2、主、次梁、欄桿與擋腳板均涂刷紅白油漆。3、主梁通過2道619的18.5鋼絲繩拉緊，鋼絲繩一端與梁上預埋拉環相連，一端與主梁上的焊接拉環相連。內側鋼絲繩在計算中不受力，作為安全儲備。鋼絲繩端連接部分每側至少要用4個鋼絲卡扣扣緊，兩且第4個扣設置安全彎，防止平臺在使用過程中鋼絲脫扣5、。待需要將轉料平臺移動時只需用塔吊吊住平臺上的鋼筋吊環，然后用木楔子將錨固端推出，將平臺緩慢轉移到相應部位安裝好即可。設計中鋼筋拉環均采用圓鋼，不可用二級鋼或三級鋼代換。 轉料平臺示意圖如下：三、吊裝采用塔吊吊裝就位方法。在吊裝前，先用塔吊吊住平臺吊環，設專人檢查卸料平臺與主體結構連接并將連接處全部卸除，用木楔子將平臺的錨固端推出，然后吊住平臺緩慢提升，在提升過程中保證平臺始終處于水平，吊裝過程中速度要緩，防止因平臺晃動導致平臺失穩而造成危險。吊裝過程中還要注意成品的保護，防止刮碰墻柱陽角。平臺吊裝就位后，應將其所有與主體連接的部位進行連接并全面檢查，確認完全符合設計要求后才能卸去塔吊的吊繩，6、確保安全。卸料平臺兩側醒目位置掛設吊裝重量標準，做為警示，附圖一平臺需在明顯位置掛設限重標示牌，嚴禁超載堆放及在將護欄作為材料放置支點進行起吊。每次轉運單種材料的最大數量為：1.鋼管 6 M： 40根4.5M： 50根3.5M： 70根3.0M： 80根2.5 M：95根 1.5M：160根2扣件： 350個 （直角扣件）、300個 （旋轉扣件）、250個（對接扣件）34米木枋： 60根 4、2米木枋： 120根 5層板： 20張610（3m）:450根 712（3m）: 350根814（3m） :250根916（3m） :200根附圖一四、安全操作要求 1、卸料平臺搭設完成后，由現場工長組織7、技術部門、安全部門進行檢查驗收，驗收完成后，填寫驗收記錄方可使用。2、應在卸料平臺三面懸掛容許載重量、管理員、常用物資材料規格、數量標牌。本卸料平臺設計荷載為1t,實際使用中不應超過0.8t，且實際使用中必須配專人監督。卸料平臺每次搬移時，應檢查平臺是否有過大的變形，焊縫是否存在細小裂縫等現象。3、卸料平臺左右兩側必須裝置1.2m高的防護欄桿。防護欄桿下掛密目安全網，下設200mm高擋腳板。4、轉料平臺的搭設與拆除必須由有經驗人員進行搭設。5、使用過程中，安全員應經常檢查平臺的堆料情況，嚴禁超載，避免發生意外。6、卸料平臺吊至上一吊點，應檢查平臺與主體連接點是否符合設計要求，如每個節點的構造要8、求及連接是否牢固。7、卸料平臺每側兩道鋼絲繩拉緊程度是否接近，是否存在一根緊一根松的情況，否則應進行調整。8、卸料平臺的欄桿是否牢靠，在吊運中是否碰壞。9、卸料平臺在建筑物垂直方向上，即上下兩個位置應錯開，以免妨礙塔吊吊運重物。10、卸料平臺不能吊掛在陽臺等部位，因為陽臺等到部位結構安全度偏小，應掛靠在主體結構大梁等部位，同時要避開安全通道口上方。白天或夜晚施工須設置警示標語或紅燈。11、卸料平臺不能與外腳手架連接，因為卸料平臺存在動荷載，對外腳手架有不利影響。12、卸料平臺的吊環均采用Q235鋼制作，鋼絲繩與吊環之間要用卡環連接，不得將吊鉤直接鉤掛吊環。穿進吊環的鋼絲用卡頭連接固定時，卡子不9、得少于4個，且最后一道須設有安全彎。13、卸料平臺轉移到新的地點，在松卸塔吊吊鉤前應檢查各部位，平臺搭設在主體大梁上是否穩定可靠，鋼絲繩是否卡牢，待一切檢查可行后方可松卸塔吊吊鉤。14、卸料平臺外口邊應略高于內口邊，不可向外傾斜。15、卸料平臺外側三面均應設置圍護欄桿，當吊運構件超長時，超過平臺長度應將端部防護格柵門打開，待該構件運入建筑物后，立即關閉。吊裝材料寬高不允許超過護欄所限的位置，任何物料嚴禁放在防護欄上吊運。16、在正式使用卸料平臺前，應對作業人員進行一次安全技術交底，講解使用卸料平臺應注意的事項及平臺上作業人員與塔吊司機如何保持聯系，防止意外事故發生。17、卸料平臺吊裝時自重滿足10、塔吊允許載重，安裝完畢后，必須驗收合格后方可使用。五、落地卸料平臺搭設卸料平臺搭設在3層及3層以上樓層中，底部2層搭設落地平臺作為臨時卸料平臺，平臺搭設寬度為3.0m，長度為6m，采用48鋼管扣件式腳手架，立桿間距1.0m1.0mm，步距為1.2m，設計限重0.8t，支設高度同相應樓層高，立桿上端伸出至支撐點高度為200mm，平臺底鋼管間距為300mm與落地架用扣件連接，上部滿鋪木腳手板，腳手板上鋪14厚木膠合模板。平臺與樓外墻間距為300，平臺外側周圍設1200mm高防護欄桿。防護欄桿內側慢掛密目安全網。如圖平臺在外側各設一道剪刀撐，平臺底部距地面200處增設掃地桿，由平臺起下部第一步處設置11、水平剪刀撐。落地轉料平臺連墻件豎向間距3.0m，水平間距1.0m，采用扣件連接。連墻處為剪力墻時，在墻中預埋60PVC管（穿入鋼管與墻內架與外架相連），連墻處為梁時，在距梁外側150處預埋48鋼管，鋼管埋入長度為300。連墻為框架柱時，柱子設置抱桿，然后與外架用扣件連接牢固。六、型鋼懸挑卸料平臺計算書由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。6.1、參數信息1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.49；欄桿、擋板類別：欄桿、木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(k12、N):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2.20，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.50；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：2.90；鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的接點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：10號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：0.65，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.20，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.80；平臺計算寬度(m)：1.80。6.2、次梁的驗算次梁選擇10號13、槽鋼槽口水平，間距0.65m，其截面特性為：面積 A=12.74cm；慣性距 Ix=198.3cm；轉動慣量 Wx=39.7cm；回轉半徑 ix=3.95cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。1.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.49kN/m； Q1 = 0.49 0.65= 0.32kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載： Q2 = 10.00/ 4.20/ 1.80 0.65= 0.86kN/m；(3)槽鋼自重荷載 Q3= 0.10kN/m；經計算得到 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 14、1.2(0.32+0.86+0.10) = 1.53 kN/m；經計算得到 活荷載設計值 P = 1.4 2.00 0.65 1.80= 3.28kN。2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式為： 經計算得到，最大彎矩 M = 1.531.80/8+3.281.。 3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm；次梁槽鋼的最大應力計算值 =2.09103/(1.0539.70)=50.25 N/mm；次梁槽鋼的最大應力計算值 =50.245 N/mm15、 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm,滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5708.5048.00235/(1.80100.00235.0)=1.29；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： 得到 b=0.852；次梁槽鋼的穩定性驗算 =2.09103/(0.85239.700)=61.94 N/mm；次梁槽鋼的穩定性驗算 =61.941 N/mm 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm,滿足要求!6.3、主梁的驗算根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。16、主梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=21.95cm；慣性距 Ix=866.2cm；轉動慣量 Wx=108.3cm；回轉半徑 ix=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.17) = 0.37kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (1.531.80+3.28)/2=3.02kN； 2.內力驗算17、 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到： R1 = 13.724 kN； R2 = 11.964 kN； 最大支座反力為 Rmax=13.724 kN；最大彎矩 Mmax=7.960 kN.m；最大撓度 V=6.153 mm。3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm；主梁槽鋼的最大應力計算值 =7.96106/1.0518、/108300.0+1.81104/2195.000=78.263 N/mm主梁槽鋼的最大應力計算值 78.263 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm，滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=57010.063.0235/(4200.0160.0235.0)=0.534；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 7.96106/(0.534108300.00)=137.55 N/mm主梁槽鋼的穩定性驗算 = 137.55 N/mm 小于 f=205.00,滿足要求!6.4、鋼絲拉繩的內力驗算水平鋼梁的垂直支座反力RCi19、和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (2.8/(1.5+2.2) = 0.603；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RU1 = 13.724 / 0.603 = 22.74 kN；6.5、鋼絲拉繩的強度驗算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算，為22.74kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； 20、Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中近似取Fg=0.5d，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取22.742kN，=0.82,K=6，得到：d=18mm。設計中取d=18.5mm6.6、鋼筋拉環和焊縫驗算1、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:Q23522拉環，截面積為A=380.1mm允許拉力為T=380.12215=163.46KN鋼絲繩拉力為 22.74KN安全系數為 163.46/22.74=7.19 6滿足要求。 2、 拉環焊接縫長度計算采用Q23522的21、鋼筋拉環，與16號槽鋼焊接，腹板厚度為t=10mm，焊縫取5mm高，設焊縫長為100mm，鋼絲繩拉力為22.74KN，則有 22.7410/（10100）=22.74N/mm160 N/mm滿足要求，現場實際焊縫長度取120mm。七、卸料平臺布置圖八、落地卸料平臺計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度22、為6.0米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=1.20米。 圖 落地平臺支撐架立面簡圖 圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 7.1、基本計算參數同上 7.2、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面慣性矩 I = 10.78cm4； 縱向鋼管計算簡圖 1.荷載的計算： (1)腳手板與欄桿自重(kN/m)： q11 =0.150+0.3001.000=0.450kN/m (2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)： q12 = 3.0000.323、00=0.900kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = 1.0000.300=0.300kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1.20.450+1.20.900=1.620kN/m 活荷載 q2 = 1.40.300=0.420kN/m 最大彎矩 Mmax=(0.101.620+0.1170.420)1.0002 最大支座力 N = (1.11.620+1.20.42)24、1.00=2.286kN 抗彎計算強度 f=0.211106/4491.0=47.01N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0.450+0.900=1.350kN/m 活荷載 q2 = 0.300kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6771.350+0.9900.300)1000.04/(1002.06105107780.0)=0.545mm 縱向鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 7.3、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按25、照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.29kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=2.22mm 最大支座力 Qmax=8.313kN 抗彎計算強度 f=0.77106/4491.0=171.34N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 7.4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 R26、c 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.31kN 采用雙扣件! 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 7.5、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1496.000=0.893kN (2)欄桿的自重(kN)： NG2 = 0.1501.000=0.150kN (3)腳手板自重(kN)： NG3 = 0.3001.0001.000=0.300kN (4)堆放荷載(kN27、)： NG4 = 3.0001.0001.000=3.000kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.343kN。 2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.0001.0001.000=1.000kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 7.6、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.61kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積28、 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； 公式(1)的計算結果： = 49.99N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 26.53N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果： = 33.13N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應利用剪力墻或柱作為連接連墻件。