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1、70000商務辦公樓室外電梯防護架搭設施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄xx工程管道溝槽開挖1二XX年X月1第一章 編制依據3第二章 工程概況3第三章 外架的構造與搭設要求4第四章 安全施工技術措施81.材質及其使用的安全技術措施82.腳手架搭設的安全技術措施8第五章 搭設、拆除要求91.搭設要求92.拆除要求10第六章（附計算書）落地式扣件鋼管腳手架計算書121均布荷載值計算132.強度計算133.撓度計算14第一章 編制依據1、 施工電梯通道及防護門施工方案是根據施工圖、現行國家有關2、技術規范、規程和省市有關規定、操作規程、省級文明工地標準，并結合本工程的具體實際情況進行編制的。 2、施工圖紙。 3、工程建設標準強制性條文。 4、（JGJ592011）建筑施工安全檢查標準。 5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011） 第二章 工程概況本工程為商業辦公樓，位于xx。工程名稱：1#商務樓等17項(xx區xx街道辦事處及xx鎮09-04-21地塊C2商業金融用地項目)(3#商務辦公樓、10#商務辦公樓、11#商務辦公樓、S3商業樓、地下室3）序號項 目內 容1建筑功能商務辦公樓2建筑面積總建筑面積700003建筑層數3#樓地下3層，地上A段15層、B段10層3、10#-11#樓地下3層，地上15層S3商務樓地下3層、地上2層車庫地下2層4建筑層數3#樓A段69.95m；B段47.95m10#-11#樓69.95mS3商務樓11.5m5結構形式框架-剪力墻結構6基礎形式3#樓-10#樓-1110#樓平板式笩基車庫平板式笩7基底埋深（m)3#樓-10#樓-11#樓16m車庫16m第三章 外架的構造與搭設要求結合本工程結構形式、實際施工位置在3-1#商務辦樓北側、3-2#商務辦樓北側,、10#商務辦樓西側、11#商務辦樓西側處各安裝施工電梯，并在其電梯與結構之間搭設落地式腳手架，架體安裝高度第一次為35m，第二次架體搭設高度為37米。 腳手架順著挑板外搭設4、，外圍除出入口外滿掛密目安全網，兩側面滿設斜撐，從底到頂連續布置，斜撐角度控制在45。架體為雙排雙立桿，正面有六道雙立桿支撐，連墻桿布置兩步三跨，錨固原結構地錨和框柱兩邊對拉。架體從底到7層雙排架體，7層至頂層可設單排架體。架體立桿距結構外沿0.3m,縱距1.2m，大橫桿步距1.4（標準層1.5）m，小橫桿0.9m，連墻桿縱距為3m、橫距具體詳見布置圖。 1、 施工準備勞動力配置序號工種 人數 任務 1架子工 5人負責架子搭設 2測量放線工 2 人負責腳手架垂直度控制 2 、材料配備序號名稱 規格 1無縫鋼管 483.5 2密目安全網 1.8m6m 3 若干 4 直角扣件若干5旋轉扣件 若干 5、6對接扣件 若干7鍍鋅鐵絲 直徑1.2mm 3、機具配置搭設及拆除使用序號名稱數量備注1架子扳手5把2力矩扳手5把檢查架子扣件擰緊力度4、扣件式鋼管腳手架技術措施 (1)地基處理。腳手架四周直接在電梯底座上搭設，且底座下設置夾墊方木，厚度不小于5cm，布設須平整，不得懸空。 （2）立桿。采用雙排雙立桿，雙立桿采用雙底座。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向均錯開50cm；各接頭中心距主節點距離不大于60cm。 （3）大橫桿。大橫桿置于小橫桿之下，在立桿內側，用直角扣件與立桿連接扣緊；大橫桿采用對接扣件連接，接頭交6、錯布置，不在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立桿的距離不大于60cm。 （4）小橫桿。每一立桿與大橫桿相交處必須設置一根小橫桿，且用直角扣件扣在大橫桿上。小橫桿間距于立桿柱距相同。小橫桿伸出外排大橫桿邊的距離不小于10cm。上下小橫桿在立桿處交錯布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。 （5）掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立桿上，橫向掃地桿固定在縱向掃地桿下方的立桿上。 （6）斜撐。本腳手架的剪刀撐隨立桿、縱橫水平桿同步搭設，用通長斜撐沿架高連續布置。 斜撐的連接采用搭接，搭接長度不小于10cm，并用不小于2個旋轉扣件固定，端部扣件的邊緣至桿端的7、距離不小于10cm。 （7）腳手板。腳手板采用竹膠板，每層在角窗、陽臺上均滿鋪，并在外圍設置安全網及護身欄桿。腳手板應平穩、鋪穩，避免出現探頭及空擋現象。（8）連墻桿。連墻桿采用483.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。連墻桿橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構里面垂直，并盡量靠近主節點。連墻桿伸出扣件的距離大于10cm。 （9）防護設施。腳手架滿掛全封閉密目網。密目網用1.86.0m規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。每層腳手架立桿于0.60m及1.2m處設置兩道護身欄桿。 4.落地式鋼管腳手架搭設施工工藝 工藝流程為：場地平整材料配備縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀8、撐連墻桿鋪腳手板安護身欄桿綁安全網 搭設要求參見構造要求及技術措施。 5.腳手架拆除施工工藝 拆除順序應遵守由上而下、先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐、后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。一般拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿。 不準分立面或上下兩步同時進行拆除。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時要先抱住立桿再拆最后兩扣。拆大橫桿、剪刀撐、斜撐時，先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先拆連墻桿或數層拆除再拆腳手架。 第四章 安全施工技術措施 1.材質及其使用的安全技術措施 （1）對接扣件安裝時其開口應向內，以防止雨水，直角扣9、件安裝時開口不得向下，以保證安全。 （2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于10cm。 （3）鋼管嚴重銹蝕、壓扁或裂紋不得使用。 （4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、塑料混用。 （5）嚴禁將外徑48mm與51mm鋼管混合使用。 2.腳手架搭設的安全技術措施 （1）搭設過程中畫出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁無人指揮。 （2）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。3）在搭設過程中應有安全員、架子工班長等進行檢查、驗收。 搭設要求遵照中華人民共和國行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011執行10、。第五章 搭設、拆除要求1.搭設要求 （1）、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理細則（GB 5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。 （2）、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 （3）、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規范規定進行檢查驗收，合格后方準使用。（4）、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛超重設備。 （5）、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。 （6）、腳11、手架的安全檢查與維護，應按規范規定進行。安全網應按有關規定搭設與拆除。 （7）、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿。 （8）、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。 （9）、腳手架外側應有防止墜物傷人的防護措施。 （10）、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。 （11）、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定執行。2.拆除要求 1、拆除腳手架，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人負責警戒，嚴禁非操作人員入內。 2、拆除腳手12、架前，應將腳手架上的留存材料、雜物等清除干凈。 3、腳手架拆除順序一般為腳手板（木腳手板）欄桿剪刀撐牽桿橫桿立桿，按自上而下先裝者后拆，后裝者先拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業。剪刀撐拆除，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下遞桿子。 4、拆下的桿件與扣件，應按類分堆（扣件裝入容器內），用吊車吊下，嚴禁高空拋擲。5、拆下的桿件和零配件運到地面時，應隨時按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。有損壞者給予維修和保養。 6、拆除腳手架前的準備工作應符合下列規定： （1）、應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求； （2）、應根據檢查結果補充完善施工13、組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施； （3）、 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底； （4）、應清除腳手架上雜物及地面障礙物。 7、拆除作業時應符合下列規定：拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。 8、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。 9、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應按規定設置連墻件和橫向斜撐加固。 10、卸料時各配件嚴禁拋擲至地面，運至地面的構配件應按規范規 定及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放 11、每道剪刀撐跨越立桿的根數宜在57根之間，每道剪刀14、撐的寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間，由底至頂連續設置。 12、剪刀撐斜桿應在旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端（或立桿上），旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于15cm。剪刀撐接長采用搭接接長，搭接長度不小于80cm，用3個扣件等距布置，扣件扣在鋼管端頭處不小于10cm處剪刀撐下端一定要落底。 第六章（附計算書）落地式扣件鋼管腳手架計算書 參數信息: 計算的腳手架為雙立管雙排腳手架，雙立管搭設高度為35米，架體總搭設高度為35米。架體為施工電梯防護架，裝飾裝修使用功能。 搭設尺寸為： 立桿的縱距0.60米，立桿的橫距1米， 立桿的步距1.50米。采用的15、鋼管類型為483.2， 連墻件采用二步二跨，豎向間距3米，水平間距1.2米。 施工均布荷載為2kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設29層。 一、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1均布荷載值計算： 小橫桿的自重標準值：P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值：P2=0.350.60/4= 0.053kN/m 活荷載標準值：Q=20.60/4=0.3kN/m 荷載的計算值：q=1.20.038+1.20.053+1.40.3=0.529kN/m2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁16、均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下： M=0.52912/8=0.066kN.m =0.066106/4729=13.956N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ 3.撓度計算： 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 荷載標準值：q=0.038+0.053+0.3=0.391kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度： V=5.00.39110004/(3842.06105113510)= 0.22mm 小橫桿的最大撓度0mm小于大橫桿的最大容許撓度600mm與10 mm, 滿足要求！ 二、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿17、在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1荷載值計算： 小橫桿的自重標準值：P1=0.0381=0.038kN 腳手板的荷載標準值：P2=0.3510.60/4=0.053kN 活荷載標準值：Q=210.60/4=0.3kN 荷載的計算值：P=(1.20.038+1.20.053+1.40.3)/2=0.265kN 2強度計算： 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=0.08(1.20.038)0.602+0.41718、0.2650.60=0.068N.m =0.068106/4729=14.379N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ 3撓度計算： 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： V1=0.6770.0386004/(1002.060105113510)=0.001mm 集中荷載標準值：P=0.038+0.053+0.3=0.391kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： V2=3.0293916003/(1002.060105113510)= V 19、2mm 最大撓度和：V=V1+V2=0.11mm 大橫桿的最大撓度0.11mm小于大橫桿的最大容許撓度600mm與10 mm, 滿足要求！ 三、扣件抗滑力的計算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)： R Rc 其中：Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算 橫桿的自重標準值：P1=0.0380.60=0.023kN 腳手板的荷載標準值：P2=0.3510.60/2=0.105kN 活荷載標準值：Q=210.60/2=0.6kN 荷載的計算值：R=1.20.023+1.20.1020、5+1.40.6=0.994kN R 8 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： 1每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)，本例為0.138 NG1 = 0.138100=13.8kN 2腳手板的自重標準值(kN/m2)，本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35290.60(1+0.3)/2=3.921、59kN 3 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)，本例采用欄桿木，標準值為0.14 NG3 = 0.140.6029/2=1.218kN 4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)，0.005 NG4 = 0.0050.60100=0.3kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 19.277kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值：NQ =210.601/2=0.6kN 風荷載標準值應按照以下公式計算：其中：W0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50022、09-2001)的規定采用：W0 = 0.39 Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 0.62 Us - 風荷載體型系數：Us = 0.645 經計算得到，風荷載標準值： Wk = 0.70.390.620.645= 0.109kN/m2。 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中：Wk - 風荷載基本風壓值(23、kN/m2)； la - 立桿的縱距 (m)； h - 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算： 外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置，不進行穩定性計算，只進行單立桿的穩定性計算。 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：其中 ：N - 立桿的軸心壓力設計值，N=23.97kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 - 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.6m； k - 計算長度附加系數，取1.155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.5； A 24、- 立桿凈截面面積，A=4.5cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.73cm3； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 203.31 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：其中：N - 立桿的軸心壓力設計值，N=23.85kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 - 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.6m； k - 計算長25、度附加系數，取1.155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.5 A - 立桿凈截面面積，A=4.5cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.73cm3； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.018kN.m； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 206.1 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 略大于f,未超過5%，也滿足要求! 六、最大搭設高度的計算： 不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中：NG2K - 構26、配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 5.477kN； NQk - 活荷載標準值，NQ = 0.6kN； gk - 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.138kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 101.19米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值： H = 50米。 考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中：NG2K - 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 5.477kN； NQk - 活荷載標準值，NQ = 0.6k27、N； gk - 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.138kN/m； Mwk - 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.015kN.m； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 101.924米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值：H = 50米。 七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 ： Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk - 風荷載基本風壓值，w28、k = 0.109kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw =31.2= 3.6m2No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5 經計算得到：Nlw = 0.549kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 5.549kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中： - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=30/1.58的結果查表=0.952； A = 4.5cm2；f = 205.00N/mm2。 經過計算得到：Nf = 87.82kN N1小于Nf，連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到：Nl = 5.549kN小于扣件的抗滑力8kN滿足要求！八、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求： p fg 其中：p - 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 95.88 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 23.97 A - 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg - 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 160 地基承載力設計值應按下式計算： fg = kc fgk其中：kc - 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1 fgk - 地基承載力標準值；fgk = 160 地基承載力的計算滿足要求！