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1、編號：SJHN.JZY-XX辦公寫字樓大廈扣件式鋼管腳手架搭設、使用和拆除工程施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 目 錄一工程概況3二編制依據3三、腳手架的材料選擇和質量標準3四腳手架方案的選型5四腳手架的搭設、使用和拆除的一般規定5(一)腳手架的搭設規定5(二)腳手架的使用規定6(三)腳手架拆除規定7五、腳手架的搭設及安全措施7六腳手架的質量檢查及驗收和管理10七腳手架的計算校核12一工程概況XX大廈是由XX公司投資，XX設計，XX公司監理，XX公司承建的辦公寫字樓工程。本工程位于XX市XX2、 南側為居民區。工程總建筑面積147096m2，地下為三層，層高由下至上分別為3.8m、3.5m、4.0m，地上主體由南向北分A、B、C、D棟，A、D棟15層，首層層高5.2m，二層層高4.2m，三至十八層層高3.8m，十九至二十層層高4.0m，檐口高度63.70m，B、C棟20層，檐口高度83.10m。0.00=50.90m，局部十八層，裙房六層，外觀形狀整體為條形，裙房上部有四幢塔樓，為七至二十層。工程結構形式為框架核心筒，抗震設防烈度為8度，抗震等級為一級，邊坡為土釘噴錨護坡，施工環道5m硬化。因本工程地處西二環，故腳手架的選型、搭設質量、安全，直接影響本工程對外的企業形象，結合本工程地3、理位置和周邊環境，西側瀕臨馬路，東側、南側緊臨居民區，故腳手架封閉圍護至關重要。結合上述兩大特點，特編制本工程外腳手架施工方案。本方案既考慮結構施工時的外架方護，又考慮了玻璃幕墻施工時的腳手架。二編制依據1、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001 J84-2001）2、 扣件式鋼管腳手架搭設要求3、 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）4、 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）5、 建筑施工手冊（第三版）（中國建筑工業出版社）6、 建筑安全法規及文件匯編（中建一局集團）三、腳手架的材料選擇和質量標準根據本工程結構特點及鋼管強度高、剛度好等優點，本工程外腳4、手架均采用扣件式鋼管腳手架，用于本工程外腳手架的所有材料必須遵循以下原則：1鋼管：鋼管采用外徑48 mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，鋼管的材質使用力學性適中、穩定的Q235鋼，其材質應符合碳素結構鋼（GB70088）的相應規定。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的長度宜為46m，便于工人操作。鋼管嚴禁使用有明顯變形、裂紋、壓扁和嚴重銹蝕的鋼管，本工程所用外腳手架上的鋼管均外涂防銹漆，并定期復涂，以保證外觀形象。2扣件：扣件應采用GB97867可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，應與鋼管管徑相配合、機械性能不低于KT338的可鍛鑄鐵制造，扣件的附件要用的材料應符合GB70088碳素結構鋼中Q235鋼的規定5、，螺紋均應符合GB19681普通螺紋的規定，扣件嚴禁使用加工不合格，無出廠合格證，表面裂紋，變形，銹蝕的扣件，扣件活動部位應靈活轉動，夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm，扣件表面應涂刷黃色防銹漆。本工程所使用的扣件應是中建一局定點廠家的定點產品，并經檢驗合格的材料。3腳手板：鋼腳手板用23mm厚的I級鋼板壓制而成，厚度為50mm，鋼腳手板規格2503000。4安全網：安全網采用中建一局定點廠家的定點產品，同時應具備、監督部門批量驗證和工廠檢驗合格證。安全網的力學性能應符合GB572585安全網力學性能試驗方法的規定，立網采用安全網L1.86m的密目安全網，平網采用P36m的安全網，密目6、式安全網在100cm2面積上不少于2000目（即2000個洞眼）。材料用量統計表序號材料名稱規格單位數量備注1鋼管483.5噸950陸續進場2鋼跳板502503000塊25000陸續進場3大眼網36mm28000陸續進場4木腳手板502504000塊210陸續進場5密目網1.86mm245000陸續進場6型鋼20#、22#米6007鉛絲14#噸1.5四腳手架方案的選型由于本工程地處西二環，要求實行全封閉式施工，結合本工程各樓層結構平面布置，首層以上收縮的特點，外腳手架方案作如下選定：采用密目全封閉雙排腳手架，步距1.8米，立桿縱距1.5米。立桿橫距1.2米，連墻件布置間距2步2跨。本工程B、C7、棟十一層以下采用雙立桿雙排腳手架，以上層采用單立桿雙排腳手架，每三層卸載一次，共卸載三次；A、D棟九層以下采用雙立桿雙排腳手架，以上層采用單立桿雙排腳手架，每三層卸載一次，共卸載兩次，卸載方式均采用48鋼管斜撐（見附圖），每3米設置一組，西側（C外/215之間）在結構階段地下二層頂板開始采用單立桿雙排腳手架至六層頂板，六層以上采用型鋼做挑架（挑架方案另單獨補充），在六層頂板梁上預埋吊環三個，按立桿間距1500mm設置。當西側需要回填土時，可以拆除六層以下雙排腳手架，在玻璃幕墻施工時再重新搭設。腳手架的計算見后。四腳手架的搭設、使用和拆除的一般規定(一)腳手架的搭設規定1搭設順序：做好搭設前的準8、備工作（材料準備、場地清理、安全技術交底等）根據樓層情況放出架體位置線鋪設墊板立兩端立桿安裝第一步縱向水平桿、橫向水平桿加設臨時拋撐根據立桿間距逐根補綁立桿放置縱向掃地桿安裝橫向掃地桿調整立桿垂直度安裝第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿設置連墻件折除臨時拋撐安裝第三、四步縱向水平桿、橫向水平桿立立桿加設剪力撐鋪腳手板護身欄桿和擋腳板立掛安全網第五、六（剪刀撐及各連墻點、斜桿等拉結桿件隨搭升的架體一起設置。2搭設之前對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。3腳手架的搭設必須統一交底后作業，必須統一指揮，嚴格按上述搭設程序進行。4 本工程搭設的是周邊腳手架，因此應從一個9、角部開始并向兩邊延伸交圈搭設，搭設過程中隨立隨校正后予以固定。5在連墻件設置以前，為確保構架穩定及作業人員的安全，應設置適量拋撐。6剪刀撐、斜桿等整體連接桿件和連墻件應隨搭設的架子及時設置。7腳手架在頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m，當作業層高出其下連墻件2步或4m上時，且尚無連墻件時，應采取臨時的撐拉措施。8腳手板應鋪平、鋪穩，并用14#鉛絲綁扎固定，采用壓型防滑鋼跳板，不符尺寸處用木跳板鋪設。9懸挑架的懸臂端應有適量的起撓量，并與支承結構可靠連接，確保其整體穩定。10設置連墻桿或撐拉桿時，應掌握其松緊程度，避免引起桿件的顯著變形。 11工人在架上進行搭設作業時，作業面上需鋪設臨時腳手板10、并固定，工人必須戴好安全帽和佩掛安全帶，不得單人進行較重桿件和易失衡、脫手、碰接、滑跌等不安全作業。12在搭設過程不得隨意改變構桿設計、減少配件設置和對立桿、縱距作100mm的構架尺寸放大，確實需要調整和改變尺寸，應提交審核單位的技術主管人員協商解決。 13扣件一定要擰緊，嚴禁松擰或漏擰， 腳手架搭設后應及時逐一對扣件進行檢查。14.橫向斜撐應在同一節間，由底層到頂層呈“之”形連續布置，除拐角設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。 (二)腳手架的使用規定1在外架上嚴禁堆放材料，并滿鋪跳板，跳板用鉛絲綁扎牢固。 2作業人員在架上的最大作業高度以可進行正常作業為度，禁止在腳板上加墊器物，或單塊腳11、手板以增加操作高度。3在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構件，整體性桿件，連接緊固桿和連墻件。確因操作需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完后及時恢復。4工人在架上作業時，應注意個人安全保護和他人安全，避免發生碰撞、閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。5人員上下必須走安全防護的出入通道（斜道）嚴禁攀援腳手架上下。6工人上架作業前，各小組先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可作業，發生異常和危險情況時，應立即通知架上人員撤離。7工人在收工前應清理架面，垃圾清掃走，在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。8大鋼模的重量嚴禁壓在12、外架上，以防外架超載而發生安全事故。9.嚴禁利用外架作為斜撐點，不準工人私自拆改拉接點。(三)腳手架拆除規定1腳手架的拆除順序與搭設順序相反，須遵循先搭后拆，后搭先拆的原則，從腳手架頂端拆除其順序為：安全網護身欄擋腳板腳手板小橫桿大橫桿立桿連墻桿縱向支撐。2連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除后方可拆除。3在拆除過程中凡已松開連接的桿件應及時拆除，避免誤扶和強靠已松脫連接的桿件。4拆除的桿配件應以安全的方式運出和卸下，必須綁扎牢固或裝入容器內才可吊下，嚴禁向下拋擲，拆除過程中應作好配合，協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。5拆除腳手架時必須劃分安全區，設警戒標志，并設專人警戒。613、拆除前須指派專人檢查架子上的材料、雜物等是否清理干凈，否則不許拆除。拆除時應按規定程序拆除。五、腳手架的搭設及安全措施1為減小木墊板局部受力不均，要求在立桿下統一墊置300mm長的10#槽鋼，再墊4000mm250mm50mm的木墊板，嚴禁用竹膠板當墊木用。2在腳手架立桿底端之上200mm處一律遍設縱向和橫向掃地桿，并與立桿連接固定。3立桿：（1）在豎立桿時，要注意桿件長短搭配使用，立桿接頭除頂層可采用搭接外必須采用對接扣件實行對接接頭，搭接時的搭接長度Ld1m，用不少于兩個旋轉扣件扣牢，扣件的外邊緣到桿端距離不小于100mm。（2）立桿接頭與相近大橫桿的距離不宜大于步高的三分之一，相鄰立桿接14、頭應相互錯開，不應在同步高和同一跨距內，相鄰接頭的高度宜500mm。見下圖：（3）在東、南、北側均搭在回縮的地下一層頂板上，部分外立桿搭在地下室外墻上，具體位置見附圖。為滿足樓板的抗壓承載力，在地下室各層相對應腳手架部位進行回頂。 4大橫桿：大橫桿長度不宜小于三跨，且不小于6m，設置在立桿內側，大橫桿對立桿起約束作用，故立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得遺漏，縱向步距1800mm，中間900mm處加一道防護欄桿。（1）同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250且不大于50mm。（2）大橫桿應采用對接扣件連接，如采用搭接時，搭接長度Ld1000mm，并用三個旋轉扣件扣牢。（3）大15、橫桿接頭與相鄰立桿距離不大于立桿縱距的1/3。(4）同一水平的和上下相鄰的兩根大橫桿的接頭均應相互錯開，不得出現在同一跨間內，相鄰的水平間距應500mm。見下圖：5小橫桿：小橫桿緊貼立桿布置，且搭于大橫桿上，用直角扣件扣緊，在任何情況下不得拆除貼近立桿的小橫桿，外側挑出長度不大于150mm。6在立桿外側面滿設雙桿剪刀撐。剪刀撐一律刷成藍色，應從腳手架縱向兩端搭起。搭設寬度為5根立桿，即每隔4根立桿設一組。剪刀撐的斜桿與水平面的夾角為45。（1）斜桿的最下設一個連接點距地面不宜大于500mm，以保證腳手架的穩定。（2）剪刀撐的底部要插到墊板處，與立桿相交點能加扣件的一定要加扣件。剪力撐采取搭接方16、式，搭接長度不應小于1m，并用不少于兩個旋轉扣件扣緊，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。7腳手板：（1）作業面腳手板下必須保證有三根小橫桿腳手板采用對接平鋪時，對接處其下兩側加設支撐橫桿（小橫桿），距離應控制在100200mm以內，當搭接平鋪時，搭接長度200mm，且在中部設有支承橫桿，鋪板時嚴禁出現端頭超出支承橫桿150mm的探頭板。（2）縱向鋪設時，其下支撐橫桿間距，鋼腳手板時為1.5m。8連(附)墻桿：為了保證腳手架穩定，設置連墻桿，連墻桿設置間距：豎向為兩步，橫向為兩跨，即：3.63m2內設一個連墻桿，本工程采用剛性連墻件，每隔3米在頂板內預埋一根直徑為32鋼筋，長度為817、00mm，外露頂板面不小于600mm，預埋32鋼筋盡量設置在梁內，然后再用鋼管進行拉結的做法。應注意確保連墻件靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。距離結構外延800mm，部分采取抱柱的方式，樓層中部在十層采取鋼管抱柱拉結的方式。9.縱、橫掃地桿：縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿宜采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。10腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于10cm，以防止桿件滑脫。11本工程腳手架均采用密目安全網封閉，密目安全網掛設在外排架的內側。12操作層必須滿鋪腳手板，離墻面距離不得大于20cm，不得有空隙、探頭板和跳板。118、3操作層、斜道的欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側，上欄桿上皮高度應為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm，中欄桿應居中設置。腳手板下兜設水平網。六腳手架的質量檢查及驗收和管理1在架子基礎、分段荷載措施完成后，應由技術、工程、分包等部門（單位）按分段、部位、搭設和防護等項目進行檢查、驗收，并填寫驗收單，合格方可進行搭設和使用。2在搭設過程中，如需使用，必須由施工負責人組織相關人員進行檢查，符合要求后方可上人。3架子未經檢查、驗收前，除架子工外，嚴禁其他人員攀登，驗收后任何人不得拆改，需做局部拆改時，須經施工負責人同意后由架子工操作。4大風雨后，施工負責人要及時組織相關人員對架子進行檢查。5建19、立有效的外架安全管理機構和定期檢查、復查制度，由安全主管主持檢查和驗收。6搭設的技術要求，允許偏差及檢驗方法詳見下表：腳手架搭設技術要求及容許偏差項次項目技術要求允許偏差（mm）示 意 圖檢查方法及工具1墊板不晃動2立桿垂直度垂直度偏差Hmax=20mHmax=40mHmax=60mHmax=80mH/200H/400H/600H/800100吊線卷尺或經緯儀搭設中垂直度偏差的高度不同設計高度設計時允許偏差（mm）吊線卷尺或經緯儀80m60m40m20mH=2m7777H=10m13172550H=20m253450100H=30m3850100H=40m5067H=50m6384H=60m720、5100H=70m88H=80m1003間距步距偏差20鋼板尺柱距偏差50排距偏差204縱向平桿高差一根桿兩端20水平儀或水平尺同跨中內外縱向水平桿高差105橫向平桿外伸長度偏差外伸500506扣件安裝主節點處各扣件距端點間距離a150mm鋼卷尺同步立柱上兩個相鄰對接扣件高差500鋼卷尺立桿上對接扣件距主節點距離h/3縱向水平桿的接頭距主節點的距離L/37扣件螺栓的擰緊力矩40-65Nm扭力扳手8剪刀撐斜桿與地面夾角450600角尺9腳手板外伸長度對接100a1502a300卷尺搭接a100卷尺七腳手架的計算校核本腳手架計算依據：建筑施工手冊第三版鋼結構設計規范GBJ17-88建筑施工扣件式鋼21、管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001 J84-2001） 80m雙排腳手架項 目單立桿（上部）雙立桿（下部）3.1構造設定腳手架高度H=80m立桿縱距La立桿橫距Lb步距h作業層數種類連墻件布置間距安全網H=22步1.8m/步=40mLa=1.5mLb=1.2mh=1.8m二層結構2步2跨密目全封閉H=22步1.8m/步=40mLa=1.5mLb=1.2mh=1.8m二層結構2步2跨密目全封閉3.2荷載計算3.2.1 架自重NGIK=gKH3.2.2構配件重N腳手板自重0.3KN/m2欄桿擋腳板0.11KN/m安全網0.003KN/m2NG2K=+3.2.3施工活載NQK 3.2.4風22、荷載WK 高度系數 體型系數 基本風壓WK=0.7ZSW0由表A-1，gK=0.136KN/mNGIK=0.13640m=5.44KN四層腳手板0.31.51.24層/2=1.08KN0.111.52層=0.33KN0.0031.540=0.18KNNG2K=1.08+0.33+0.18=1.59KNNQK=LaLb作業荷載層數/2NQK=1.5m1.2m32層/2=5.4KN/m2D類40m高處Z=0.73 80m高處Z=1.11S=1.3=1.30.48=0.624W0=0.35KN/m2高40m處（計算立桿用）Wk=0.70.730.6240.35=0.11KN/m2高80m處（計算連墻23、件用）Wk=0.71.110.6240.35=0.170KN/m2gK=0.136KN/M+副桿重NGIK=0.13680+400.0384+(40/1.8) 0.0015=12.45KN四層腳手板0.31.51.24層/2=1.08KN0.111.52層=0.33KN0.0031.580=0.36KNNG2K=1.08+0.33+0.36=1.77KNNQK=5.4KN/m2D類5m高處Z=0.62S=0.624W0=0.35KN/m2高5m處（計算立桿用）WK=0.70.620.6240.35=0.09KN/m23.3水平桿計算因設定符合常用腳手架尺寸，橫桿勿需計算同左3.4立桿計算：立桿24、軸向力設計值不組合風載時N=1.2(NGIK+NG2K)+1.4NQK組合風載時N=1.2(NGIK+NGZK)+0.851.4NQK3.4.2立桿的計算長度L0=kh3.4.3穩定系數=L0/L=L0m/0.0158m3.4.4風載引起的彎矩MwMw=0.119WkLah23.4.5立桿穩定性計算不組合風載時N/Af組合風載時N/A+Mw/WfN=1.2(5.44+1.59)+1.45.4=16.00KNN=1.2(5.44+1.59)+0.851.45.4=14.86KNK=1.155, 查表=1.55L0=1.1551.551.8=3.22m=3.22/0.0158=204=210查表C25、， =0.174MW=0.1190.111.51.82Wk=0.06Wk16.001000/0.174489=188N/mm2205(14.861000/0.174489)+(0.06106/5.08103=186.5N/mm2205N=1.2(12.45+1.77)+1.45.4 =24.63KNN=1.2(12.45+1.77)+0.851.45.4=23.49KN同左L0=3.22m同左=0.174MW=0.1190.091.51.82Wk=0.05Wk24.631000/0.1744892=144.7N/mm2205(23.491000/0.1744892)+(0.05106/25.226、8103)=143.07.57KN，滿足3.6地基驗算3.6.1基底平均壓力 P=N/AfgN=24.63KN支座下設50mm250mm4000mm木墊板，考慮板上有三根立桿P=24.633/0.254=73.89KN/m210KN/m2由腳手架剖面圖可知，雙排腳手架外立桿落在地下一層外墻體上，同時在單立桿部分卸載三次，在地下室各層相對應腳手架部位進行回頂，以滿足樓板的抗壓承載力。60m雙排腳手架項 目單立桿（上部）雙立桿（下部）3.1構造設定腳手架高度H=60m立桿縱距La立桿橫距Lb步距h作業層數種類連墻件布置間距安全網H=17步1.8m/步=30mLa=1.5mLb=1.2mh=1.8m27、二層結構2步2跨密目全封閉H=17步1.8m/步=30mLa=1.5mLb=1.2mh=1.8m二層結構2步2跨密目全封閉3.2荷載計算3.2.1 架自重NGIK=gKH3.2.2構配件重N腳手板自重0.3KN/m2欄桿擋腳板0.11KN/m安全網0.003KN/m2NG2K=+3.2.3施工活載NQK 3.2.4風荷載WK 高度系數 體型系數 基本風壓WK=0.7ZSW0由表A-1，gK=0.136KN/mNGIK=0.13630m=4.08KN四層腳手板0.31.51.24層/2=1.08KN0.111.52層=0.33KN0.0031.530=0.14KNNG2K=1.08+0.33+028、.14=1.55KNNQK=LaLb作業荷載層數/2NQK=1.5m1.2m32層/2=5.4KN/m2D類30m高處Z=0.62 60m高處Z=0.93S=1.3=1.30.48=0.624W0=0.35KN/m2高30m處（計算立桿用）Wk=0.70.620.6240.35=0.09KN/m2高60m處（計算連墻件用）Wk=0.70.930.6240.35=0.142KN/m2gK=0.136KN/M+副桿重NGIK=0.13660+300.0384+(30/1.8) 0.0015=9.34KN四層腳手板0.31.51.24層/2=1.08KN0.111.52層=0.33KN0.0031.29、560=0.27KNNG2K=1.08+0.33+0.27=1.68KNNQK=5.4KN/m2D類5m高處Z=0.62S=0.624W0=0.35KN/m2高5m處（計算立桿用）WK=0.70.620.6240.35=0.09KN/m23.3水平桿計算因設定符合常用腳手架尺寸，橫桿勿需計算同左3.4立桿計算：立桿軸向力設計值不組合風載時N=1.2(NGIK+NG2K)+1.4NQK組合風載時N=1.2(NGIK+NGZK)+0.851.4NQK3.4.2立桿的計算長度L0=kh3.4.3穩定系數=L0/L=L0m/0.0158m3.4.4風載引起的彎矩MwMw=0.119WkLah23.4.30、5立桿穩定性計算不組合風載時N/Af組合風載時N/A+Mw/WfN=1.2(4.08+1.55)+1.45.4=14.32KNN=1.2(4.08+1.55)+0.851.45.4=13.18KNK=1.155, 查表=1.55L0=1.1551.551.8=3.22m=3.22/0.0158=204=210查表C， =0.174MW=0.1190.091.51.82Wk=0.05Wk14.321000/0.174489=168N/mm2205(13.181000/0.174489)+(0.05106/5.08103=164.7N/mm2205N=1.2(9.34+1.68)+1.45.4 =31、20.78KNN=1.2(9.34+1.68)+0.851.45.4=19.65KN同左L0=3.22m同左=0.174MW=0.1190.091.51.82Wk=0.05Wk20.781000/0.1744892=122N/mm2205(19.651000/0.1744892)+(0.05106/25.28103)=120.47.15KN，滿足3.6地基驗算3.6.1基底平均壓力 P=N/AfgN=20.78KN支座下設50mm250mm4000mm木墊板，考慮板上有三根立桿P=20.783/0.254=62.34KN/m210KN/m2由腳手架剖面圖可知，雙排腳手架外立桿落在地下一層外墻體32、上，同時在單立桿部分卸載兩次，在地下室各層相對應腳手架部位進行回頂，以滿足樓板的抗壓承載力。三層一卸載的斜撐項 目單立桿（上部）1、整體穩定性1.1構造設定腳手架高度H立桿縱距La立桿橫距Lb步距h作業層數種類連墻件布置間距安全網H=3步1.8m/步=11.4m12mLa=1.5mLb=1.2mh=1.8m二層結構2步2跨密目全封閉1.2荷載計算1.2.1 架自重NGIK=gKH1.2.2構配件重N腳手板自重0.3KN/m2欄桿擋腳板0.11KN/m安全網0.003KN/m2NG2K=+1.2.3施工活載NQK 1.2.4風荷載WK 高度系數（取最不利） 體型系數 基本風壓WK=0.7ZSW033、由表A-1，gK=0.1248KN/mNGIK=0.124812m=1.50KN四層腳手板0.31.51.24層/2=1.08KN0.111.52層=0.33KN0.0031.530=0.054KNNG2K=1.08+0.33+0.054=1.46KNNQK=LaLb作業荷載層數/2NQK=1.5m1.2m32層/2=5.4KN/m2D類75m高處Z=1.07 80m高處Z=1.11S=1.3=1.30.48=0.624W0=0.35KN/m2高75m處（計算立桿用）Wk=0.71.070.6240.35=0.164KN/m2高80m處（計算連墻件用）Wk=0.71.110.6240.35=034、.17KN/m21.3水平桿計算因設定符合常用腳手架尺寸，橫桿勿需計算1.4立桿計算：1.4.1立桿軸向力設計值不組合風載時N=1.2(NGIK+NG2K)+1.4NQK組合風載時N=1.2(NGIK+NGZK)+0.851.4NQK1.4.2立桿的計算長度L0=kh1.4.3穩定系數=L0/L=L0m/0.0158m1.4.4風載引起的彎矩MwMw=0.119WkLah21.4.5立桿穩定性計算不組合風載時N/Af組合風載時N/A+Mw/WfN=1.2(1.50+1.46)+1.45.4=11.11KNN=1.2(1.50+1.46)+0.851.45.4=9.98KNK=1.155, 查表35、=1.55L0=1.1551.551.8=3.22m=3.22/0.0158=204=210查表， =0.174MW=0.1190.1641.51.82=0.095 KNm11.111000/0.174489=130.6N/mm2205(9.981000/0.174489)+(0.095106/5.08103)=136.0N/mm27.57KN，滿足2、驗算卸載鋼管支撐承載力2.1卸載按每3m設一個，則上部荷載N各挑桿受力R：2.2鋼管長細比驗算：2.2.1鋼管計算長度：2.2.2鋼管長細比：2.2.3鋼管支撐形式調整：2.2.3鋼管穩定性計算：N/AfN=211.11=22.22KNABE=36、arctg(2125-1200/3878)=13.42ACD=arctg(2125/3878)=28.72RAB=N/cosABE=22.22/ cos 13.42=22.84kNRAC=N/cosACD=22.22/ cos28.72=25.34kNL0AB=L0AC=AB=252.5=250AC=279.7=250由于長細比不符合要求，故在卸載支撐鋼管中部增設一橫桿，以減少鋼管的長細比。AB=252.3/2=127 AB =0.412AC=279.7/2=140 AC =0.349RAB /A=22.841000/0.412489=113.4N/mm2205RAC /A=25.341000/0.349489=148.5N/mm2205由此可知，此種卸載方式滿足要求。