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1、編號：SJHN.JZY-XX寫字樓項目混凝土框架轉箱型鋼骨柱施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一.編制依據4二.工程概況4三.施工特點、難點簡介4四.施工準備7五.施工工藝流程及操作要點75.1工藝流程75.2 混凝土性能75.3施工工藝：83.3.1.操作腳手架搭設83.3.2.立鋼柱93.3.3.柱腳下混凝土澆筑93.3.4.鋼柱外鋼筋綁扎103.3.5.模板支設：103.3.6.澆筑施工：113.3.7澆筑施工要點：123.3.8養(yǎng)護：13六.模板計算書136.1 加密區(qū)計算書13一、柱模2、板基本參數(shù)13二、柱模板荷載標準值計算14三、柱模板面板的計算15(1)抗彎強度計算15(2)抗剪計算16(3)撓度計算16四、豎楞木方的計算16(1)抗彎強度計算17(2)抗剪計算17(3)撓度計算17五、B方向柱箍的計算17經過計算得到最大彎矩18(1)B柱箍抗彎強度計算19(2)B柱箍撓度計算19六、B方向對拉螺栓的計算19七、H方向柱箍的計算19經過計算得到最大彎矩20(1)H柱箍抗彎強度計算21(2)H柱箍撓度計算21八、H方向對拉螺栓的計算216.2 非加密區(qū)計算書21一、柱模板基本參數(shù)21二、柱模板荷載標準值計算22三、柱模板面板的計算23(1)抗彎強度計算23(2)抗剪計算243、(3)撓度計算24四、豎楞木方的計算24(1)抗彎強度計算25(2)抗剪計算25(3)撓度計算25五、B方向柱箍的計算26經過計算得到最大彎矩27(1)B柱箍抗彎強度計算27(2)B柱箍撓度計算27六、B方向對拉螺栓的計算27七、H方向柱箍的計算28經過計算得到最大彎矩29(1)H柱箍抗彎強度計算29(2)H柱箍撓度計算29八、H方向對拉螺栓的計算29一.編制依據序號 名 稱編號或文號1xx工程施工圖紙2xx工程施工組織設計3建筑工程施工技術管理規(guī)程DBJ01-80-20034建筑安裝分項工程施工工藝標準DBJ/T01-26-20035混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范 GB50204-200264、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)程DBJ01-82-20047建筑結構長城杯工程質量評審標準DBJ/T01-69-20038自密實混凝土施工規(guī)范JGJ/T283-20129建筑施工手冊第四版二.工程概況xxx工程，地下五層，地上十八層，在頂層設置四合院及停機坪。主樓標準層平面呈方形，建筑高度72.68m，總建筑面積72452m2，地上建筑面積49910m2，地下建筑面積22542m2。框架剪力墻結構，梁式筏形基礎。地下為框架-剪力墻結構，地上為鋼結構-剪力墻結構（核心筒），鋼結構在地下一層與框架結構轉換，形成鋼骨柱，故地下一層是一個關鍵控制部位。三.施工特點、難點簡介由于地上鋼結構與地下混凝土框架5、結構進行轉換，故地下一層結構采用鋼骨混凝土結構，且鋼骨柱由十字型鋼柱轉化為箱型鋼柱，鋼骨柱外僅有150mm的混凝土結構空間，且需要綁扎柱豎向主筋及箍筋，柱高約4000mm。澆筑時操作空間狹小，一次澆筑高度高，振搗工具無法充分使用，均增加了施工難度。鋼骨柱混凝土強度等級C50、C40、C30P6，擬采用高拋自密實混凝土，對施工工藝及模板要求高，操作難度大。典型節(jié)點如下圖：四.施工準備為保證施工質量，施工前必須認真熟悉圖紙，做好兩種結構轉換的協(xié)調工作。提前與攪拌站溝通，因高拋自密實混凝土市場需求量不是太大，所以要求攪拌站做好準備工作，包括技術準備、材料準備、設備準備等。五.施工工藝流程及操作要點56、.1工藝流程操作腳手架搭設立鋼柱校正鋼柱澆筑鋼柱腳下混凝土綁扎鋼骨柱外鋼筋支設柱模板澆筑柱內混凝土5.2 混凝土性能節(jié)點區(qū)內混凝土均采用C50、C40、C30P6自密實混凝土，其要求如下：3.2.1混凝土工作性能要求不離析、不泌水、不粘結、不起皮，流動性、勻質性、穩(wěn)定性好，保塑性能良好。3.2.2坍落度2527cm、坍落擴展度700mm，初凝時間6-8h，終凝12h。3.2.3澆筑前，混凝土要求在罐車內得到充分的攪拌。5.3施工工藝：3.3.1.操作腳手架搭設采用48鋼管，采用單立桿，圍繞柱子做成“井”字型，步距為12001500mm，在操作層上放置木質腳手板，每層并排放置不少于兩塊。如下圖：7、3.3.2.立鋼柱鋼骨柱在生產車間加工成型，由運輸車送至施工現(xiàn)場，利用塔吊進行安裝。首先進行柱腳板下高度調節(jié)螺母安裝，采用水平儀抄測校正標高，待調節(jié)螺母校正完畢后進行鋼柱吊裝，及時進行鋼柱腳上螺母及壓板的安裝就位，再采用經緯儀及地面所彈平面軸線進行校正，最后報請監(jiān)理工程師進行驗收。3.3.3.柱腳下混凝土澆筑鋼柱安裝后，柱腳下部剩余50mm厚空間，采用C40無收縮細石混凝土施工。施工時在柱腳周圍100mm范圍處支設150mm高模板，以便保證柱腳下部混凝土澆筑施工的密實性。如下圖：3.3.4.鋼柱外鋼筋綁扎認真熟悉圖紙，鋼柱外鋼筋分兩種形式，十字型鋼柱下部鋼筋構造與上部箱型鋼柱配筋構造。柱子鋼筋8、外表面的水泥漿，污染物等在鋼筋綁扎前清除干凈。檢查預留鋼筋的接頭位置及錯開距離、保護層厚度等，如發(fā)現(xiàn)鋼筋位置偏差大于2cm時，請示技術主管人員出示處理方案，對個別有位移的可按1：6的彎度調整到位(即豎向鋼筋每60mm高，水平方向調整l0mm)。然后按照計算好的箍筋數(shù)將箍筋套在柱子甩出的鋼筋上。柱子鋼筋接頭采用直螺紋套筒連接，連接時兩人操作，將套筒上緊，絲扣外露不大于一個完整絲扣。在已立好柱子的主筋上用粉筆畫出箍筋間距100mm（箍筋中到中距離）。然后套入箍筋，要求箍筋的最下邊距混凝土表面為50mm，并且在混凝土表面上200mm處設置第一道定位箍筋，其上每隔1200mm設置一道定位鋼筋，定位箍筋9、采用C18加工。箍筋與主筋要求垂直和密貼，箍筋的綁扎要求用纏扣，綁扎絲朝柱內；箍筋的彎鉤疊合處沿柱子豎筋交錯布置。箍筋收頭處彎鉤為135度，平直長度分別為10d，且不小于75mm。3.3.5.模板支設：鋼骨柱柱模，面板采用15mm厚多層板，豎向背楞采用50100木方160，橫向背楞采用10#雙槽鋼背楞間距300/550mm （下部2000mm加密區(qū)間距300mm，上部非加密區(qū)間距550mm），采用M16對拉螺栓，采用48鋼管支撐，縱向3道斜撐，一道水平撐。上層距頂300mm,下層水平撐距底面200mm。詳見下圖： 3.3.6.澆筑施工：A.梁柱節(jié)點施工縫以下鋼骨柱一次澆筑，澆筑范圍為梁下混凝土10、；轉換段內混凝土澆筑高度根據現(xiàn)場澆注情況，只要填充到箱型柱截面范圍內即可；B.通過鋼骨柱頂隔板預留A250孔，采用自制鋼串筒插入預留孔內，對四個倉（十字鋼柱）內混凝土逐一進行澆筑，混凝土輸送由汽車泵完成，按澆筑速度向上提升串筒，直至澆筑到梁柱節(jié)點區(qū)域下部施工縫處（在鋼柱側面預留有觀察孔，便于觀察混凝土澆筑高度）；C.采用常規(guī)方式澆筑梁柱節(jié)點區(qū)域箱型鋼骨柱外側混凝土；澆筑示意圖如下：3.3.7澆筑施工要點：A.澆筑前應做好各項準備工作及所需工器具；B.澆筑時，由于一次澆筑高度大，應注意放灰速度，防止混凝土發(fā)生離析及模板側壓力增大現(xiàn)象；C.由于操作空間狹小，應根據實際情況，進行澆筑速度控制；D柱截11、面尺寸較大，澆筑高度大，模板的測壓力大，澆筑時應隨時觀察模板支撐體系。發(fā)現(xiàn)異常必須立即停止放灰并向相關負責人報告，以便采取必要的補救措施；E. 因上部有加勁封板所以無法進行剔鑿作業(yè)，所以柱頂部標高控制必須準確，以免影響梁鋼筋綁扎時穿過箱型鋼柱無法通過；F.高拋自密實混凝土的流動性、擴展性都相對好于普通混凝土，故砼側壓力較大，所以對模板的支設強度、密封度要求較高，所有支設模板在與混凝土接觸面必須是全封閉的，故多層板必須采用新采購的板材，且各種縫隙均必須做好自粘條密封嚴密。3.3.8養(yǎng)護：A.C50、C40、C30P6混凝土使用的水泥量大，釋放的水化熱很大，拆模后必須對柱進行有效的養(yǎng)護措施：先對柱12、表面均勻灑水濕潤，再立即包裹一層塑料薄膜，并用膠帶固定好，并指派專人每天向塑料薄膜內補充水分，確保濕潤狀態(tài)不少于14天。B.高拋自密實混凝土坍落度較大，所以拆模時間較普通混凝土稍長，要確保混凝土強度達到1.2MPa后才能拆除，以免影響拆模后混凝土外觀質量。六.模板計算書6.1 加密區(qū)計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度 B=1300mm，柱模板的截面高度 H=1300mm，柱模板的計算高度 L = 2000mm，柱箍間距計算跨度 d = 300mm。柱箍采用雙槽鋼10號槽鋼。柱模板豎楞截面寬度40mm，高度90mm。B方向豎楞9根，H方向豎楞9根。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm213、，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取4.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置14、處至新澆混凝土頂面總高度，取4.000m； 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=96.000kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9096.000=86.400kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。荷載計算值 q = 1.286.4000.300+1.402.7000.300=3215、.238kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2025.920+1.400.810)0.158經計算得到面板抗彎強16、度計算值 f = 0.08010001000/11250=7.108N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2025.920+1.40.810)0.158=3.046kN截面抗剪強度計算值 T=33046.0/(2300.00015.000)=1.015N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67725.9201584/(100600084375)=0.217、13mm面板的最大撓度小于157.5/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.158m。荷載計算值 q = 1.286.4000.158+1.402.7000.158=16.925kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 5.077/0.300=16.925kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.116.9250.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30016.925=3.046kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3018、016.925=5.585kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.152106/54000.0=2.82N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33046/(24090)=1.269N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度19、計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.67713.608300.04/(1009000.002430000.0)=0.034mm最大撓度小于300.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.286.40+1.402.70)0.158 0.300 = 5.08kNB 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： B 柱箍變形計算受力圖 B 柱箍變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到20、最大支座 F= 20.310kN經過計算得到最大變形 V= 2.198mmB柱箍的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 79.40cm3；截面慣性矩 I = 396.60cm4；(1)B柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =9.241106/1.05/79400.0=110.84N/mm2B柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍撓度計算最大變形 v = 2.198mmB柱箍的最大撓度小于1540.0/400,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設21、計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.310B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.286.40+1.402.70)0.158 0.300 = 5.08kNH 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： H 柱22、箍變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 20.310kN經過計算得到最大變形 V= 2.198mmH柱箍的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 79.40cm3；截面慣性矩 I = 396.60cm4；(1)H柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =9.241106/1.05/79400.0=110.84N/mm2H柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍撓度計算最大變形 v = 2.198mmH柱箍的最大撓度小于1540.0/400,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所23、受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.310H方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!6.2 非加密區(qū)計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度 B=1300mm，柱模板的截面高度 H=1300mm，柱模板的計算高度 L = 2000mm，柱箍間距計算跨度 d = 550mm。柱箍采用雙槽鋼10號槽鋼。柱模板豎楞截面寬度40mm，高度24、90mm。B方向豎楞9根，H方向豎楞9根。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模溫度，取25、20.000； V 混凝土的澆筑速度，取4.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.000m； 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.000kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9048.000=43.200kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.55m。26、荷載計算值 q = 1.243.2000.550+1.402.7000.550=30.591kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 55.001.501.50/6 = 20.63cm3； I = 55.001.501.501.50/12 = 15.47cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M =27、 0.100(1.2023.760+1.401.485)0.158經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07610001000/20625=3.679N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2023.760+1.41.485)0.158=2.891kN截面抗剪強度計算值 T=32891.0/(2550.00015.000)=0.526N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓28、度計算值 v = 0.67723.7601584/(1006000154688)=0.107mm面板的最大撓度小于157.5/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.158m。荷載計算值 q = 1.243.2000.158+1.402.7000.158=8.760kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 4.818/0.550=8.760kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.7600.55最大剪力 Q=0.6ql = 0.6029、.5508.760=2.891kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5508.760=5.300kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.265106/54000.0=4.91N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32891/(24030、90)=1.205N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.804550.04/(1009000.002430000.0)=0.193mm最大撓度小于550.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.243.20+1.402.70)0.158 0.550 = 4.82kNB 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： B31、 柱箍變形計算受力圖 B 柱箍變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 19.272kN經過計算得到最大變形 V= 2.015mmB柱箍的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 79.40cm3；截面慣性矩 I = 396.60cm4；(1)B柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =8.768106/1.05/79400.0=105.17N/mm2B柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍撓度計算最大變形 v = 2.015mmB柱箍的最大撓度小于1540.0/400,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺32、栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 19.272B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.243.20+1.402.70)0.158 0.550 = 4.82kNH 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍剪力圖(33、kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： H 柱箍變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 19.272kN經過計算得到最大變形 V= 2.015mmH柱箍的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 79.40cm3；截面慣性矩 I = 396.60cm4；(1)H柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =8.768106/1.05/79400.0=105.17N/mm2H柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍撓度計算最大變形 v = 2.015mmH柱箍的最大撓度小于1540.0/400,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 19.272H方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!