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1、商務辦公用房后澆帶模板施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄商務辦公用房后澆帶模板施工方案11、編制依據32、工程概況33、后澆帶模板體系44、驗算75、后澆帶砼的澆筑196、安全文明施工要求207、嚴禁在外墻后澆帶的鋼筋網片上攀爬。211、編制依據1.1xx國際商務港施工合同文本1.2xx事務所設計的圖紙1.3混凝土結構工程施工質量驗收規范 （GBJ50204-2002）1.4建筑工程施工質量驗收統一標準 （GBJ50300-2001）1.5建筑施工計算手冊 1.6鋼筋混凝土高層建筑結構設計2、及施工規范 （JGJ3-91）1.7混凝土強度檢驗評定標準 （GBJ107-87）2、工程概況xx國際商務港位于xx市xx區中心位置，北鄰xx路，西鄰xx路。工程東西長為122.2米，南北寬為78.4米，建筑面積6.5萬平方米。工程地下兩層，分別為地下車庫和設備用房，地上十三層，其中一、二層為商業網點，三十三層為商務辦公用房。本工程為框架筒體結構，底板為梁板式筏板基礎，地上結構構件為柱和梁及電梯井、樓梯井筒體。工程地下二層為錯層結構，軸北1300mm處地下室層高為6米，軸北1300mm軸部分層高為5.55米，/軸右4米軸左4米部分層高為4.6米。地下一層層高為3.9米，一層層高為5.1米，二、3、三層層高為4.2米，四、五層層高為5.4米，六十二層層高為3.6米，十三層層高為4.8米，本工程占地面積較大，東西軸線間距離為122.2米，南北軸線間距離為78.4米。為減少砼施工過程中的溫度應力和消除部分砼伸縮應力，主樓于、軸間設置兩道南北向伸縮后澆帶，裙房軸間設置一道南北向伸縮后澆帶，主樓和裙房間設置一道東西向伸縮后澆帶。 后澆帶寬1500mm，厚度同墻、梁、板厚度。筏板砼為C35 S8，其它部位為C40，后澆帶砼比同部位砼高一個等級。3、后澆帶模板體系1）底板后澆帶支模按附圖進行，方法為：根據圖紙設計位置，放出后澆帶位置線，在邊線內側抹50mm寬，50mm高（東西向后澆帶）或75mm高（4、南北向后澆帶）C25細石砼埂（筏板鋼筋為先布置25200南北向鋼筋），以防止筏板砼砂漿從下層鋼筋網片下滲入后澆帶內。綁扎筏板、地梁及設計加強筋，然后在后澆帶中心線的一側，沿后澆帶立支一個高30cm的鋼筋網片，網片上下各放置一根12鋼筋，兩根鋼筋之間用12的立筋連接，立筋間距100，每1000范圍內將立筋和筏板鋼筋焊接750mm長12斜撐，以固定網片。網片立好后，將雙層20目鋼絲網固定在鋼筋網片上，再焊接3330mm止水鋼板，同法固定止水鋼板上半部鋼絲網，上層鋼筋網片上綁扎50mm厚帶鋸齒型木條，阻擋筏板上層鋼筋網片以上砼漿。2）地下室外墻后澆帶，因工程要先回填土，然后再補澆后澆帶。墻體砼澆筑后5、，后澆帶外側部分模板拆除，采用預制80mm厚C20砼板，通過和外墻預埋鋼板焊接后封閉外墻外側，預制板之間用1:2水泥砂漿嵌縫。如圖：3）梁、板后澆帶 在通過后澆帶的梁頭兩側各200處根據設計設置獨立定型支撐，該豎向獨立支撐直接支撐在梁底砼面，即梁端豎向獨立支撐在第一次支模時，支撐頂面頂板標高設同梁底標高，頂板作該部位梁底的模板使用，墊一層油氈防止支撐頭與梁底模之間的縫隙漏漿，撐桿下端支在樓板或底板上。平臺及梁模板拆除后，獨立支撐即作為后澆帶的臨時支撐，直至結構砼伸縮及建筑物沉降穩定后，二次支后澆帶模板并澆筑后澆帶砼，按規范留置同條件試塊，在砼達到設計強度后拆除后澆帶部位模板。上下層獨立支撐立桿6、必須在同一條中心線上，以免荷載破壞樓板結構。豎向獨立支撐平面設置原則為：凡與后澆帶相交的梁底均在后澆帶兩側各設一根，獨立支撐在各層平面位置相同，以使上下層立桿上下中心線對齊。1、地下二層部位，因層高為5.556米，層高較高，頂板為180mm厚，框架梁及次梁截面較大，選用槽鋼18a（允許荷載4060KN，允許高度39006000mm）格構式獨立支撐及槽鋼16a（允許荷載4060KN，允許高度28004500mm）格構式獨立支撐，局部跨度（1.35米）較小次梁選用可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載40KN，允許高度5600mm）。2、其余部分至地上五層框架梁及次梁選用槽鋼16a（允許荷載4060KN，7、允許高度28004500mm、27003900mm兩種）格構式獨立支撐，框架梁梁端設雙道支撐，次梁除梁端設一道支撐外，梁與梁之間增設一道。3、六層至十二層框架梁選用槽鋼16a（允許荷載4060KN，允許高度27003900mm）格構式獨立支撐，次梁選用可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載60KN，允許高度3800mm）。4、十三層框架梁選用槽鋼16a（允許荷載4060KN，允許高度28004500mm）格構式獨立支撐，次梁選用可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載40KN，允許高度4500mm）。各種支撐型號如附表。4、驗算 由于立桿中心線上下對齊，故假定上層立桿荷載通過樓板直接傳至下層立桿。地下二層頂板梁8、驗算1：（計算結構范圍如附圖） 一、選軸KL45作分析，板厚h=180，主梁b=500，h=950，計算跨度l=5.55m。計算假定：1）軸井字梁截面為300650，將該范圍井字梁轉化為板厚：則軸右側板厚h0.18/(5.1 5.2) h0.254m則軸左側板厚h0.18/(7.25 5.2) h0.268m則：1、軸右側樓板荷載計算：板自重250.254=6.35KN/m2 軸左側樓板荷載計算：板自重250.268=6.7KN/m2 軸右側樓板傳至KL14荷載（計算至右側跨度1/3部位）： 6.355.1/310.795KN/m 軸左側樓板傳至KL45荷載（計算至左側跨度1/3部位）： 6.9、77.25/316.192KN/m KL45自重q=250.50.95=11.875 KN/m2、施工人員及設備等動荷載：2KN/m23、KL45上均布線荷載q=（板、梁恒載）+（動荷載）本計算采用支撐體系安全系數取2，支撐加固偏與安全，故計算不考慮靜荷載分項系數。支撐上方梁板澆筑砼期間，該范圍搭設有滿堂模板支撐，故計算可不必考慮動荷載的分項系數。） q=10.79516.19211.875+2（5.1/37.25/3） q=47.095 KN/m則KL14均布線荷載q=47.095KN/m本計算將KL45看作一端固定，一端簡支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據結構力學計算結果，本層荷載傳至10、梁端荷載：R3/8ql（l為計算跨度 l5.550m）R3/847.0955.550 98.016 KN4、后澆帶邊緣L88考慮由KL35、L6、KL45、L70及軸擋土墻共同承受則KL14受到L88集中荷載為：P2.650.30.6525P12.92 KN因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載R=0則獨立支撐承受荷載N RP 98.01612.92 110.936 KN該處支撐點設兩個C型槽鋼16a格構式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為28004500mm。該處梁底距地面為4.25米，高度滿足要求。N120KN支撐體系安全二、對L70分析：板厚h=180，L70梁b=300，h=611、50，計算跨度l=5.55m。同理，將該范圍井字梁轉化為板厚：（此將L70已轉化為板厚）h0.18/(5.1 5.2) h0.254m則：1、樓板荷載計算：板自重250.254=6.35KN/m2 樓板傳至L70荷載（該處取板計算跨度為2.7米）： 6.352.717.145KN/m L70自重q=250.3（0.650.254）=2.97 KN/m2、施工人員及設備等動荷載：2KN/m23、L70上均布線荷載q=板、梁恒載+動荷載 q=17.145+2.9722.7 q=25.51 KN/m則L70均布線荷載q=25.51 KN/m本計算將L70看作一端固定，另一端簡支的承受均布荷載的單跨梁12、，如下圖，根據結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷載：R3/8ql（l為L70的計算跨度 l5.55m）R3/825.515.55R53.09 KN4、后澆帶邊緣L88考慮由KL14、L70及軸擋土墻共同承受則L70受到L88集中荷載為：P2.70.30.65251.2P15.795 KN因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載R=0則獨立支撐承受荷載N=R+P=53.09+15.795=68.885KN該處支撐點設一個G型可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載45KN，允許高度4500mm）。該處梁底距地面為4.25米，高度滿足要求。68.885/451.53在支撐體系安全系數2.0范圍內，支撐安全。三、13、軸KL2作分析，右側板厚h=180，左側板厚h=120，KL2 b=350，h=700，KL35 b=500，h=950，計算跨度ll=5.55m。計算假定：1）軸左板標高為3.95M，軸右板標高為2.7M，KL2、KL35合并為一個整體支撐加固，取其組合梁b=500，h=1.950（結構計算偏與安全），井字梁截面軸左為250450，軸右為300650，將該范圍井字梁轉化為板厚：則軸左側板厚h0.12/(7.65 5.2) h0.17m則軸右側板厚h0.18/(7.25 5.2) h0.268m則：1、軸左側樓板荷載計算：板自重250.17=4.25KN/m2 軸右側樓板荷載計算：板自重25014、.268=6.7KN/m2 軸左側樓板傳至組合梁荷載（計算至左側跨度1/3部位）：4.252.711.475KN/m 軸右側樓板傳至組合梁荷載（計算至右側跨度1/3部位）：6.72.617.42KN/m 組合梁自重q=250.51.95=24.375 KN/m2、施工人員及設備等動荷載：2KN/m23、KL14上均布線荷載q=板、梁恒載+動荷載 q=11.47517.4224.375+2（2.72.6） q=63.83KN/m則組合梁均布線荷載q=63.83 KN/m本計算將KL14看作一端固定，設有兩個簡支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷載：R23/815、ql（l為計算跨度 l2.525m）R23/863.832.525R260.439KNR1（3/8ql2R22.525）/l（l為KL14的計算跨度 l5.55m）R1（3/863.835.55260.4392.525）/5.55R1105.349 KN4、后澆帶邊緣L47 L88考慮由KL35、L29、L30、L6、KL14共同承受則組合梁受到L47 L88集中荷載為：P2.60.30.65252.70.250.4525在此，組合梁兩側考慮滿跨P20.27KN暫假定上層傳至荷載R=0則獨立支撐承受荷載N1=R1+P =105.349+20.27 =125.619KNN2=R2=60.439K16、N該處于N1設兩個，N2設一個，共設三個A型槽鋼16a格構式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為27003900mm。該處梁底距地面為3.25米，高度滿足要求。N1/1202N2/602支撐體系安全四、軸KL37作分析，板厚h=120，KL24 b=350，h=550，計算跨度l=3.175m。計算假定：1）/軸間井字梁截面為250450，將該范圍井字梁轉化為板厚：S7.5518.65140.81V井字梁18.650.250.332(3.4750.25)0.250.33 5V井字梁4.41m3轉化為板厚hh4.41/140.810.031m則：1、樓板荷載計算：板自重25（0.12017、0.031）=3.775KN/m2 軸北側樓板傳至KL24荷載（計算至北側跨度1/3部位）： 3.7753.412.835KN/m軸南側樓板傳至KL24荷載（計算至南側跨度1/3部位）：3.7752.93311.072KN/m KL24自重q=250.350.55=4.813 KN/m2、施工人員及設備等動荷載：2KN/m23、KL37上均布線荷載q=板、梁恒載+動荷載 q=12.83511.0724.813+2（3.42.933） q=41.386KN/m則組合梁均布線荷載q=41.386KN/m本計算將KL24看作一端固定，一端簡支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據結構力學計算結果，本層18、荷載傳至梁端荷載：R3/8ql（l為計算跨度 l3.175m）R3/841.3863.175R49.25KN則獨立支撐承受荷載NR49.25KN該處設一個A型槽鋼16a格構式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為27003900mm。該處梁底距地面為3.4米，高度滿足要求。N60KN支撐體系安全2)對/軸間井字梁L37作分析，井字梁截面為250450，計算跨度l=3.475m：則：1、樓板荷載計算：板自重25（0.1200.031）=3.775KN/m2 樓板傳至L45荷載（計算取2.8m）： 3.7752.810.57KN/m2、施工人員及設備等動荷載：2KN/m23、L上均布線荷載19、q=板恒載+動荷載 q=10.57+22.8 q=16.17KN/m則組合梁均布線荷載q=16.17KN/m本計算將L37看作一端固定，一端簡支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷載：R3/8ql（l為計算跨度 l3.475m）R3/816.173.475R21.07KN則獨立支撐承受荷載NR21.07KN該處設一個C型槽鋼16a格構式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為28004500mm。該處梁底距地面為4.1米，高度滿足要求。N60KN支撐體系安全因該處在結構筒體部位，故框架梁梁端和井字梁中間各增設一個C型槽鋼16a格構式支撐。本工程后澆帶屬20、伸縮后澆帶，按設計要求60天后即可封閉，因此預計澆筑地下室后澆帶時工程主體施工至地上四層。則：49.2521.0770.32KN (每層荷載)70.325351.6KN （5層荷載）施工期間對后澆帶部位封閉管理，嚴禁在該區域堆放物體和進行施工，因此實際15不可能每層都有活荷載，上述五層累計荷載折算為：351.595334.02KN334.02/(460)=1.39支撐安全系數2結構安全5、后澆帶砼的澆筑進場砼必須每車核對配合比、坍落度、砼標號、抗滲等級及外加劑摻量是否與設計要求一致。后澆帶在澆筑砼前，必須將整個砼表面按照施工縫的要求進行處理。地下室底板與本層的外墻后澆砼一起澆筑，采用比兩側砼提21、高一個強度等級的補償收縮性砼澆筑，養護時間不宜少于28d，后澆帶混凝土終凝后2小時即開始養護，表面覆蓋一層薄膜，必要時加蓋一層麻袋片，并澆水養護，澆水次數以保證砼始終處于濕潤狀態為準。地下室的后澆帶1或后澆帶2均應一次性澆筑，地上部分可根據現場實際情況而定，但前后兩次之間的施工縫應按規范要求設置在剪力較小處。澆筑所有后澆帶砼時，應按有關規定留置標準養護試塊，用于確定砼28天強度；基礎底板及地下室外墻均需留置抗滲試塊；澆筑頂板后澆帶砼時，應留置拆模試塊，用于確定拆模時間，后澆帶模板必須在后澆帶砼達到設計強度的100%方可拆模。后澆帶砼采用泵送的方法運送至澆筑地點。嚴格控制外墻拆模時間，防止因拆模22、過早而引起外墻穿墻螺桿松動。砼澆筑時，振動棒嚴禁碰撞預應力鋼絞線。后澆帶砼應振搗密實，與兩側砼之間的接縫收口必須順暢、密實。6、安全文明施工要求1、施工現場所有用電設備，除作保護接零外，必須在設備保護線的首端處設置漏電保護裝置。 2、每臺用電設備應有各自專用的開關箱，必須實行“一機一閘”。3、在砼罐車卸料處路面滿鋪鋼板，防止砼罐車壓壞路面，進而影響基坑安全。 4、施工人員必須正確使用好各種勞保用品。 5、夜間施工照明充足。上下馬道必須做防滑措施。 6、泵送砼作業過程中，軟管末端出口與澆筑面應保持0.51m，防止埋入砼內，造成管內瞬時壓力增高爆管傷人。 7、嚴禁在外墻后澆帶的鋼筋網片上攀爬。8、23、砼澆筑前，應對振動器進行試運轉，振動器操作人員應穿絕緣靴、戴絕緣手套；振動器不能掛在鋼筋上，濕手不能接觸絕緣開關。 9、施工時應先將上層的后澆帶洞口用夾板等遮蓋嚴實并設置警戒區域，以防墜物傷人。10、夜間施工時使用聚光燈照射施工點以防對環境造成光污染。11、砼罐車每次出場應清理下料斗，防止砼遺灑污染交通路面。12、散落在樓板上的砼廢料要及時清理。注： 插銷插孔100，兩方向設置，互相垂直，每根支撐上插銷不少于2道。注： 1.插銷插孔100，兩方向設置，互相垂直，每根支撐上插銷不少于2道。 2.固定鋼板套扣與微調螺栓配套使用，并與從構可靠焊接。籮嗎辰沏擾化涉灌抬凜托撕尊巒譽掐懈盒盞旨匿哮尋廉盼址24、泊窺妝頁穴眼鴉腳面臀鈔丹惕另戮掌笨折醫溺娟遼影湊靴熟臀調擦狗違脫瞪切俱牟過悼算嫡鼠啄虱視發埔埠準兵惶瀑腑盤畦卷嘎糞求擦搖桅祭洱貸鉆昏淚抓蜀掖啟訪喜狡雙光郴誦候終截嫌盤招擻傅冪留飲披輸或琴誰拔響詠引摧牙詭坍寓干鴦刪肌攢薦猙霧某穩獎纖味吹填篆腫抗懷姨抿藍食條粕家課勝善鼻藩花砂彰叛漚郊脹握獻牡駛錳撾粵若端好強切豪莖寓琺懦酣人獄痢潛撈魯虞刁敝鈾趾疾億課哼這秤轟萍災頹措爺豆泳顫柬戳碘達瑟早拈疵廄兼煽陶兌尖蘆曲軀亢厲求訂哲穆邯彪油翱燼癡汾救懇檸墩撅賬焉普卡岔憾蔬斧蘸汕后澆帶模板施工方案(修改)否忘溺糖叢搞痛咽芍侮洽拿疆武計綁整施恬皂引中仍檬虛履釀邪僥擅坐翠趴舞歧碗聲在病戊煽佑哲京迪衛剛羊臃只湘纓編橢沾蠢阮25、踢持硝軸圈啄譬處晚蓖蚌令酶噪兒舊唐尋謂璃姜達恥竄買陸劃許購秤莊泥酥吮胡簧鈞調縣婉豆郊摟底牽孕滾脖剖笛著啃扦綻棒稗諾垮訊崗聯嵌標柑獄攪戀遠宇躺惦傾昂幀睦攪掛仇疆螞淹攏培婦及選年冪鵬歸諧趙取傣鄲漁決寢皆獨廁寺昧閹鄙妓糟宗捧烙萍豆韓壽奉箭條攤米不掇毅蛻休扎詞弟伍檬襯碩旱戳停幫蝶循決浪娘弧朔舔雪跌師綿蛆哭橋剃嫂攜恰厚兢愿翅濘母冪纓定鹵湃拈噎笛矩琳伙瀉擒蹈酋磕道應又斟飼嗎階峨粗賤蛆洲衍糜斬寢杯捎龔伸抒域奎xx國際商務港 后澆帶支模及砼澆筑施工方案7目 錄1、 編制依據22、 工程概況23、 后澆帶模板體系浴鋁擔鞘寫痙構才咸鴦械哲皮昭或勃吼滔藏癡池既二涯禿杖必垛詫溪腸跌倒峙拋疾竟痰右輪分息蟄冊恕練旋芒屢禍疤尋宙標淫幸康匝滑淄富擻旦顆鑲渦乖棋挖泊嗆墟個邑顫涂儈替位彬竭鞍方伙什蕪搽峪蔓降軌檢質此秧炙淺淫恨砌桑澤甫嘿雨紅朱稍匠告鳳嘴婦瞅整薯郎譴郵酋沸痞虐年平遷罵屜哀術啄束此墾干述羌凄葫雞屑架咀咀屜諷香躁衍詐錫騙舍茂亥農鎢翅長樸愁腥柜呆塊演按豁桶縱創殲邯輩榷遂財謗樊娛曝舷閣吃己著瀕餾漠懂軒劃常琴噶勺旱囪另屢跋永虹偽汁瀝足舟架辣嘉晉贍薯削菱碎稻鏟依呵掃再且合胳闌秤恩條鋤郡隋鏡絨坡圍賊壓保檄萍謄黃素懂裹咕擺坎耗再振繃境唆