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1、經濟技術開發區金融大廈項目型鋼懸挑架施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據3二、工程概況4三、腳手架設計43.1腳手架搭設參數43.2腳手架搭設原則4四、施工準備54.1 原材料準備54.2人員準備54.3 現場準備5五、施工方法65.1 腳手架搭設步驟65.2 腳手架搭設65.2.1 鋼梁制作65.2.2 鋼梁搭設65.2.3 腳手架立桿85.2.4 腳手架縱向水平桿95.2.5 腳手架橫向水平桿95.2.6 腳手架剪刀撐95.2.7 剛性連接95.2.8 腳手板105.2.9 安全網2、105.3 腳手架拆除115.4 腳手架驗收11六、安全注意事項12七、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書137.1參數信息131.腳手架參數132.活荷載參數133.風荷載參數134.靜荷載參數135.水平懸挑支撐梁136.拉繩與支桿參數147.2大橫桿的計算151.均布荷載值計算152.強度驗算163.撓度驗算:167.3小橫桿的計算161.荷載值計算172.強度驗算173.撓度驗算177.4扣件抗滑力的計算187.5腳手架立桿荷載的計算197.6立桿的穩定性計算207.7連墻件的計算217.8懸挑梁的受力計算227.9懸挑梁的整體穩定性計算247.10拉繩的受力計算257.11拉繩的強度計算253、7.12錨固段與樓板連接的計算267.13腳手架配件數量匡算27 一、編制依據序號名稱編號1xx金融大廈項目施工圖紙2建筑結構荷載規范GB50009-20123建筑工程質量驗收統一標準GB50300-20014建筑施工計算手冊GB50204-20025建筑施工安全檢查標準JGJ59-20116建設施工高處作業安全技術規范JGJ80-917國家、xx、xx地區其他相關規范、規程及規定8建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范9關于印發xx市建設工程危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知連建質2009537號10關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知建質200987號二、工程概況序號項4、 目內 容1工程名稱xx經濟技術開發區金融大廈項目2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位6施工總包7質量目標一次性驗收合格，爭創國優 A座共24層，結構高度107.8m，1-4層高度為22.05m，采用落地式腳手架，5-24層高度為82.2m，采用懸挑式腳手架，每四層懸挑一次，5-8層，9-12層，13-16層，17-20層，21-24層，共懸挑5次，每次懸挑架體高度為17.8m。B座共14層，結構高度63.5m，1-4層高度為22.05m，采用落地式腳手架，5-14層高度為41.8m，采用懸挑式腳手架，每四層懸挑一次，5-8層，9-12層，13-14層，共懸挑3次，每次懸挑架體高度為17.5、8m。三、腳手架設計懸挑腳手架使用階段為結構施工。在結構施工期間腳手架不作為承重腳手架，僅作為維護腳手架。3.1腳手架搭設參數鋼梁懸挑架 懸挑鋼梁采用 I16工字鋼，鋼梁水平間距1.5米；鋼梁長6.0米，外挑1.30米；施工梁板時預埋光圓20錨筋。 懸挑腳手架為雙排單立柱腳手架,排距b為0.9m，柱距Lb為1.50m，步距h為1.80m，內立柱距建筑外墻皮尺寸為0.3m。 3.2腳手架搭設原則 應是從下到上、分步分層搭設、分步分層固定、分步分層校正、支撐、攔桿、防護網同步搭設、分段驗收的原則。 鋼梁在第四層頂板懸挑，每四層懸挑一次，A座共懸挑5次，B座懸挑3次，最大搭設高度17.8m。四、施工6、準備4.1 原材料準備鋼管： 外徑48mm，壁厚3.0mm，應有出廠合格證明，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂紋的嚴禁使用。 鋼管必須涂有防銹漆，并嚴禁打孔。腳手板：腳手板采用木質腳手板，長3000、寬250、厚50，兩端頭用16#鐵絲捆綁，距端頭150。扣件： 采用可鍛鑄鐵扣件，應有出廠合格證明，發現有脆裂、變形、滑絲的禁止使用。 扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發生破壞。 扣件不得有裂紋、氣孔；不宜有縮松、砂眼等缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。 扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。 扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩7、旋轉面間隙應小于1mm。 扣件表面應進行防銹處理。4.2人員準備 腳手架施工設專業工長1名，對其安裝、拆除、檢查和圍護進行管理；同時設安全監督檢查人員1名，確保腳手架的搭設和使用符合方案要求；需架子工21人，3人一組，互相配合。 架子工須體檢合格并經特種作業人員安全技術管理規則考核和安全教育培訓合格，持證上崗。4.3 現場準備 各種扣件應分開堆放，不同長度的鋼管要分開碼放。操作面內雜物應及時清理干凈。五、施工方法5.1 腳手架搭設步驟熟悉方案和圖紙現場放線確定固定懸挑鋼梁預埋鐵件的位置 鐵件預埋根據外伸尺寸安裝和固定鋼梁在懸挑鋼梁上安裝立桿、縱橫水平桿和掃地桿等余下與上述同。5.2 腳手架搭設8、5.2.1 鋼梁制作 懸挑鋼梁采用I16工字鋼，工字鋼長6.0米。 為了便于立桿的搭設，需要在工字鋼上焊接兩根100mm高的連接鋼管或200高兩根直徑為20的鋼筋（詳見下圖）。5.2.2 鋼梁搭設 鋼梁在首層頂板懸挑。 鋼梁第一道錨筋距結構邊1.1m設置，第二道錨筋距結構邊2.3m布置。 鋼梁搭設見下圖。 錨筋采用光圓20鋼筋制作，嚴禁采用冷加工鋼筋；錨筋水平段與板下鐵綁扎牢固，并且錨筋水平段壓在樓板下層鋼筋上面，并且平直段不得小于300mm,錨筋錨固長度不得小于600mm（錨筋大樣詳見下圖）。 為加強挑梁穩定性。故在錨筋的平直段每側增加2根C12加強筋長度700居中布置。做法詳見下圖： 錨筋9、與鋼梁之間的空隙用木楔子楔死。 懸挑鋼梁間距1.5m；根據計算，另用619、繩芯1、直徑16的鋼絲繩進行斜拉卸荷，鋼絲繩的端頭處卡具不少于3個（詳見下圖）。5.2.3 腳手架立桿 外排立桿高出檐口1.8m，里排立桿要低于檐口0.05m。 內排立桿距建筑物外皮為300mm。 立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm。 各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3，即不宜大于600mm；端部扣件的邊緣至桿端距離不應小于100mm。 立桿垂直度的偏差不得大于架高的1/200，相鄰兩根立桿的接頭應力求不在同一步內。 腳手架搭設10、必須配合施工進度進行搭設，確保至少超出施工作業面一步，且一次搭設不應超過相鄰連墻件以上2步。5.2.4 腳手架縱向水平桿 縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立柱內側，其長度不宜小于3跨。 縱向水平桿宜采用對接口件連接。對接接頭異跨錯開，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中；端部扣件邊緣至桿端的距離不應小于100mm。 縱向水平桿的對接扣件，開口應朝架子內側。5.2.5 腳手架橫向水平桿 橫向水平桿布置時，沿垂直方向立桿兩側交替布置，沿縱向兩橫排立桿之間相向布置或相間布置，在主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。 橫向水平桿緊固于縱向水平桿上，靠近立11、桿的橫向水平桿可緊固于立桿上。 雙排腳手架橫向水平桿靠墻的一端離開墻面200mm，橫向水平桿靠建筑物一端挑出立桿為150mm。5.2.6 腳手架剪刀撐 在腳手架外側立面通長方向設置剪刀撐，由底至頂連續設置。 每道剪刀撐的寬度不得超過7根立桿，斜桿與水平面夾角為4560度。 剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度宜大于1米，扣件不少于3個。 剪刀撐的斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。5.2.7 剛性連接 雙排腳手架與結構之間采用剛性連接，剛性連接點間距為兩步三跨。 宜靠近主節點設置,偏離主節點距離不應大于300mm。 雙排腳12、手架與結構柱或預埋在結構內的鋼管進行剛性連接；鋼管錨固在結構內300mm，鋼管外露200mm。 連墻件表面宜刷紅色油漆以便檢查和警示。 裝修期間，如外架與框架拉接點影響施工，可改變拉接點做法，窗洞口位置，在房間內設置4根立桿，在頂板與地面之間用U托頂死，用兩道水平架管與外架拉接。 5.2.8 腳手板 作業層和底層必須滿鋪一層腳手板（底層板與結構間縫隙用8厚以上的木板封閉防護），作業層應設置高度不小于180mm的擋腳板，及擋護高度1.2m的欄桿，且欄桿間的凈高度應為0.5m，并使用安全立網維護。 作業層腳手板至少跨越三根橫向水平桿。 腳手板采用對接平鋪時，接頭處必須設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸13、長為150mm，兩塊腳手板外伸長度之和不應大于300mm；腳手板采用搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸向橫向水平桿的長度不應小于100mm。 在拐角、斜道平臺處的腳手板必須與橫向水平桿進行可靠連接，防止滑動。 作業層立桿與外墻之間的空隙設置腳手板，不能有探頭板。 在作業層需設置護身欄，搭設在外立桿的內側，上欄桿上皮高度為1.2m，中欄桿居中設置。5.2.9 安全網 落地腳手架在第二步鋪設一道水平龍安全網；懸挑腳手架在懸挑處鋪設一道水平尼龍安全網。在施工期間操作層均設一層水平安全網。 腳手架外立面設立全封閉密目安全網，安全網沿外排架子內側進行封閉，安全網之間必須14、連接牢固，并與架體用1618#鉛絲固定，嚴禁用火燒絲綁扎。 5.3 腳手架拆除5.3.1 拆除腳手架時，地面應設圍欄，派專人看管,嚴禁非工作人員入內。5.3.2 檢查腳手架的扣件、連墻件、支撐體系是否符合安全要求。5.3.3 拆除安全及技術措施，應由單位工程負責人逐級進行技術書面交底，并做好記錄。5.3.4 拆腳手架桿件必須由23人協同操作。5.3.5 拆除順序及要求： 應由上至下進行拆除，嚴禁上下同時作業。 所有連接件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于兩步。 當腳手架拆至下部最后一步長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件15、。 腳手架拆除物料，應依次傳下，嚴禁拋投至地面。所有拆除的鋼管及扣件均應統一安排碼放，嚴禁隨意丟棄。5.3.6 拆至底部時，應先加臨時固定措施后，再拆除。5.3.7 支搭的防護棚直到無高空作業時方可拆除。5.4 腳手架驗收5.4.1 腳手架的構配件質量必須進行檢查，合格后方可使用。5.4.2 剪刀撐斜桿下端必須支承在墊板上。對接扣件開口應朝上或朝內安裝。5.4.3 各桿件端頭伸出扣件邊緣長度不應小于100mm。5.4.4 腳手架在使用過程中，嚴格執行驗收使用制度，未經驗收通過的腳手架嚴禁使用。5.4.5 腳手架搭設應按下列階段進行檢查與驗收，發現問題及時糾正。 腳手架搭設前； 操作層施工荷載前16、； 每搭完10m高度后； 達到架子搭設高度后； 遇有六級大風、大雨和大雪后； 停用超過一個月。5.4.6 腳手架由技術、質量部、安監部、工程部等部門負責人共同進行驗收，并形成書面驗收記錄。六、安全注意事項6.1 施工時嚴禁將模板直接落在腳手架上。6.2 嚴禁將混凝土泵管與腳手架固定。6.3 腳手架經驗收合格后方可投入使用。在腳手架使用期間，嚴禁任意拆、改腳手架。6.4 嚴禁將不同直徑的鋼管混用。6.5 架子工必須持證上崗，施工時必須戴安全帶、安全帽。6.6 作業之前工長要進行詳細書面安全交底，并做好記錄，防止意外發生。6.7 架子工著裝靈便（緊身緊袖），必須穿軟底防滑鞋，在高處作業時，必須佩戴17、安全帶，并與已搭好的立、橫桿掛牢，工具及小零件要放在工具袋內。6.8 架子要配合工程進度搭設。在搭設過程中，要集中思想統一指揮，嚴禁在架子上打鬧，嚴禁酒后上架。6.9 密目安全網只準作立網使用，嚴禁作水平網使用。6.10 六級以上大風，重霧，雨雪時，停止工作。6.11 照明電線禁止纏繞架子，用電設備要離開腳手架。6.12 防止高空墜物傷人，作業完畢，及時清理。6.13 作業現場設安全維護，無關人員不得進入危險區。6.14 腳手板相連接端頭必須頂緊。腳手板應于其下橫向水平桿拴緊,不得有探頭板。6.15 嚴禁任意在腳手架基礎及其臨近處進行挖掘作業。6.16 大雨來臨前對所有已搭設的腳手架進行全面檢18、查，同時作好防風工作。6.17 對臨邊和洞口按照建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91的規定進行安全防護。七、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書7.1參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 17.8 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.9米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；A座腳手架沿墻縱向長度為 153 米；B座腳手架沿墻縱向長度為180米；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距19、4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處xx省xx，查荷載規范基本風壓為0.550，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.645；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:3 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片20、腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3米，建筑物內錨固段長度 1.7 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1； 鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 7.2大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布21、荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.350.9/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.9=1.26 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1max=0.080.1661.52+0.101.261.5222、 =0.313 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.52-0.1171.261.52 =-0.369 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.313106,0.369106)/4490=82.183 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 82.183 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷載標準值: q23、2= Q =0.9 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.915004/(1002.06105107800) = 2.245 mm；大橫桿的最大撓度 2.245 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！7.3小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.0524、 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.350.91.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.35 = 2.139 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0.004 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.1390.9/3 = 0.642 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax =25、 0.646 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.646106/4490=143.815 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =143.815 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0339004/(3842.06105107800) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.35 = 1.557 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大26、撓度計算公式如下: Vpmax = 1557.45900(39002-49002/9 ) /(722.06105 107800) = 1.815 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.815 = 1.828 mm；小橫桿的最大撓度為 1.828 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！7.4扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 R27、c - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.91.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.015+0.236)+1.42.025=3.196 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 7.5腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載28、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8017.80 = 2.715；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.3531.5(0.9+0.3)/2 = 0.945 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1531.5/2 = 0.337 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.517.8 = 0.129、34 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.131 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 30.91.52/2 = 4.05 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風30、荷載標準值 Wk = 0.7 0.550.740.645 = 0.184 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.131+ 1.44.05= 10.628 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.131+ 0.851.44.05= 9.777 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1841.5 1.82/10 = 0.106 kN.m； 7.6立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為31、： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 10.628 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 106232、8/(0.188424)=133.326 N/mm2；立桿穩定性計算 = 133.326 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.777 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿33、凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9777.168/(0.188424)+106276.048/4490 = 146.326 N/mm2；立桿穩定性計算 = 146.326 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7.7連墻件的計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.184 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平34、面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 4.168 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.168 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 9.168 Nf = 835、2.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 9.168小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖7.8懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為900mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面積A = 21.95 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.24.131 +1.44.05 = 10.636、28 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.221.950.000178.5 = 0.207 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 12.659 kN； R2 = 9.584 kN； R3 = -0.368 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.725 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 1.725106 /( 1.05 108300 )+ 0103 / 2195 = 15.172 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計37、算值 15.172 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！7.9懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 1063 235 /( 1200160235) = 1.87由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.919。經過計算得到最大應力 = 1.725106 /( 0.919108300 )= 17.331 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 17.331 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求! 7.10拉繩38、的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=13.635 kN；7.11拉繩的強度計算 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=13.635 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、39、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取13.635kN，=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于17mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=13.635kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(1363.4574/3.142125) 1/2 =12mm；7.12錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，40、拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.368 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=368.2244/(3.142502)1/2 =2.165 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.368kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 41、- 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 368.224/(3.142201.57)=3.733mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.368kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 9.584kN； d - 樓板螺栓的42、直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=9.58 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!7.13腳手架配件數量匡算A座腳手架配件數量匡算：扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)； N4 -旋轉扣件數(個)； S -腳手43、板面積(m2)； n -立桿總數(根) n=103； H -搭設高度(m) H=17.8； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=0.9； 長桿總長度(m) L =1.1 17.80 (103 + 1.50 103/1.80 - 2 1.50/1.80)=3664.72；小橫桿數(根) N1 =1.1 (17.80 /1.80 1/2 + 1) 103 = 674；直角扣件數(個) N2 =2.2 (17.80 / 1.80 + 1) 103 = 2468；對接扣件數(個) N3 =3664.72 / 6.00 = 611；旋轉扣件44、數(個) N4 =0.3 3664.72 / 6.00 = 184；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 103-2) 1.50 / 0.90=185.17。根據以上公式計算得長桿總長3664.72m；小橫桿674根；直角扣件2468個；對接扣件611個；旋轉扣件184個；腳手板185.17m2。剪刀撐1000m。B座腳手架配件數量匡算：扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)； N4 -旋轉扣件數45、(個)； S -腳手板面積(m2)； n -立桿總數(根) n=121； H -搭設高度(m) H=17.8； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=0.9； 長桿總長度(m) L =1.1 17.80 (121 + 1.50 121/1.80 - 2 1.50/1.80)=4310.86；小橫桿數(根) N1 =1.1 (17.80 /1.80 1/2 + 1) 121 = 792；直角扣件數(個) N2 =2.2 (17.80 / 1.80 + 1) 121 = 2899；對接扣件數(個) N3 =4310.86 / 6.00 = 719；旋轉扣件數(個) N4 =0.3 4310.86 / 6.00 = 216；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 121-2) 1.50 / 0.90=218.17。根據以上公式計算得長桿總長4310.86m；小橫桿792根；直角扣件2899個；對接扣件719個；旋轉扣件216個；腳手板218.17m2。合計：鋼管10735m，直角扣1466個，對接扣1330個，旋轉扣400個，腳手板403平米。