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1、商業大廈22.8米建筑工程插扣式腳手架施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、編制依據41）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。45)建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；4二、工程概況42.1 結構概況42.2 建筑概況4三、施工準備5（二）、架體組成5橫桿參數表6四、施工安排7五、主要施工方法及架體構造要點75.1 施工主要要點73）承插型套扣式鋼管腳手架適用于結構形式較規整的結構。82、立桿選擇83、橫桿選擇84、步距選擇85、架體布置96、 本工程按120mm板，32、900mm層高計算。97、120mm板下支撐做法9（2）、梁支撐采用鋼管扣件架體，參見模板方案。108、材料要求：109、構造要求111、施工流程12六、質量要求132）立桿基礎應堅實，且底部需設置墊板。133、現場情況處理14七、安全、生產、環保要求157.1 、安全施工要求151）、安全施工主要注意事項152）、腳手架施工的危險源167.2 、施工質量管理181）、 質量管理基本要求182）、 腳手架的施工驗收要求183）、腳手架維護與保養197.3、環境管理20八、模板系統驗算20一、模板面板計算22二、模板支撐木方的計算24三、托梁的計算27四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)30五、立3、桿的穩定性計算31一、編制依據1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011、J842011。3)混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB 50204-2011；4)建筑工程施工質量驗收統一標準 GB 50300-2001；5)建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；6)建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程 （DBJ 15-98-2014）；二、工程概況2.1 結構概況本工程項目地址位于XX市XX區，地上:主樓23層,長寬為5133米，裙房4層商業，主體高度22.8米使用性質為酒店。地下:二層使用性質為車庫和設備用房。2.24、 建筑概況總建筑面積71926.23m2。其中：(1)地下20043.06 m2；(2)地上51883.17m2；地下2層；地上23層，建筑高度98.700m。地下室2層，負2層高3.9m（-5.2m至-9.1m），負1層高5.2m（-5.2m至0.00m）。三、施工準備（一）、承插型套扣式鋼管腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于碗扣架，1、具有可靠的雙向自鎖能力；2、無任何活動零件；3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由調節；6、產品標準化包裝；7、組裝合理，它的安全性、穩定性好于碗扣式、優于門式腳手架。（二）、架體組成立桿參數表標準桿型號A5、（mm）理論重量（Kg）LG-300300017.06LG-303001.7(1)、十字套扣：焊接于立桿上的十字型連接部件，用于水平桿與立桿的連接。(2)、立桿連接套管：焊接于立桿一端，用于立桿豎向接長的專用外套管。(3)、橫桿：兩端焊接有扣接頭，且與立桿扣接的水平桿件。(4)、水平桿： 架體中兩端焊接有端接頭，且與立桿套接的水平桿件。(5)、水平桿端接頭 ：位于水平桿端部，用于與立桿上的十字套扣套接的部件。(6)、套扣式節點： 由立桿上的十字套扣和水平桿的端接頭組成。(7)、可調螺桿：由螺桿、螺桿調位螺母、活動十字套扣座、套扣調位螺母和托座組成的可調節長度的螺桿橫桿參數表標準桿型號長度(mm6、)理論重量（Kg）型號長度(mm)理論重量（Kg）1105028503600現場采用立桿型號為300mm與3000mm鋼管。橫桿采用1050mm、850mm、600mm。具體施工圖見附圖。四、施工安排1、前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，搭設前應進行放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。2、承插型套扣式鋼管腳手架安裝基礎必須要夯實平整并采取混凝土硬化措施。3、承插型套扣式鋼管腳手架宜使用于同一標高范圍的梁板，而對于標高相差較大的梁板需進行詳細的排版、設計。4、模板支架可調托座伸出頂層水平桿或雙槽鋼托梁的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿7、外露長度嚴禁超過300mm，可調托座插入立桿或雙槽鋼托梁長度不得小于150mm。5、目前我國建設部未有承插型套扣式鋼管腳手架行業標準和規范出臺，不過在建設工地上已開始廣泛使用，其現場施工可參照建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程，施工計算可參照建筑施工碗口式腳手架安全技術規程。五、主要施工方法及架體構造要點5.1 施工主要要點1、適用范圍1）承插型套扣式鋼管腳手架適用于非高大模板的模板支撐架或標準層模板支撐架。2）承插型套扣式鋼管腳手架基礎應夯實平整并有混凝土硬化措施，且基礎標高變化較少、較小。3）承插型套扣式鋼管腳手架適用于結構形式較規整的結構。2、立桿選擇1）承插型套扣式鋼管腳手架立桿8、采用48鋼管，受力計算時應根據現場實際情況進行調整，一般按483.0mm進行計算。2）立桿需盡量選用標準桿，根據本工程的樓層高度，選用相應標準管。3）上端均設置可調節頂托，頂托外露長度不大于頂托總長的1/3。3、橫桿選擇橫桿均為標準桿件，故在進行架體立桿間距設計時應按照所提供橫桿長度進行計算，故立桿間距設置無扣件式鋼管腳手架靈活。根據本工程實際情況，水平橫桿選擇長度為600、850、1050三種橫桿。4、步距選擇本工程按兩道水平桿施工，步距不大于1800，現場采用1620mm、1200mm。5、架體布置架體布置時需按實際開間尺寸排設，按縱向立桿間距不大于900mm進行立桿定位。排設時先從建筑物9、一端開始，向另一端立桿定位，定位時按立桿間距不大于900mm進行，局部不足排設間距的可減小一個橫桿等級進行排設，且宜設置于墻柱邊，具體立桿間距見后附圖。梁底支撐依然采用鋼管扣件支撐，具體做法見原模板施工方案。6、 本工程按120mm板，3900mm層高計算。搭設構造：立桿縱橫間距900mm，立桿步距1200mm，模板厚度18mm，板下木方間距250mm，木方采用40mm90mm。頂托梁采用鋼管。7、120mm板下支撐做法（1）、板下立桿縱距900mm，橫距900mm。立桿步距1200mm，面板厚度18mm。板下采用40mm90mm木方，木方間距250mm。頂托上采用鋼管做頂托梁。其他要求見材料10、要求及構造要求。圖1-1（2）、梁支撐采用鋼管扣件架體，參見模板方案。8、材料要求：a、十字套扣應由鋼材沖壓而成，其高度不應小于32mm，厚度不應小于5mm。（見圖1-2）(a) 軸測圖 (b)平面圖b、水平桿端接頭應焊接于水平桿的兩端，其厚度不應小于10mm，下伸的長度L不應小于40mm。其楔形斜面的自鎖斜度宜為0.12。c、水平桿端接頭應與套扣匹配，水平桿端接頭插入套扣內，其外表面應與套扣內表面相吻合，且插入套扣底的外露長度不應小于3mm，并應保證錘擊自鎖后不拔脫，其抗拔力不得小于3kN。d、立桿和水平桿宜采用截面f48.3x3.2或以上規格的鋼管。e、立桿之間的連接應采用連接套管，其壁厚11、不應小于3.2mm，長度不應小于150mm，可插入長度不應小于100mm，套管內徑與立桿鋼管外徑間隙不應大于1.5mm。f、十字套扣與立桿的連接、水平桿與端接頭的連接均應采用焊接，連接焊縫應滿焊，焊腳尺寸不應小于4mm。g、構配件的外觀質量應符合下列要求：（1）鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，兩端面應平整；（2）焊縫應平整光滑，不得有漏焊、焊穿、裂紋和夾渣等缺陷。9、構造要求立桿的構造應符合下列規定：a、每根立桿底部宜設置可調底座或墊板；b、立桿應采用連接套管連接，在同一水平高度內相鄰立桿連接位置宜錯開，錯開高度不宜小于600mm；c、 當立桿基礎不在同一高度上時，應綜合考慮配架組合或采用扣件式鋼管12、桿件連接搭設。d、模板支撐架立桿頂層水平桿至模板支撐點的高度不應大于650mm，絲桿外露長度不應大于400mm，可調托座插入立桿長度不應小于150mm可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度1可調托座；2螺桿；3調位螺母；4立桿；5水平桿5.2 施工流程及要求1、施工流程測量放線，確定本層梁、板位置定位立桿，并作出十字標記豎立桿并搭設掃地桿搭設上部橫桿及剪刀撐鎖梁底鋼管鋪設梁底模板板底模板鋪設1）將樓層各構件位置的邊線在地面上標出，以保證支架、模板施工過程中按設計尺寸進行施工。2）按預先的支架設計位置在地面上將立桿位置標出，并做好標記，保證立桿排列整齊。3）先豎立最角端的立桿，并逐步將周邊立桿豎起，將13、掃地桿及橫桿搭設，保證已搭設架體穩固、不傾倒。4）在立桿全部豎立完成后，將全部橫桿搭設完成，并預留出梁位。按預定架體設計要求搭設剪刀撐，剪刀撐必須按要求整體搭設。5）搭設梁底縱向受力鋼管，受力鋼管需采用雙扣件固定，鋼管搭設時需進行標高復核以保證梁底模板為設計標高。6）梁底模板鋪設時，次楞木枋放置應平順，且靠近節點位置需放置次楞。7）板底模板鋪設時，應先將頂部可調頂托調整至預定標高位置，并對其進行拉線找平，滿足平整度要求后再鋪設模板。六、質量要求1）所有模板支撐滿堂腳手架搭設前，都要先熟悉方案要求，根據樓層高度，混凝土構件大小，確定立桿的間距要求，確定立桿的高度，拉線放出立桿的位置，注意橫桿能盡14、量縱橫貫通，平直。梁底的立桿與板底的立桿能通過橫桿形成整體。2）立桿基礎應堅實，且底部需設置墊板。3）橫桿接頭需卡緊，并且保證端部與立桿接觸緊密，在架體搭設完成后及混凝土澆筑過程中，需派人對橫桿緊固情況進行檢查。3、現場情況處理1）現象：立桿底部樓板存在降板，降板位置架體正常搭設時無法與周邊架體連接形成整體。處理：可在降板位置立桿下設置較厚的墊板將立桿底部調至同一標高，或按建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程要求使用可調底座。2）現象：衛生間沉箱位置或其他位置高差超過300mm，無法使用可調底托調整的，架體與整體分離。 處理：采用扣件將不能正常連接的橫桿于立桿連接。七、安全、生產、環保要求15、7.1 、安全施工要求1）、安全施工主要注意事項 支設立柱模板和梁板模板時，應搭設工作臺，不足4m的，可使用馬凳操作，不準站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。 當搭設4m以上的梁板模板時，應在滿堂架中間設一層簡易安全網，以防止高空墜落及墜物傷人。 搭拆腳手架、模板時，應按高處作業安全技術規范的有關規定進行。且地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 拆腳手架、模板前，應由工程項目技術負責人向工長、安全員、施工操作隊組全體人員作詳細的安全技術交底。 模板工持證上崗，搭設施工時避免上下同時作業。鋼管橫桿、立桿的接頭應錯開。緊固時注意握緊工具、扣件避免16、其墜落傷人。外架上所有腳手板、擋腳板、安全網必須搭設牢固、封閉嚴密，以防發生高空墜落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉塵飛揚等現象。 搭拆腳手架過程中，操作人員應系好安全帶帶好安全帽，一切操作過程都應符合相關安全操作規范、規程和標準。 拆模采用長撬桿，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下，拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐固定。 對職工進場進行安全技術教育，發現施工中的安全技術問題應及時解決。 現場安全員有權制止違章指揮和違章作業，遇有險情應立即停止施工作業，并報告工程項目領導及時處理。 模板拆除時，不應對摟層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架應分散堆放并及時運走，防止人員踏空墜落。2）、腳手架施工的危險17、源腳手架搭、拆、使用時的高空墜落；腳手架搭、拆、使用時的物體打擊；腳手架的坍（垮）塌。 針對高空墜落的管理要求 參與搭拆作業的人員，須持證上崗，安全帽、安全帶、防滑鞋等要穿戴齊全，嚴禁酒后作業。作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。 工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失、和落物；嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。 腳手架進行全封閉使用，外架底部滿鋪腳手板，下掛密目安全兜網一道。（外架另行設計。）安全網必須與結構連接嚴密牢固。嚴禁使用損壞和腐朽的安全網。 作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高18、度。 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。 六級及六級以上大風和雨、雪天應停止腳手架作業；雨、雪之后上架作業時，應把架面的積雪、積水清除掉，仔細檢查確認安全后，方可上人操作。 針對物體打擊的管理要求 搭拆過程中，不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。 拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的扣件應放入袋內，傳遞至地面并放指定地點堆存。 拆下的鋼管與配件，應及時傳送至樓層內，防止碰撞，嚴禁拋擲。 在整個拆除作業過程中，項目安全員應切實作好現場巡查工作，在主要通道處設置警戒區，安排警戒員一名巡視，確保拆除作業順利進行。 19、針對坍（垮）塌的管理要求 腳手架必須嚴格按方案進行搭設，在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距做尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。 本支模架只允許作為結構施工支模架，不允許堆載，不得隨意超負荷使用。 本支模架作為支撐架，立桿垂直度須嚴格控制，一般須吊線復核，必要時用經緯儀復核垂直度。 在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件、安全網等。 施工前因操作要求需要拆除部分架體時，必須經項目總工程師同意，并由施工工長旁站指揮，防止誤拆桿件。7.2 、施工質量管理1）、 質量管理基本要求為保證支模架施工質量，控制安全風險20、，設置二個停工驗收點，即：腳手架基礎驗收、腳手架驗收。由安全員、技術員負責停工驗收，驗收合格后，方可插入下一道工序施工。腳手架搭設時，應先搭設一個區域作為樣板，進行區域樣板驗收后，才能大面積搭設。2）、 腳手架的施工驗收要求 驗收人員：施工完由項目經理組織生產經理、技術負責人、技術內業、工長、質檢和安全員進行驗收，確認合格后方可投入使用。 檢查驗收必須嚴肅認真進行，要對檢查情況、整改結果填寫記錄內容，并簽字齊全。 重點驗收項目 插口連接驗收：安裝后的插碗插口應按隨機均布原則進行抽樣檢查，檢查扣件主要看其連接是否緊固，不合格時，必須整體重新插入或靠緊，并經復驗合格方可驗收。 安全設施、防墜裝置是21、否齊全和安全可靠。基礎是否平整堅實，支墊是否符合要求。3）、腳手架維護與保養 檢查腳手架是否變形或沉陷。若有異常，應隨時上報、及時處理。 檢查腳手架整體和局部尤其是主梁或大梁下立桿的垂直度，若有異常，應及時加固和消除隱患。 檢查插碗插口時，先看其外觀，視情況對其進行涂油和緊固。 檢查連接件是否齊全、松動、位移等，因施工需要移動，必須在專人負責下在相鄰位置補足。 檢查安全網等是否完整、牢固，若有損壞及時調換、整改。 檢查腳手架的荷載情況。支模架上不準堆放大量材料、過重的設備，以免超過設計荷載，如發現有處于不安全位置和不穩定狀態的，應及時糾正。此外，還要逐日清除腳手板上的垃圾。 腳手架維護和保養應22、設專人定期完成，遇大風、大雪、大雨天氣應重新維護驗收后投入使用。7.3、環境管理 對現場架料堆場進行統一規劃，對不同的進場材料設備進行分類合理和儲存，并掛牌標明標示，重要設備材料利用專門的圍欄和庫房儲存并設專人管理。 架料堆放場地要求硬化、平整、有圍護。 環保與文明施工。做到工完場清。整個架料堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低揚塵低能耗的整體效果。八、模板系統驗算依據規范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB5023、010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為3.8m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，間距250mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用鋼管。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m24、3。傾倒混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1200.900+0.2000.900=2.891kN/m活荷載標準值 q2 = (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為25、: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04110001000/48600=0.851N/mm2面板的26、抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.891+1.42.250)0.250=0.993kN截面抗剪強度計算值 T=3993.0/(2900.00018.000)=0.092N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6772.8912504/(1006000437400)=0.029mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均27、布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m靜荷載 q1 = 1.200.753+1.200.050=0.964kN/m活荷載 q2 = 1.400.625=0.875kN/m計算單元內的木方集中力為(0.875+0.964)0.900=1.655kN2.木方的計算按28、照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 1.655/0.900=1.839kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.839=0.993kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.839=1.820kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗29、彎計算強度 f = M/W =0.149106/54000.0=2.76N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3993/(24090)=0.414N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.803kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6770.8030、3900.04/(1009000.002430000.0)=0.163mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 1.820kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 7.299kN經過計算得到最大變形 V= 0.344mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 31、bh2/6 = 8.009.009.00/6 = 108.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 8.009.009.009.00/12 = 486.00cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.597106/108000.0=5.53N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34537/(28090)=0.945N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁32、撓度計算 最大變形 v =0.344mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1193.780=0.448kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.050kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的33、荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.50kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.50m； h 最大步距，h=34、1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.500=2.500m； 由長細比，為2500/16=156； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.287；經計算得到=6495/(0.287397)=56.880N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.2500.120=035、.037kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0370.9002.500/16=0.037kN.m；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0370.9002.5002.500/8-0.0372.500/4=0.014kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.23.050+0.91.42.025+0.91.40.014/0.900=6.231kN經計算得到=6231/(0.287397)+14000/4248=57.500N/mm2；36、考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0370.9001.500=0.051kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.500/0.9000.051=0.084kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.5001.500+0.9000.900)1/2/0.9000.051=0.098kN支撐架的步數 n=2節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.098+(2.000-1)0.098=0.197kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為2.0000.084=0.169kN架體自重為0.448kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!