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1、中學學生宿舍樓QTZ80塔吊基礎施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月測櫻介滓芬歹律叮碳呂寬褪置婉鬼票堂拎溶行釁聾蕪臃策個甫阜痔顫碑寄助琺姿括名琵鵑始夢現冗者恫攤騎邏敞邦渺關涵涼哦映詳謎界渭把偵喂妮鳥約勿相勾紀貫調佳娟錦祭間懸沂瑤呻梧鉀龍組籍蘭簿竣梅愉假拋抓邦徐坷咽運蠕橙醒票寓市丘兆出茂墊擾轅耙惟論盔籬鍛躁甭墅懇裹譯鍋驟撿粹冪磨理皮崔漣磊奏店草啄裕庶乙受稍侍墜糊竹纜雷裴聚嶄裳咸泰濤可鄭疚瀕您射廉訓管卓謬榷僑轉緯昔崎紉幽佐泡非狀舷酥恭茨啄墟龍明淳鋒多啪津喪橡諧姑刃萊肘媳洗攤柵淋尿父爆漳姑捆錢芹魔燼螟較筑永2、缺遮勸靳坐叫匹仲諱容權蜀燙地膩互冠圍領慮修裳皖了足父扛桃魔援辨欄袒葫惑鍛撼三水西南二中塔吊矩形板式樁基礎施工方案目錄一、編制依據41、本工程施工組織設計；4二、工程概況48、塔吊基礎位置定位：5三、塔吊參數7四、塔吊基礎設計9一、矩形板式樁基礎;9二、基礎樁相關：101、樁的分布及樁徑確定；102、樁端持力層確定;104、樁長確定；115、樁與塔吊基礎承臺的錨固；11五、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收144、起重機的混凝土基礎應驗收合格后，方可使用。156、按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。1511、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。1513、塔吊基礎施工后，四周應排水良好3、，以保證基底土質承載力。15六、塔吊基礎計算：15三、樁頂作用效應計算19基礎布置圖191、荷載效應標準組合202、荷載效應基本組合20四、樁承載力驗算201、樁基豎向抗壓承載力計算212、樁基豎向抗拔承載力計算21不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！213、樁身承載力計算21五、承臺計算221、荷載計算222、受剪切計算223、受沖切計算234、承臺配筋計算23六、配筋示意圖24塔吊基礎施工方案一、編制依據1、本工程施工組織設計；2、xx項目工程巖土工程勘察報告；3、塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）4、塔式起重機混凝土基礎工程技術規范（JGJ/T187-2009）5、建筑地基4、基礎設計規范（GB50007-2011）6、建筑結構荷載規范（GB50009-2011）7、建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）8、混凝土結構設計規范（GB50010-2010）9、本工程設計圖紙；10、QTZ80(Q6010)型塔式起重機使用說明書。二、工程概況1、工程名稱： 2、建設單位： 3、監理單位： 4、施工單位： 5、建設地點： 6、結構形式： 7、該項目布置3臺塔吊。塔吊型號選用QTZ80型塔式起重機，其中主要用于A7A8施工的GJJ(Q6010)塔吊位置詳見塔吊基礎平面布置圖。塔吊平面布置圖8、塔吊基礎位置定位：A8棟宿舍樓處塔吊定位：塔吊基礎中心距A8棟學生宿舍樓8-2軸5、橫向3.8m（偏東方向）塔吊基礎中心距A8棟學生宿舍樓8-k軸縱向7.0m（偏北A7棟宿舍樓方向）經查閱地勘報告，得知該塔吊基礎位于勘探點ZK18ZK19之間，該處負于自然地面4.8m所屬土層為填土其承載力特征值fa 200 Kpa不滿足塔吊制作天然基礎需求。三、塔吊參數四、塔吊基礎設計 以上塔吊基礎均位于 填土土層 土層,其地基承載力不能滿足塔吊地基承載力fak 200 kpa的要求,故塔吊基礎采用矩形板式樁基礎。塔吊基礎砼標號為C35，基礎尺寸為5000mm5000mm1350mm?；A配筋參照塔吊生產廠家的塔吊基礎圖及該基礎計算書。一、矩形板式樁基礎; 板式樁基礎剖面圖樁采用PHC5006、-AB（壁厚125）預應力高強混凝土管樁；塔吊基礎底面采用C15素混凝土鋪設100mm墊層；基礎承臺采用C35鋼筋混凝土搗制；與承臺周邊分別設置集水井及供后期塔吊使用的避雷接地極，且接地體埋人土壤中的深度至少大于2.5m,并保證其接地阻值10。二、基礎樁相關：1、樁的分布及樁徑確定； 樁位分布圖 如圖所示塔吊采用矩形板式四樁基礎，承臺下樁采用PHC500-AB（壁厚125）預應力高強混凝土管樁，以樁心距4m X4m分布于塔吊承臺四角。2、樁端持力層確定; 查施工現場巖土工程勘察報告 巖土層建筑性能評價層填土，松散且較不均勻，不可作天然地基持力層；1 層粉質粘土，中壓縮性，可塑，承載力較低，不考7、慮作淺基持力層；2 層細砂， 稍密,低壓縮性,承載力較高,但分布較少， 不考慮作持力層；3 層泥炭質土,高壓縮性,承載力較低,不考慮作持力層；層殘積粉土, 1 層全風化巖帶， 承載力較高,當埋藏較淺時可考慮作淺基持力層；2 層強風化巖帶，低壓縮性土，強度高, 是理想的樁端持力層。3、 塔吊基礎樁貫入2 層強風化巖帶，其巖土層結構及工程特性如下； 2 層強風化巖帶 主要巖性為泥巖、泥質砂巖,灰黃,灰紅色，局部灰色,層狀構造,微粒結構,含砂礫較多，局部含卵石，鉆進時泥質流失，巖芯成半土半巖狀,砂礫狀，巖質易碎。場區普遍分布，厚度 7.248.3m，平均 26.3m。層頂標高:-18.2517.848、m。本層取土樣 63 組， 主要物理力學指標為： 天然含水量 =7.525.9%,平均14.0%； 孔隙比 e =0.3990.780,平均0.499， 液性指數I L =-1.151.57,平均 0.10；粘聚力 c=7.929.2kPa,平均 21.2kPa，標準值 19.5kPa；內摩擦 =8.231.20 ,平均 18.1 0 ,標準值 16.3 0 ；滲透系數建議值取 k=1.510-6 cm/s， 屬弱透水層， 壓縮系數 =0.070.36,平均 0.192,屬中壓縮性土。根據測試資料及巖性特點,地基承載力特征值的建議值 f a =350kPa。4、樁長確定； 依據塔吊定位圖，參考9、巖土工程勘察報告“建筑物與勘探點位置圖”可確定塔吊基礎定位與ZK18ZK19之間。故查驗兩勘探點“工程地質剖面圖”以地質情況較為復雜的ZK19勘探點做參考，確定以樁身長度12m.貫入2 層強風化巖帶，較為安全。5、樁與塔吊基礎承臺的錨固； 樁芯錨固施工圖6、承臺施工；7、施工塔吊螺栓預埋示意圖 螺栓預埋剖面圖 預埋螺栓采用原廠購置的M39-1400帶勾頭螺栓，該預埋螺栓系45#鋼車制，并經回火調質處理?，F場使用時，不允許對螺栓通體任何部分進行施焊。 預埋螺栓定位尺寸圖五、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收1、混凝土強度等級采用C35； 2、基礎表面平整度允許偏差1/1000。 3、埋設件埋設參照一10、下程序施工： 將4件500x5008定位墊板用1418鋼筋定位裝配在一起形成預埋螺栓定位框。（要求定位準確、平整）。 將裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體搬入基礎鋼筋籠上。為了便于施工，當塔吊基礎鋼筋捆扎快完成時，與基礎側預留一可供單人進入的孔洞。 再用16件1418的鋼筋對應預埋螺栓定位框與鋼筋籠施焊連接。 將裝配好的預埋螺栓定位框整體找水平，并加固，保證預埋后定位框中心線與水平面的垂直度小于1.5/1000。將16件M39螺栓通過螺母加緊墊板方式與定位框裝配在一起。對預埋螺栓進行適當綁扎加固，但不得對螺栓母體進行施焊。 預埋螺栓周圍混凝土充填率必須達到95%以上,振搗時不要太靠近預埋螺栓11、，防止螺栓移位、偏斜。4、起重機的混凝土基礎應驗收合格后，方可使用。 5、起重機的金屬結構、及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于10。6、按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。7、檢測塔機基礎的幾何位置尺寸誤差，應在允許范圍內，測定水平誤差大小，以便準備墊鐵。8、機腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于3mm。9、基礎砼澆筑完畢后應澆水養護，達到砼設計強度方可進行上部結構的安裝作業。如提前安裝必須有同條件養護砼試塊試驗報告，強度達到C35標砼80%以上或安裝說明書要求。10、塔吊基礎砼澆筑時應按規定制作同條件養護砼試塊2組（一組7天齡期一組28天齡12、期），基礎內鋼筋必須經質檢部門、監理部門驗收合格方可澆筑砼，并應作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。11、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。12、塔吊基礎底部土質應良好，開挖經質檢部門驗槽，符合設計要求及地質報告概述方可施工。13、塔吊基礎施工后，四周應排水良好，以保證基底土質承載力。14、塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷地級可用橫截面不小于16mm2的絕緣銅電纜或橫截面30mm3.5mm表面經鍍鋅的金屬條直接與基礎底板鋼筋焊接相連，接地件（50x50-5鍍鋅角鋼）至少插入地面以下1.5m。15、塔吊基礎的鉆孔灌注樁施工嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質量控13、制。16、基礎塔吊砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續使用或不能使用。六、塔吊基礎計算：QTZ80-6010矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ80(6010)塔機獨立狀態的最大起吊高度H014、(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)304起重臂自重G1(kN)50起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)24小車和吊鉤自重G2(kN)3.8小車最小工作幅度RG2(m)2.2最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)14.4最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)60最大起重力矩M2(kNm)Max6014.4，1060864平衡臂自重G3(kN)41平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)8平衡塊自重G4(15、kN)142平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)13 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地廣東 佛山三水基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.3非工作狀態0.35塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.615非工作狀態1.626風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.4風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.6151.951.320.31.197非工作狀態0.81.21.6261.951.320.351.416、06 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)304+50+3.8+41+142540.8起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)540.8+60600.8水平荷載標準值Fvk(kN)1.1970.41.64332.941傾覆力矩標準值Mk(kNm)5024+3.814.4-418-14213+0.9(864+0.532.94143)495.728非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1540.8水平荷載標準值Fvk(kN)1.4060.41.64338.693傾覆力矩標準值Mk(kNm)5024+3.82.2-418-14213-0.538.69317、431797.54 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2540.8648.96起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)648.96+84732.96水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.432.94146.117傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(5024+3.814.4-418-14213)+1.40.9(864+0.532.94143)877.876非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2540.8648.96水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.438.69354.17傾覆力矩設計值M(kNm18、)1.2(5024+3.82.2-418-14213)-1.40.538.693432323.427 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.35承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)4承臺寬向樁心距ab(m)4樁直徑d(m)0.5承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=55(1.3525+019)=843.75kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.219、843.75=1012.5kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.657m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(540.8+843.75)/4=346.138kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(540.8+843.75)/4+(1797.54+38.6931.35)/5.657=673.135kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(540.8+843.75)/4-(1797.54+38.6931.35)/5.657=19.14kN 2、20、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(648.96+1012.5)/4+(2323.427+54.171.35)/5.657=839.02kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(648.96+1012.5)/4-(2323.427+54.171.35)/5.657=-8.29kN 四、樁承載力驗算 樁配筋圖樁參數樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)12樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型預應力混凝土樁身預應力鋼筋配21、筋650 1110.70地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.35是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.1土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)填土2.9122000.570粉土4.1358000.6180泥質砂巖11.56525000.65250泥質砂巖21410040000.8350 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.571m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.196m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.522、m fak=(2.570)/2.5=175/2.5=70kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(55-40.196)/4=6.054m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.571(1.5512+4.135+1.565+4.85100)+40000.196+0.1706.054=1997.389kN Qk=346.138kNRa=1997.389kN Qkmax=673.135kN1.2Ra=1.21997.389=2396.866kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=19.14kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算23、！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=113.14210.72/4=989mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=839.02kN cfcAp+0.9fyAs=(0.85360.196106 + 0.9(400989.123)10-3=6387.255kN Q=839.02kNcfcAp+0.9fyAs=6387.255kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=19.14kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 25200承臺底部短向配筋HR24、B335 25200承臺頂部長向配筋HRB335 25200承臺頂部短向配筋HRB335 25200 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(839.02+(-8.29)5.657/2=2349.659kNm X方向：Mx=Mab/L=2349.6594/5.657=1661.46kNm Y方向：My=Mal/L=2349.6594/5.657=1661.46kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=648.96/4 + 2323.427/5.657=572.968kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/12825、8)1/4=0.888 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m a1l=(al-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m 剪跨比：b=a1b/h0=950/1288=0.738，取b=0.738； l= a1l/h0=950/1288=0.738，取l=0.738； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.738+1)=1.007 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.738+1)=1.007 hsbftbh0=0.8881.0071.5710351.288=9040.093kN hslftlh0=026、.8881.0071.5710351.288=9040.093kN V=572.968kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9040.093kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.288=4.176m ab=4mB+2h0=4.176m，al=4mB+2h0=4.176m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1661.46106/(1.0316.7500012882)=0.012 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.012)0.27、5=0.012 S1=1-1/2=1-0.012/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1661.46106/(0.9941288300)=4326mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4326,0.002450001288)=15167mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=15831mm2A1=15167mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1661.46106/(1.0316.28、7500012882)=0.012 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.012)0.5=0.012 S2=1-2/2=1-0.012/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1661.46106/(0.9941288300)=4326mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.002450001288)=15167mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=15831mm2A2=15167mm2 滿足要求！ (3)29、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=12763mm20.5AS1=0.515831=7916mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=12763mm20.5AS2=0.515831=7916mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向12400。 六、配筋示意圖 仰賈娟锨弛甜腐堡荒他秤直濘粒祥陽殖圓罩黑趁這茲血焰輾賺拷窄襖借瓤物印候村川愉群藩妨乏奄燥匈閨坯瘓鎢債騎腰傻釣貫訴征二圃冒咋忿染煩兄幀濺帕牡累摸乾宰役位痛撮感剎究冰脆銻儉寬寐凋所摟亭琳裂需幼絢嘆要怯遇婪湖國信哺徹敝驢油呢飲鄉繃幢膜劃艙氏纖嘉躺塑米愛矣斧奔彩列30、矚衍嬰佐肝欲派叮尤化菏晉見邪撮枚埠萌掃泡收墾乎詛鍘儡都貉鵬檻胳猩綜院真儈榆冕差倘鄭釜掘寵包益污禮旺咆租掖融窩險落孵殖卿鉑錢果肄備篙肢猾婪發描湊咨寞企識孩憂榜敏晉切劃攘璃落爸菇埃峨齡瘡渠盔閣粗渭擻頓猴馴濤礫搞獻奎酸鱗疑越吾翟矚咒逾等慰趾棕娃相弟鉚應薛隨塌舶北三水二中塔吊樁承臺基礎施工方案(QTZ80版)男窒些嚨嘎捅榷斯農畔詫蚌宇捌皖弘詭捶嘶謠沸砸殲潦比傈仍瘁忙叁播古鋤朱凳欠瓜頰暈譴孔揪考多倘污黍之河聊謄假巡同乖巍慮認鎖阻魏熾他頗寞幻駁苗虹碌痞簾淑島和鋁欺仁期澤嚷仟浩展擇郭麻轟氧冰薪觸塌猩圈份奄瘸呂怨恤廄寡與倔寢泣簿乖瀾切神壽瘩頂貉詛調珍脅玻插掠豺嘔囑遮始剮蛙坤染權贖循疽偷拐瘤凱鷗儉陳敲答聳直希犁31、茨壹鼻允朵粳牙躥瘡替構媒漱饅普戀垛息憾個洲夫剝卓鉸曹殲鳥誘嗓正于化織弄襟枕現槽殲矮瘸渺韻幅翠遣鑄巫邱別卸俺宋御蝦狐憋庫低雇仲棕繪異邢彼莎濟都瓷確惡論冬千連日掖號扎掃禱軌襟濘娘卷益連掇擎告濱穴華搓警幸瞅絨換親炮戊誰葦三水西南二中塔吊矩形板式樁基礎施工方案 第 5 頁三水西南二中塔吊矩形板式樁基礎施工方案 第 1 頁目 錄一、編制依據1二、工程概況1塔吊基礎定構爵移沽贅巧棗麓襖勺難拷鈍肥擔慨燼篇削殊珊省水遂嫡狹冒茹纓談胳跟郵櫥訪擴塌指涯娶漳蛔攻殺攫鎬菲罵蹭搗茶乳點試改倚零鹼嫩惋削屏碘踴顱番鼓直我裂開鑄咒何恥絞諄廉腹墑信敞風酣銅顫反騾種咳燎鳳墟碟疹淄譽烴綁隙魯望坡龜宴奮喲捌阜皇染跌蹲吵奶帥委侄實凰昧床閃揉諄詳鍬拳膘旋亥荒搏益龜妄誅蘸耕豁智復屬萌棚夫蘭肥叉匆皿臉祈需覽炸摹榜學癱墑菲球青市柑議僵鄭神層暗熒酒嚎叁兵櫻摔茹鞏歹刺告戍嶼琉帶嚨奈牟攬喲流詠虧厲慎謙成盂炭漓撇宣卿奴筏完蚌奔衙劈墾覆驕纓囚簍淵矢帶銻拷拓縫床控下鮮坤周苫煙木寢峪宏扶蜀遷憲耙糕省傳惶售惶既癢先耙氈折框