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1、4.84萬17層農業大學職工周轉房工程腳手架搭設施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況3二、編制依據3三、腳手架方案選擇41、外檐防護腳手架42、構造要求43、內力計算53.1腳手架參數53.2小橫桿的計算:71.均布荷載值計算72.強度計算83.撓度計算:83.3大橫桿的計算:81.荷載值計算92.強度計算93.撓度計算103.4扣件抗滑力的計算:113.5腳手架荷載標準值:113.6立桿的穩定性計算:133.7連墻件的計算:143.8懸挑梁的受力計算:163.9懸挑梁的整體穩定性計算2、:183.10、拉繩的受力計算:193.11、拉繩的強度計算:192、鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算203.12錨固段與樓板連接的計算:20四、施工方案241、雙排腳手架搭設242、腳手架搭設要求25五、安全檢查與安全管理282.腳手架使用過程中應定期檢查以下項目：292、安全管理292.搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。297、外架上不得堆放鋼筋，模板等材料30六、腳手架拆除：30七、型鋼懸挑卸料平臺317.1參數信息:311.荷載參數312.懸挑參數313.水平支撐梁327.2、次梁的驗算:321.荷載計算332.內力驗算333.抗彎強度驗算344.整體穩定性驗算357.33、主梁的驗算:351.荷載驗算362.內力驗算363.抗彎強度驗算374.整體穩定性驗算387.4 鋼絲拉繩的內力驗算:387.5 鋼絲拉繩的強度驗算:397.6 鋼絲拉繩拉環的強度驗算:397.7 操作平臺安全要求:403.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；40一、工程概況本工程為xx農業大學新校區職工周轉房工程第四標段，位于xx市xx區xx高校園區, 。住宅為地上17層，地下室1層，,總建筑面積為48466.66m2，屬于一類高層建筑，結構形式為剪力墻結構。本工程總建筑高度為55.55m，由于結構和裝飾施工要求，必須搭設腳手架作為各類施工的作業面。二、編制依據1. xx農業大學新校區職工4、周轉房工程結構平面圖2.建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（2002年版）JGJ130-20013.建筑施工腳手架實用手冊三、腳手架方案選擇1、外檐防護腳手架本工程外檐地下室、一層二層三層采用雙排落地式防護腳手架，雙排落地腳手架采用483.0的扣件式鋼管搭設，架體距結構的外檐250mm作為施工距離，立桿間距為900mm；三層以上采用型鋼懸挑式扣件鋼管雙排腳手架，外掛安全網，即在第三層、第十層頂板預留20鋼筋錨環，間距1500mm，各層腳手架總高均為22.75m,用 16作懸挑桿，伸出墻面1250mm，其上搭設扣件式鋼管腳手架，內外立桿間距900mm。立桿步距均為1800mm，立桿橫距1500mm5、，并沿架體外側設剪刀撐，架體外側掛安全防護密目網。2、構造要求懸挑槽鋼的間距為1.5m（遇特殊部位不得大于2m），鋼絲繩間距與之相同為1.5m，立桿橫距為1.5m，橫向水平桿（小橫桿）間距為1.8m，縱向水平桿（大橫桿）設置兩排，架子寬0.9m，架體離墻邊0.25m，步高為1.8m。為保證安全，按3.04.5m（2倍的步距3倍的立桿間距）將小橫桿延伸至建筑物內，與建筑物相連，作為架體的附墻結構。外側立桿定位銷焊點在距槽鋼端頭100處。懸挑架應設置剪刀撐，每道剪刀撐不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾斜角為45-60，剪刀撐跨越立桿的跟數不得多于7根。建筑物的外側立面整個長度和高度上連續6、設置剪刀撐。在建筑物異形部位挑出的槽鋼，其外挑長度較大，立桿的定位銷要根據腳手架的立桿位置實地焊接。且槽鋼應與下部腳手架的水平桿可靠支撐，水平支撐間距不大于1m。待上一層結構砼的強度達到75%以上，鋼絲繩斜拉安裝完畢后，方可拆除底部的腳手架。在剪力墻相應部位，開設200150mm的預留洞安裝槽鋼，在槽鋼以上3.25m處的剪力墻或梁內預埋20的鋼筋拉環，用作斜拉鋼絲繩的拉點，拉環的錨固長度應30d。3、內力計算3.1腳手架參數 1) 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.90米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為22.75米，立桿采用單立管； 內排架距離7、墻體距離為0.25米； 小橫桿在上，主節點處必須設置一根水平小橫桿； 采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距3 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件； 2）活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3）風荷載參數 xx省xx市地區，基本風壓為0.450，風荷載高度變化系數z為1.420，風荷載體型系數s為1.128； 考慮風荷載； 4）靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248； 腳手板自重標準值(k8、N/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿木腳手板擋板；5）水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.3米，建筑物內錨固段長度 1.50 米。 與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00； 樓板混凝土標號:C30； 6）拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:8.000； 鋼絲繩與梁夾角為(度):68； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.20 m。 3.2小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度9、計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3560.9002/8 = 0.239 kN.m；10、 = Mqmax/W =46.959 N/mm2； 小橫桿的最大彎曲應力 =46.959 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.713900.04/(3842.060105121900.0)=0.583 mm；小橫桿的最大撓度 0.583 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6 與10 mm，滿足要求！3.3大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大11、橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.0380.900=0.035 kN； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3500.9001.500/3=0.158 kN； 活荷載標準值: Q= 3.0000.9001.500/3=1.350 kN； 荷載的計算值: P=(1.20.035+1.20.158+1.41.350)/2=1.060 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大12、彎矩計算:M2max=0.2671.0601.500= 0.425 kN.m； M = M1max + M2max = 0.007+0.425=0.432 kN.m 最大應力計算值:= 0.432106/5080.0=84.948 N/mm2； 大橫桿的最大應力計算值 = 84.948 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105113、21900.0) = 0.052 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.035+0.158+1.350）/2=0.771kN V= 1.8830.7711500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 1.951 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.951=2.004 mm； 大橫桿的最大撓度 2.004 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！3.4扣件抗滑力的計算: 按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系14、數0.8， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0380.92/2=0.035 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.91.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.035+0.058+0.236)+115、.42.025=3.229 kN；R 6.4 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 3.5腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.1248+(0.902/2)0.038/1.8030.00 = 4.320kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(0.900+0.3)/2 = 1.260 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿木腳手板擋板，標準值為016、.14NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50030.000 = 0.225 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.225 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0000.9001.5002/2 = 4.050 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用17、： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.420 ； Us - 風荷載體型系數：Us =1.128 ；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4501.4201.128= 0.505 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.225+ 1.44.050=13.14kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.225+ 0.851.44.050= 12.29 kN； 風荷18、載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.5051.5001.82/10 = 0.292kN.m；3.6立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 13.1421/30 =9.198 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.188 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比19、 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 9198/(0.186489)=101.128 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 101.128 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.2921/30 =8.603 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.1520、5 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.118 m； 長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 8602.65/(0.186489)+291803.992/5080 = 152.024 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 152.024 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值21、 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 3.7連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.505 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4WkAw = 7.629 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.629 kN連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數22、； 由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 12.629 Ru11.79KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 2、鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=11.79kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小23、直徑 D=(117904/3.14250) 1/2 =18mm；3.12錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.396 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=395.9664/(3.142502)1/2 =2.245 mm； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 24、錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.396kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 395.966/(3.142201.43)=4.407mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.396kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部25、承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 8.508kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=8.51 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!3.13鋼絲繩卸荷計算: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。用619直徑17的鋼絲繩卸荷。卸荷26、凈高度為9m;經過計算得到a1=arctg3.000/(0.900+0.300)=68.199度a2=arctg3.000/0.300=84.289度卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.513.149/30 =5.913 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 5.913/0.928 = 6.368 kNT2 = P2/sina2 = 5.913/0.995 = 5.942 kNG1 = P1/tana1 = 5.913/2.500 = 2.365 kNG2 = P2/tana2 = 5.913/10.000 = 0.591 k27、N其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =6.368 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 6.368kN，=0.82，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(26.3686.000/0.820)0.5 = 9.7 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范28、規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2Fg/f/)0.5 =（26.639103/50/3.142）0.5 = 10 mm。鋼絲繩最小直徑為9.7 mm必須拉緊至 6.3.68 kN，吊環直徑為 10 mm。四、施工方案1、雙排腳手架搭設 施工準備材料準備，在進行地下一層地下室及頂板結構施工時，應開始準備外腳手架的材料，挑選合格的鋼管、扣件，并對油漆剝落的鋼管補刷油漆。外腳手鋼管應采用單獨的同一種顏色，以免與其它鋼管混淆。同時根據施工方案配備立桿、縱向水平桿、橫向水平桿29、及剪刀撐。在地下室頂板施工完成后，進行搭設外架部分的清理，并根據施工方案確定的尺寸彈出外架的尺寸線。技術人員應熟悉主體結構圖紙，熟悉各個部位及高度的結構變化，項目部應組織必要的物料進場，其中包括16#槽鋼、483.5mm鋼管、對接扣件、直角扣件、旋轉扣件和安全網等，以備外腳手架搭設使用；有關作業班組應組織足夠的作業人員，準備外腳手架的搭設；同時在施工前，應組織有關技術人員和安質人員對作業班組進行作業前技術、安全交底。架子工必須具備國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則的條件，經過培訓、考核、取得安全操作證并經體檢合格后方可從事腳手架安裝、拆除作業。2、腳手架搭設要求外腳手架搭設的基本要求是：30、橫平豎直、整齊清晰、圖形一致、平豎通順、連接牢固，受荷安全、有安全操作空間、不變形、不搖晃。雙排腳手架搭設程序及方法 搭設程序：制作并安裝好懸挑槽鋼（或鋪墊板）放置縱向掃地桿自角部起依次向兩邊豎底（第一根）立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿并與立桿固定（固定立桿底端前應吊線確保立桿垂直），每邊豎起3-4根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿（與立桿扣緊固定）和橫向平桿（小橫桿，靠近立桿并與縱向平桿扣接固定）、校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，按40-60Nm力矩擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍構架質量和懸挑槽鋼（31、或地基）情況，嚴格確保設計要求和構架質量設置連墻件（或加拋撐）按第一步架的作業程序和要求搭設第二步、第三步隨搭設進程及時裝設連墻件、剪刀撐和卸荷鋼絲繩裝設作業層間橫桿（在構架橫向平桿之間加設的、用于縮小鋪板支承跨度的橫桿）、鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板或圍護、封閉措施。 搭設方法：立桿從彈好外架線的一個角或跨中立外架的立桿和縱向桿，采用橫向水平桿臨時固定，開始豎桿時不少于三根。立桿和大橫桿要長短搭配，接頭位置互相錯開。每根立桿均搭設在底座或墊板上，開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后方可根據情況拆除。立桿接頭采用對接扣件。兩根相鄰立桿的接頭在高度方向錯開的距離大于532、00mm。各接頭的中心至主節點的距離控制在500mm以內。各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。立桿立好后立即設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿也采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿必須用連墻桿與建筑物可靠連接；接長除頂層頂步采用搭接外，其余各層各步接頭必須用對接扣件連接。水平桿縱向水平桿（大橫桿）設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨，采用直角扣件與立桿連接，縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置。相鄰兩根縱向水平桿的接頭不設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開500mm 以上，33、各接頭中心至最近主節點的距離不大于500mm。各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。橫向水平桿（小+橫桿）采用直角扣件固定在縱向水平桿上，縱向水平桿作為橫向水平桿的支座。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150 mm。小橫桿在靠墻一端距墻面凈距為100mm。非主節點處的小橫桿根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間不應大于750mm，不應大于縱距的1/2。腳手板對接處兩根小橫桿間距不大于300mm。腳手板作業層腳手板滿鋪，離開結構120150mm。腳手板采用對接接頭，如下圖。探頭部位用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在小橫桿上。34、在拐角斜道平臺口處的腳手板也采用3.2mm鋼絲與橫桿固定，防止滑動。并設置1.2米高的防護欄桿和檔腳板。檔腳板高度180mm。腳手板接頭示意圖剪刀撐在外側立面全高和全長設置剪刀撐，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6米，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。剪刀撐斜桿固定在于之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離小于150mm。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，相鄰兩個搭接接頭錯開設置，不設置在同一步內，搭接接頭長度不小于1m。采用不少于二個旋轉扣件固定，扣件邊緣至桿端距離不小于100mm。如下 桿件連接示意圖安全網本工程立網采用密目式安全網，沿腳手架全封閉設置。安全網連接環與縱35、向水平桿全數綁扎。腳手架底部采用平網一道從架體底部兜過來掛在結構上。在搭設一步高后進行立桿和大橫桿的校正調直。立桿應用線墜校正其垂直度（架高的1/500），大橫桿應拉線調直并校正水平（高差不超過50，）。在校正調直后鋪設底笆用擋笆及安全網，每搭設一步鋪設一次。沿架體高度每9米設置一道平網。 質量要求及注意事項：所使用鋼管，扣件強度須滿足要求。彎曲、爛洞、銹蝕脫皮的鋼管嚴禁使用到外架上。所用小橫桿長度應統一，且兩頭超出立桿的長度不小于100，立桿和大橫桿的接頭位置要錯開。剪刀撐的接頭長度不小于1000，且不能少于2個扣件。扣件邊緣至桿端的距離不小于100。鋪設的底笆和擋笆必須和大橫桿綁牢，每塊竹36、笆不少于四點，外用圍護安全網用16#鉛絲綁于大橫桿上，每點都須綁扎，上下左右要繃直。所有綁扎頭必須朝向架外，以免掛拆傷人。搭設外架時，須按方案予埋20鋼筋套環，以用作水平懸挑槽鋼用，為了能保證施工正常進行，底部腳手架須向上延伸一層，并注意與四層樓板支撐系統作臨時連結。在架體搭設時，各材料必須進行可靠傳遞，不得隨意亂拋，同時施工人員必須系好安全帶，在豎立桿時，必須有兩人以上同時操作，以免立桿不穩。六級以上大風和雨天不可進行外架搭設，同時各架體材料放置必須穩妥。搭設好的架體，使用過程中嚴禁隨意拆卸，并且架體上嚴禁堆放材料，其上只允許放些臨時零星材料，且放置要穩固。建立嚴格完善的驗收和檢查制度。搭設37、好的外架在驗收合格后方能投入使用，并要掛上驗收合格牌。同時對外架應進行定期和不定期的檢查，并安排專人對架體進行日常維護。在惡劣天氣（大風、雨、雪）前后，應對外架進行檢查和加固，并在經過全面檢查符合安全要求后才能繼續使用。五、安全檢查與安全管理腳手架的安全檢查與安全管理，由項目專職安全員依照本方案及規范要求組織實施。腳手架須經檢查驗收合格后方可投入使用。1、安全檢查1.腳手架及地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：（1）基礎完工后及腳手架搭設前（2）作業層上施工荷載前（3）每搭設完10-13m后（4）達到設計高度后（5）遇有六級大風或大雨后（6）停用超過一個月2.腳手架使用過程中應定期檢查以下項目38、：（1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞等構造是否符合要求。（2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空（3）扣件螺栓是否松動（4）安全防護措施是否符合要求（5）是否超載2、安全管理1.腳手架的搭設人員必須是國家標準考核后合格的專業架子工，應持證上崗。2.搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3.作業層面上的施工荷載不得大于3KN/m2；不得將模板支架、纜風繩、泵送砼的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。4.當有六級及以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架應有防滑措施，并應掃除積雪。5.腳手架在使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱橫向水平桿39、縱橫向掃地桿、連墻件。6焊接作業時，要注意防火，遇風時，應設置擋風板，避免火花飛濺。7、外架上不得堆放鋼筋，模板等材料8.搭拆腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施，地面應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非超過人員入內。9.腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46的有關規定執行。六、腳手架拆除：腳手架使用完畢后立即拆除，腳手架拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區域；劃定安全范圍，設置警戒線，并安排專人在警戒線上進行看護，禁止非作業人40、員進入。工長要向拆腳手架的施工人員進行書面技術交底工作，并有交底接受人簽字。對腳手架進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手架安全的隱患，應先對腳手架進行修整和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發生危險；在拆除腳手架時，應先清除腳手板上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器內運下。嚴格遵循拆除順序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿。剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。拆除腳手架時，下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員要特別注意41、外，還應在出入口處設置明顯的停用標志和圍欄，此裝置必須內外雙面都加以設置；在拆除的腳手架周圍，在明顯處設“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人員入內；對于拆除腳手架用的垂直運輸設備要用滑輪和繩索運送或塔吊配合，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能安全運轉；拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用；本工程腳手架拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業拆除時操作人員要系好安全帶42、，穿軟底防滑鞋、在搭拆過程中，中途不得換人，如果在中途更換操作人員，應及時對更換人員作詳細交底，方可操作。參加搭拆的所有作業人員，一律不準酒后作業，必須思想集中，保持嚴肅，不準擅自離開工作崗位七、型鋼懸挑卸料平臺本工程卸料平臺懸挑長度4米，寬3米，設計施工人員活荷載為2kN/m2，最大堆放材料荷載為10kN，主梁在樓層內錨固采用20鋼筋錨環，每根主梁兩個錨固點，間距1.4米。選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑17mm。7.1參數信息:1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m43、)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：1.20，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：2.10；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：6.00；鋼絲繩安全系數K：8.00，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：0.50，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.50。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主44、梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2.00,平臺計算寬度(m)：3.00。 7.2、次梁的驗算:次梁選擇 16號槽鋼槽口水平 ，間距1m，其截面特性為：面積 A=25.15cm2；慣性距 Ix=934.5cm4；轉動慣量 Wx=116.8cm3；回轉半徑 ix=6.1cm；截面尺寸：b=65mm,h=160mm,t=10mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1=0.35 1.00= 0.35kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16號槽鋼槽口水平，標準值為0.19 kN/m Q2=0.19 kN/m(45、3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：10.00kN荷載組合Q=1.2(0.35+0.19)+1.42.001.00=3.45kN/mP=1.410.00=14.00kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規范JGJ80-91，P31）為： 經計算得出: Mmax = (3.453.002/8)(1-(0.002/3.002)2+14.00。 。 最大支座力計算公式: 經計算得出: R = (14.00 + 3.45(3.00 + 20.00)/2 = 12.46、18kN3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =1.44104/(1.05116.80)=117.28 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =117.284 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.0065.00235/(3000.00160.00235.0)=0.77；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： 得到 b=47、0.705；次梁槽鋼的穩定性驗算 =1.44104/(0.705116.800)=174.76 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =174.763 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!7.3主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=25.15cm2；慣性距 Ix=934.5cm4；轉動慣量 Wx=116.8cm3；回轉半徑 ix=6.1cm；截面尺寸，b=65mm,h=160mm,t=10mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、48、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.19kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.19) = 0.36kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力： R1 = 25.066 kN； R2 = 14.793 kN； R3 = -2.49、838 kN。 最大支座反力為 Rmax=14.793 kN；最大彎矩 Mmax=9.190 kNm；最大撓度 =0.039 mm。3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =9.19106/1.05/116800.0+8.14103/2515.000=78.172 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 78.172 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=50、57010.065.0235/(6000.0160.0235.0)=0.386；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 9.19106/(0.386116800.00)=203.88 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 203.88 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!7.4 鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (6/(2.1+1.2) = 0.51、876；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 25.066 / 0.876 = 28.61 kN；7.5 鋼絲拉繩的強度驗算:選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，直徑18.5mm。 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg257.5KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K6。得到：Fg=36.479KNRu28.607KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。7.6 鋼絲拉繩拉52、環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=28606.889N。拉環強度計算公式為： 其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=28606.94/(3.14250.002)1/2=19.1mm。7.7 操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復.