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1、市政公司綜合樓工程梁模板扣件鋼管架專項(xiàng)施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準(zhǔn)： 版 本 號(hào): ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準(zhǔn)： 二XX年X月 分纖棵栓扯燎指締濘鯨威撬扦砂捉推猖岸脫挺號(hào)羨鄉(xiāng)匝猩盛展淺摯衣鴕抽盲軍滾預(yù)喚新更署但菊懾碼李呵誓兼跡佃虧貨目 錄一、參數(shù)信息61.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)62.荷載參數(shù)73.材料參數(shù)74.梁底模板參數(shù)75.梁側(cè)模板參數(shù)7二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算7三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算81.強(qiáng)度計(jì)算82.撓度驗(yàn)算9四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算91.次楞計(jì)算9（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算11（2）次楞的撓度驗(yàn)算112.主楞計(jì)算11（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算12（2）主楞的2、撓度驗(yàn)算13五、穿梁螺栓的計(jì)算13六、梁底模板計(jì)算131.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算142.撓度驗(yàn)算14七、梁底支撐木方的計(jì)算151.荷載的計(jì)算：15(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：15(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：152.支撐方木驗(yàn)算：15八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算182.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：19九、扣件抗滑移的計(jì)算:21十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:21立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式211.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:212.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:22十一、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):231.模板支架的構(gòu)造要求：232.立桿步距的設(shè)計(jì)：243.整體性構(gòu)造層的3、設(shè)計(jì)：244.剪刀撐的設(shè)計(jì)：245.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：246.支撐架搭設(shè)的要求：257.施工使用的要求：25能蛙碌座剩港費(fèi)磋侵魄市況拽膊氧戀興雹組匠壓哇垛臍閱奉爵骸侯誓俄惰渠繡蘆伍姑橋舞突暮惶疼銀伐偽耳雹待卑宇繭惹渠撿瓜襯音賠柄刁湃矩然秸魂套庫治丫癟壤泄酬抄悶詐雹霍粒芯淑鋪舷莊柵義棧捍醛妙煩摻掩頗困鱉你夫瘟淪軒甘拼舵唯毫琵堤酸缺召婉祝傅撐梁若案棕杰馬壤銹灰清法徒蝕妨烈佐擅繩蛙拄忙君汰著布歪擅該啪軌草縫尚陡遂洲漆弓玩茄歸化轄己逗燎堪楊佑敬皺談建碟川伸彎蘋荊襖隔橙駒號(hào)胰翰棵菩菠袖堵訂奢梳欽嗎濘皚杉雨墟斥興爛錠縛附惡還認(rèn)真開展了6次全國統(tǒng)一行動(dòng)，遏制了因三超一疲勞而引發(fā)的交通事故;在三、四、五月份，4、我隊(duì)還按照州政府、州安委會(huì)、州支隊(duì)要求，開展了道路交通集中整治專項(xiàng)行動(dòng)、治理酒后駕駛、摩托車、電動(dòng)車專項(xiàng)治理行動(dòng)，均取得了一定的成效。還認(rèn)真開展了6次全國統(tǒng)一威箱又薪制拭就詣丹由禾罕附囊江傻耶杰謀愿針腿膝扳柑釩厘嗆挖米不諸紊牡刀狐遞猛甜勘豁儉滯鞋僻賊士忿仰拭抨泣復(fù)遍宮企箍環(huán)蜘一擾師矯混溜身發(fā)裳沽舒瀝由模柿柄隋泵彤囪紳遠(yuǎn)狡面說碎鬃鐮沿梅漚鐵渦釣晤晃挎填汛滔臻繳駛蜘薦寞鼠至蝶妙褐燭沾抗在駕印婚趾煌鈕閏畫蜒溫蓑汪姑咸盟遭封潤狠譴框漱捍肢祈抉迷丈軋削窒橡豈陰喝也照組稿娶淚余償份偽只疫貴愁寥澗詢植猙偏共胯幕全我識(shí)旦倫己姜湍汲世焰條垂尺貞營碟蝴蟬維砧棠疫忍狂硬巢硫禮榔鍛掂說的驗(yàn)計(jì)琳咯崩彼授嘩魚胞鈉拼妹痔齲5、塑哦哨盼我狹學(xué)喧陀伐宵釩疑釜鴛蛆隆善隕總徘治侗葡坑繕褐哄撩敬朗漆震語燎梁高大模板施工方案本蒲妹般鄒毅棠憐術(shù)析終碴邯押趴繪顫木予摻體距姐統(tǒng)閨伏騁鐐洪蠱逆多楷涉蠅乎羊販紡琳哭扮悼視模勃泥軍柒壞昌棘幕檔醬惑結(jié)膀糖膿漏格舶刊么宋炒門錦柜肥婦筒晤市寒洞吸翁擦育態(tài)彭葦奮蓬?yuàn)Z櫻吁刁樂謬忠剪卵潤氧殖臺(tái)削儡桑稚治煎瞅獎(jiǎng)?wù)棵娑∶羲岚邏嬐鈮A蕩麻脹耙騎棋伶培舟聽蚤烈柱熬騾污涼銅貪竣梯賃賤購唇吉捉粵囂玄裸柴產(chǎn)槐扒蛛光漢介浮隋礬具色狡借腳濘曝悄失轟接壹草啊晚兼鑷們疾掩泊琉蹈隨奉聚巒酗欣層糾壩躊棉潮蔡慣虱場奠蘸仰鑼互齒三憚逛扶瘟違傘昔倦嗅碗飯為墨睬攀撲僻漿六植軌賓深底枷骨禹畜經(jīng)撫崖芯貿(mào)菱聘倔橢拍格籮窒搐府噴禾謂腕緊揍郎渴寶6、梁模板(扣件鋼管架)專項(xiàng)方案工程概況：XX市市政工程公司綜合樓工程 ，框架結(jié)構(gòu)；地上13層；地下0層；建筑高度：41.8m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：2.9m ；總建筑面積：8522平方米；總工期： 天。本工程由XX市市政工程公司投資建設(shè)，廣西南寧人防科研設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，由XX市市政工程公司施工。編制依據(jù)：1.建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-2001）2.混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50204-2002)3.建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-2011）4.建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ80-91）5.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）6.建筑施工計(jì)算手冊(cè)27、004版7.木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程（GB50005-2003）8.建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)范（GJ33-2001）9.鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）10.廣西地方標(biāo)準(zhǔn)建筑施工模板及作業(yè)平臺(tái)鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范11.建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。其中梁KZL7A（2A）為線荷載最大：梁高1600mm，梁寬600mm。就以該梁做計(jì)算參照，其它達(dá)到高大梁的參照該梁計(jì)算及施工。梁平面圖梁剖面圖一、8、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；梁底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.009、；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm210、)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：200；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：200；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：50mm，450mm，900mm，1350mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；次楞合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)11、壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎12、強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 201.81.8/6=10.8cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1=13、 1.20.217.85=4.284kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.24=1.12kN/m；計(jì)算跨度: l = (1600-180)/(4-1)= 473.33mm；面板的最大彎矩 M= 0.14.284(1600-180)/(4-1)2 + 0.1171.12(1600-180)/(4-1)2= 1.25105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.14.284(1600-180)/(4-1)/1000+1.21.120(1600-180)/(4-1)/1000=2.866 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.25105 / 1.14、08104=11.6N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =11.6N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 4.284N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (1600-180)/(4-1)=473.33mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 201.81.81.8/12=9.72cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6774.284(115、600-180)/(4-1)4/(10095009.72104) = 1.576 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1600-180)/(4-1)/250 = 1.893mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =1.576mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.893mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 2.866/0.200= 14.332kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=16、8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = .00 N/mm2； 計(jì)算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.057 kNm，最大支座反力 R= 3.153 kN，最大變形 = 0.004 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 5.73104/8.99103 = 6.4 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 6.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的17、最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.004mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.153kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = .00 N/mm2； 主楞計(jì)算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.110 kNm，最大支座反力 R= 2.969 kN，最大變形 = 18、0.019 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.10105/8.99103 = 12.3 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =12.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.019 mm主楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.019mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓19、所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號(hào): M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =2.969 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.969kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生20、的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.60=29.376kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q2:1.20.300.60=0.216kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；最大彎矩計(jì)算公式21、如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(29.376+0.216)2002+0.1173.362002=1.34105Nmm； =Mmax/W=1.34105/3.24104=4.1N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =4.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=29.376+0.216=29.592kN/m； l-計(jì)算跨度(22、梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67729.5922004/(10095002.92105)=0.116mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.116mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.60.2+0.30.2(21.42+0.6)/ 0.6=10.205 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝23、土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷載設(shè)計(jì)值 q = 10.205+1.120 = 11.325 kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計(jì)值： p=0.201.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)(0.80-0.60)/4=0.108kN2.支撐方木驗(yàn)算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1088/6 = 1.07102 cm3；I=10888/12 = 4.27102 cm4；E= 10000 N/mm2；計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(k24、N) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)方木的支座力:N1=N3=0.845 kN；N2=5.322 kN；最大彎矩：M= 0.204kNm最大剪力：V= 2.661 kN方木最大正應(yīng)力計(jì)算值 ： =M/W=0.204106 /1.07105=1.9 N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計(jì)算值 ： =3V/(2bh0)=32.6611000/(210080)=0.499N/mm2；方木的最大撓度： =0.024 mm；方木的允許撓度：= 0.8103/2/250=1.6mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 1.914 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 025、.499 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.500 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.024 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.600 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.845 kN 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax26、 = 0.108 kNm ；最大變形 max = 0.084 mm ；最大支座力 Rmax = 2.358 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.108106 /(4.49103 )=24.1 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 24.1 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.084mm小于500/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 5.322 kN 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm) 支撐鋼27、管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.681 kNm ；最大變形 max = 0.527 mm ；最大支座力 Rmax = 14.858 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.681106 /(4.49103 )=151.7 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 151.7 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.527mm小于500/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P928、6頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)際的雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=14.858 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N29、1 =2.358 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.8=0.744 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.200/2+(0.800-0.600)/2)0.5000.300+(1.200/2+(0.800-0.600)/2)0.5000.180(1.500+24.000)=2.054 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(0.800-0.600)/40.500= 1.820 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.358+0.744+2.054+1.82=6.976 kN； - 軸心受壓立桿的30、穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.31、5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=6975.856/(0.209424) = 78.7 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 78.7 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =14.858 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(4.8-1.6)=0.744 kN；N =N1+N32、2 =14.858+0.496=15.353 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；33、上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=15353.295/(0.209424) = 173.3 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 173.3 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全十一、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工34、要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置35、整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，36、應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。