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1、正本化肥公司原料結(jié)構(gòu)調(diào)整項(xiàng)目煤氣化工程土建結(jié)構(gòu)高支模施工方案編 制： 審 核： 批 準(zhǔn)： 版 本 號(hào): ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準(zhǔn)： 二XX年X月目錄一、 編制說(shuō)明3二、 編制依據(jù)4三、 工程概況4四、 施工部署5五、 現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)模板及支撐體系6一、參數(shù)信息91.基本參數(shù)92.柱箍信息93.豎楞信息94.面板參數(shù)95.木方和鋼楞9二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算10F=0.22t12V1/210三、柱模板面板的計(jì)算101.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算112.面板抗剪驗(yàn)算123.面板撓度驗(yàn)算13四、豎楞計(jì)算141.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算152.抗剪驗(yàn)算163.撓度驗(yàn)算17五、B方向2、柱箍的計(jì)算181. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算202. 柱箍撓度驗(yàn)算20六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算20七、H方向柱箍的計(jì)算211.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算232. 柱箍撓度驗(yàn)算23八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算23梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書24一、參數(shù)信息241.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)242.荷載參數(shù)253.材料參數(shù)254.梁底模板參數(shù)255.梁側(cè)模板參數(shù)25二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算26F=0.22t12V1/226三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算261.強(qiáng)度計(jì)算27 - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)272.撓度驗(yàn)算28四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算291.次楞計(jì)算29(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算31(2)次楞的撓度驗(yàn)算312.主楞計(jì)算31(1)主3、楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算33(2)主楞的撓度驗(yàn)算33五、梁底模板計(jì)算331.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算342.撓度驗(yàn)算35六、梁底支撐的計(jì)算351.荷載的計(jì)算362.方木的支撐力驗(yàn)算363.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算37七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算40八、扣件抗滑移的計(jì)算40九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算401.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算402.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算42考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算43一、 編制說(shuō)明 1.1工程名稱：XX原料結(jié)構(gòu)調(diào)整項(xiàng)目工程（703） 1.2工程地點(diǎn)：省xx市xx路東段北側(cè)，XX化肥有限公司三分廠東部 1.3該工程主要土建工程包括三大部分，軸/BD軸底層為設(shè)備基礎(chǔ)，軸/BD軸結(jié)構(gòu)層高度24、6m，目前正在打樁，圖紙未到；第二部分為設(shè)備基礎(chǔ)與管廊，樁正在打，第三部分為軸/EJ軸為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，一層層高7.980m。主要部分為9層，/JH軸局部十一層，總高度60.9m，該部分建筑面積13877.25，首層建筑面積1527.25，目前僅標(biāo)高7.980m以下結(jié)構(gòu)圖到位。 1.4該工程為原料結(jié)構(gòu)調(diào)整項(xiàng)目煤氣化工程，屬關(guān)鍵工程之一，在樓層上有較多的預(yù)埋件，預(yù)埋螺栓，預(yù)留洞，設(shè)備基礎(chǔ)也較多。預(yù)埋螺栓規(guī)格大，最大者為M64，位置要求精準(zhǔn)，基礎(chǔ)DB-4幾何尺寸12.4*12*1.5，體積大，因此對(duì)施工質(zhì)量要求高。層高大，敞開(kāi)式廠房，高度高，對(duì)安全生產(chǎn)要求高。二、 編制依據(jù) 2.1施工圖100775、-703-X-2,3,5,21，設(shè)計(jì)圖紙要求的施工標(biāo)準(zhǔn)圖集。 2.2建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2.3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011 2.4XX原料結(jié)構(gòu)調(diào)整項(xiàng)目四標(biāo)段施工組織設(shè)計(jì) 2。5鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB50204-2002（2011版） 2.6.鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程JGJ18-2003 2.7建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB50300-2001 2.8混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)范JGJ/T10-2011 2.9建筑施工手冊(cè)（第四版）三、 工程概況 3.1標(biāo)高7.980m處屬于框架剪力墻結(jié)構(gòu)，框架柱最大截面1000*1200，剪力墻厚6、500mm，板厚10mm，局部120mm。 3.2柱側(cè)、梁底、梁板面上布置有埋件。板上有設(shè)備及設(shè)備吊裝孔及其他預(yù)留孔，樓層設(shè)備基礎(chǔ)有呈環(huán)狀布置的M30預(yù)埋螺栓，吊裝孔周邊及樓層臨邊設(shè)1100mm鋼柱桿。 3.3 /HJ軸設(shè)電梯一部，鋼筋混凝土步梯一個(gè)，設(shè)有維護(hù)結(jié)構(gòu)。/JH軸設(shè)有鋼梯步梯一個(gè)。 3.4因是敞開(kāi)式樓層，在建施圖上標(biāo)有樓層地漏及管道，樓層臨空及大于500mm的洞口設(shè)有翻邊。 3.5xx地區(qū)地震烈度為8度設(shè)防，框架按二級(jí)抗震等級(jí)現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)詳圖要求施工。 3.6梁鋼筋：箍筋直徑小于等于10采用HPB235級(jí)鋼筋 12、14采用HPB335級(jí)鋼筋 鋼筋直徑大于等于16采用HPB400級(jí)鋼7、筋 梁柱最大鋼筋規(guī)格為32的三級(jí)鋼 3.7混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40。四、 施工部署 4.1外腳手架搭設(shè)按專項(xiàng)施工方案先期施工，混凝土采用商品混凝土。 4.2首先按要求做好室內(nèi)回填土，室外部分按外腳手架搭設(shè)專項(xiàng)施工方案組織施工，同時(shí)穿插進(jìn)行標(biāo)高7.980m以下柱及剪力墻豎向構(gòu)件的鋼筋安裝及預(yù)埋件安裝。經(jīng)檢驗(yàn)合格后支設(shè)模板，澆筑柱及剪力墻混凝土至梁低。 4.3在施工豎向構(gòu)件的同時(shí)搭設(shè)標(biāo)高7.980m的滿堂腳手架，鋼筋混凝土步梯同時(shí)進(jìn)行施工。支設(shè)梁底模板，綁扎梁的鋼筋，安放梁底埋件，支設(shè)板底模板，預(yù)留洞口留設(shè)，上層鋼筋綁扎，校準(zhǔn)預(yù)埋件、預(yù)留洞，預(yù)埋馬凳筋，隱蔽驗(yàn)收合格，澆筑混凝土。 4.4 設(shè)備基礎(chǔ)預(yù)埋8、螺栓的混凝土與梁板混凝土一起澆筑，而樓層臨邊及洞口周邊的翻邊混凝土二次澆筑。 4.5 梁板混凝土的澆筑，沿次梁方向進(jìn)行，混凝土梁的施工應(yīng)采用從跨中向兩端對(duì)稱進(jìn)行分層澆筑，每層厚度不超過(guò)400mm。一般不留施工縫，若特殊情況需要留置施工縫再次澆筑時(shí)，按規(guī)范要求對(duì)施工縫進(jìn)行處理。 4.6 鋼筋混凝土步梯施工縫留設(shè)在梯板跨中三分之一部位。 4.7 考慮到消防及臨邊安全生產(chǎn)需要，待混凝土強(qiáng)度達(dá)到要求后，樓層臨邊、洞口邊、樓梯欄桿涂刷防銹漆后立即安裝。鋼步梯段預(yù)制好后隨樓層進(jìn)行安裝。五、 現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)模板及支撐體系 5.1 支架底以素土夯實(shí)至標(biāo)高-0.45m，墊以5cm厚木板，立桿站在木模上。梁下9、扣件式腳手架立桿縱距橫距12m，板下1.2*1.2m，步距1.5m，梁下梁底背楞擔(dān)在鋼管橫擔(dān)上，小橫桿間距300400mm，縱距300400mm。軸線兩側(cè)均勻設(shè)置雙排可調(diào)支撐在梁底的小橫桿下。梁側(cè)鋼管背楞在梁底處每側(cè)用直角扣件固定在小橫桿上，在距離板底300mm的位置每設(shè)對(duì)拉螺栓（12），支架體系按規(guī)范規(guī)定設(shè)置剪刀撐及掃地桿，并以鋼管、扣件與已澆柱墻連接。 5.2柱、墻上設(shè)對(duì)拉螺栓（12），豎向間距450mm，框架柱同時(shí)設(shè)雙鋼管卡扣柱筋，間距450mm。柱子分別在3m及6m處四面設(shè)置拋撐。拋撐的設(shè)置應(yīng)符合規(guī)范要求。 5.3 梁及柱子、剪力墻模板采用15mm厚膠合板，板采用12mm厚膠合板，背楞10、方木采用50*100足尺順直較硬樹種。 5.4 支架用鋼管為48*3.5焊管，其他配件應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)模板的支設(shè)及拆除必須符合JGJ162-2008及JGJ130-2011的規(guī)定。檢查驗(yàn)收必須符合GB50204-2002（2011版）及JGJ59-2011 柱模板計(jì)算書XX工程 ；工程建設(shè)地點(diǎn)：；屬于結(jié)構(gòu)；地上0層；地下0層；建筑高度：0m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：0m ；總建筑面積：0平方米；總工期：0天。本工程由投資建設(shè)，設(shè)計(jì)，地質(zhì)勘察，監(jiān)理，組織施工；由擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。柱模板的計(jì)算依據(jù)建筑施工手冊(cè)第四版、建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土11、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。 柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的總計(jì)算高度:H = 3.00m； 計(jì)算簡(jiǎn)圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:5；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:5；對(duì)拉螺栓直徑(mm12、):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):300；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞13、彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計(jì)算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計(jì)算得 20.036 kN/m2、14、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 288 mm，且豎楞數(shù)為 5，因此對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.面板15、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計(jì)算最大彎矩(N穖m)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =288.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2?0.04?.30?.90=6.492kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4?.00?.30?.90=0.756kN/m；式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =6.492+0.756=7.248 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1?.248?88?88= 6.01?04N.16、mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算： =M/Wf其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計(jì)算最大彎矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 300?5.0?5.0/6=1.13?04 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W = 6.01?04 / 1.13?04 = 5.344N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值 =5.344N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如17、下:V=0.6ql其中， V-面板計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =288.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2?0.04?.30?.90=6.492kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4?.00?.30?.90=0.756kN/m； 式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =6.492+0.756=7.248 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?.248?88.0 = 1252.396N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應(yīng)力(18、N/mm2)； V-面板計(jì)算最大剪力(N)：V = 1252.396N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 300mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3?252.396/(2?00?5.0)=0.417N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.417N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:=0.677ql19、4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 20.04?.306.01 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =288.0mm ； E-面板彈性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 300?5.0?5.0?5.0/12 = 8.44?04 mm4；面板最大容許撓度: = 288 / 250 = 1.152 mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677?.01?88.04/(100?000.0?.44?04) = 0.553 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 20、=0.553mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值 = 1.152mm,滿足要求！四、豎楞計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為300mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50?00?00/6? = 83.33cm3；I = 50?00?00?00/12? = 416.67cm4； 豎楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計(jì)算最大彎矩(N穖m)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =300.0mm；21、 q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2?0.036?.288?.900=6.232kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4?.000?.288?.900=0.726kN/m； q = 6.232+0.726=6.958 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1?.958?00.0?00.0= 6.26?04N穖m； =M/Wf其中， -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -豎楞計(jì)算最大彎矩(N穖m)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33?04； f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: =22、 M/W = 6.26?04/8.33?04 = 0.751N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =0.751N/mm2 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2?0.036?.288?.900=6.232kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4?.000?.288?.900=0.726kN/m； q = 6.232+0.726=6.23、958 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6?.958?00.0 = 1252.396N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V -豎楞計(jì)算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6?.958?00=1252.396N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3?252.396/(2?0.0?00.0?)=0.376N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度24、設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.376N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.04?.29 = 6.96 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =300.0mm ； E-豎楞彈性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17?06；豎楞最大容許撓度: = 300/25025、 = 1.2mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677?.96?00.04/(100?000.0?.17?06) = 0.010 mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值 =0.01mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493?=8.99cm3；I = 10.783?=21.57cm4；按集中荷載計(jì)算(附計(jì)算簡(jiǎn)圖)： B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ?0.04?.9 + 1.4 ?.9)?.288 ?0.3 = 2.26、09 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.073 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.369 kN穖； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.194 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = 369473.52 N穖m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 39.16 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =3.69?08/(1.05?.99?06)=39.16N/mm27、2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到: = 0.194 mm；柱箍最大容許撓度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.194mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2.4mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:NN=f譇其中 N - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 對(duì)拉螺栓的型號(hào): M12 ； 對(duì)拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對(duì)拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 28、6.073 kN。對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 N=6.073kN 小于 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493?=8.99cm3；I = 10.783?=21.57cm4；按計(jì)算(附計(jì)算簡(jiǎn)圖)： H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2?0.04?.9+1.4?.9)?.238 ?.3 = 1.72 kN； H方向29、柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.156 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.270 kN穖； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.103 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = 270005.82 N穖m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 28.617 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =2.70?08/(1.05?.99?06)=28.617N/mm2 小于 柱箍的30、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到: = 0.103 mm；柱箍最大容許撓度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大撓度 =0.103mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:NN=f譇其中 N - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 對(duì)拉螺栓的直徑: M12 ； 對(duì)拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對(duì)拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70?05?.60?0-31、5 = 12.92 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.156 kN。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N=5.156kN 小于 N=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：7.40；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂32、直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(33、N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：330；次楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：300mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度34、(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/35、m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 33?.5?.5/6=12.38cm3； M - 面板的最大彎矩(N穖m)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M =36、 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2?.33?7.85?.9=6.361kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4?.33?.9=1.663kN/m；計(jì)算跨度: l = (1000-100)/(5-1)= 225mm；面板的最大彎矩 M= 0.1?.361譡(1000-100)/(5-1)2 + 0.117?.663譡(1000-100)/(5-1)2= 4.21?04N穖m；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.361譡(1000-100)/(5-1)/1000+1.2?.637、63譡(1000-100)/(5-1)/1000=2.023 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 4.21?04 / 1.24?04=3.4N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =3.4N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 6.361N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (1000-100)/(5-1)=225mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板38、的截面慣性矩: I = 33?.5?.5?.5/12=9.28cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677?.361譡(1000-100)/(5-1)4/(100?000?.28?04) = 0.198 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1000-100)/(5-1)/250 = 0.9mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.198mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.9mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 2.023/0.330= 6.132k39、N/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1?0?0/6 = 83.33cm3；I = 1?0?0?0/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN穖) 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.067 kN穖，最大支座反力 R= 2.226 kN，最大變形 = 0.013 mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 6.68?04/8.33?04 = 0.8 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f 40、= 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 0.8 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 330/400=0.825mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.013mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.825mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.226kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2?.493=8.99cm3；I = 2?0.783=21.57cm4；E = 206000.00 41、N/mm2； 主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞彎矩圖(kN穖) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.501 kN穖，最大支座反力 R= 4.452 kN，最大變形 = 0.687 mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 5.01?05/8.99?03 = 55.7 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =55.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.687 mm主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm42、；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.687mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1000?5?5/6 = 3.75?04mm3； I = 1000?5?5?5/12 = 2.81?05mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)43、算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2譡(24.00+1.50)?.00+0.50?.00?.90=28.080kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4?2.00+2.00)?.00?.90=5.040kN/m；q=28.080+5.040=33.120kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1?8.08?66.6672+0.117?.04?66.6672=9.44?04N穖m；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4?8.08?.167+0.45?.04?.16744、=2.25kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1?8.08?.167+1.2?.04?.167=6.156kN =Mmax/W=9.44?04/3.75?04=2.5N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =2.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=23.400kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； E-面板的彈性模量45、: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677?8.08?66.74/(100?000?.81?05)=0.087mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.087mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.667mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=6.1546、6/1=6.156kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5?0?0/6 = 83.33 cm3；I=5?0?0?0/12 = 416.67 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1?.156?2 = 0.616 kN穖；最大應(yīng)力 = M / W = 0.616?06/83333.3 = 7.4 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 7.4 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 347、V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6?.156? = 3.694 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3?.694?000/(2?0?00) = 1.108 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 1.108 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677?.156?0004 /(100?000?16.667?04)=1.111mm；方木的最大允許撓度 =1.000?000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 =48、 1.111 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.250kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=6.156kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.000-0.500)/4?.000?1.2?.100?4.000+1.4?.000)+1.2?.000?1.000-0.100)?.500=1.790kN 簡(jiǎn)圖(kN穖) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN穖) 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N4=1.132 kN；N2=N3=9.063 kN；最大彎矩 Mmax=0.49、283 kN穖；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.132 mm；最大應(yīng)力 =0.283?06/5130=55.2 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 55.2 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算八、扣件抗滑移的計(jì)算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照50、下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=9.064 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.132kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2?.129?.4=1.146kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2譡(1.50/2+(1.51、00-0.50)/4)?.00?.50+(1.50/2+(1.00-0.50)/4)?.00?.100?1.50+24.00)=3.203kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4?2.000+2.000)譡1.500/2+(1.000-0.500)/4?.000=4.900kN；N =N1+N2+N3+N4=1.132+1.146+3.202+4.9=10.381kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.7； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.52； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：52、W = 5.13； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = Max1.167?.7?.5,1.5+2?.1= 2.976 m； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m；得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = 2975.85 / 17 = 175；由53、長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.232；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=10381.1/(0.232?52) = 99N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 99N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =9.064kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2?.129?7.4-1)=1.146kN；N =N1+N2 =9.064+0.991=10.056kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 54、計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.7； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.52； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = Max1.167?.7?.5,1.5+2?.1= 2.976 m； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； 55、a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m；得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = 2975.85 / 17 = 175；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.232；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=10055.866/(0.232?52) = 95.9N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 95.9N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167?.012?1.5+0.1?) = 2.008 m； k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167; k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a =1.7按照表2取值1.012；lo/i = 2007.707 / 17 = 118；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.464；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；= 10381.1/(0.464?52) = 47.9N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 47.9N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全