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1、年產150萬噸催化裂解DCC制乙烯裝置工程落地式腳手架施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 目錄1工程概況51.1工程簡介51.2施工范圍51.3技術保證條件52編制依據52.9煉油、化工施工安全規程SHJ505-87；63 材料計劃63.1材料設備計劃64施工工藝64.1、技術參數6腳手架參數6荷載設計65 主要施工方法85.1腳手架選型原則85.2腳手架設計85.3剪刀撐設計95.4附墻件設計95.5 腳手架安裝95.5.1工藝流程95.5.2地基做法95.5.3安裝方法95.6腳手架拆除105.2、7檢查驗收115.6.1材料進場檢查驗收115.7.2對舊鋼管的檢查項目與允許偏差值的說明：115.6.5定型鐵腳手板的板面扭曲允許偏差是指任一角的撓起。116 施工安全保證措施116.1組織保障116.1.1項目部HSE管理體系116.1.2分包HSE管理體系126.2技術措施136.2.1材質及其使用的安全技術措施136.2.2腳手架搭設的安全技術措施136.2.3腳手架上施工作業的安全技術措施136.2.4腳手架拆除的安全技術措施146.2.5 卷揚機安全技術措施146.2.6JHA危險性分析報告156.3 應急預案16施工過程中的隱患166.3.2控制措施166.3.3施救措施186.3、4監測監控措施192)日常檢查，巡查的重點部位：197勞動力計劃197.1專職安全管理人員計劃197.2勞動力計劃及安排208腳手架設計計算書208.1腳手架技術參數見4.1節。20承載能力極限狀態211、抗彎驗算212、撓度驗算223、支座反力計算228.3縱向水平桿驗算221、抗彎驗算222、撓度驗算233、支座反力計算248.4扣件抗滑承載力驗算24橫向水平桿：Rmax=0.88kN248.5荷載計算251、立桿承受的結構自重標準值NG1k252、腳手板的自重標準值NG2k1253、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2254、圍護材料的自重標準值NG2k325構配件自重標準值NG2k總計264、8.6立桿穩定性驗算261、立桿長細比驗算26查規范表A得，=0.235272、立桿穩定性驗算27單立桿的軸心壓力設計值278.7連墻件承載力驗算28拉接柔性鋼筋的抗拉強度fy=205N/mm2288.8立桿地基承載力驗算28雙立桿的軸心壓力標準值28附件1：腳手架平面圖2929附件2：腳手架立面圖30附圖：3311工程概況本腳手架施工方案主要針對塔式設備及管道保溫、保冷進行編制。1.1工程簡介工程名稱：150萬噸/年催化裂解(DCC)制乙烯裝置工程地址：結構形式：塔式設備塔式設備數量：10臺，具體設備尺寸（直徑*高度）：乙烯精餾塔320064300，丙烯精餾塔740092100，脫乙烷塔425、0046200，脫甲烷塔340051000，丙烯汽提塔700028800，分餾塔780051350，原料油/回料油緩沖罐480035805，堿洗塔280055700，脫丙烷塔330045100，油汽直冷塔820036650；其中丙烯精餾塔外形尺寸加上裙座高度、頂部封頭總高度103米,考慮頂層1.5m高防護欄桿，腳手架搭設高度為104.5m，本方案是以直徑最大、高度最高的丙烯精餾塔腳手架搭設為例，其它塔設備腳手架搭設可參照本方案執行。因乙烯精餾塔及脫甲烷塔為不銹鋼材質，碳素鋼腳手架搭設時，腳手架不得與塔體直接接觸，與塔體接觸的位置用彩條布包裹隔離。1.2施工范圍本腳手架施工方案主要針對塔式設備及6、管道保溫工程施工設計，不允許其它施工單位同時使用。1.3技術保證條件1.3.1腳手架地基礎用3:7灰土分層夯實，夯實厚度為500厚，面層做200厚C20混凝土。地基承載力設計值達到200kPa以上。1.3.2現場腳手架所用鋼管規格及厚度不允許小于計算所用的48*3.0鋼管。1.3.3腳手架立管墊板面積不小0.25m。1.3.4腳手架按50m、30m、24m分三段設計并搭設。2編制依據2.1 150萬噸/年催化裂解(DCC)制乙烯裝置工程施工組織設計；2.2 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2011；2.3建筑結構荷載規范GB50009 -2001（2006版）；2.4鋼結構7、設計規范GB 50017-2003；2.5 薄壁型鋼結構設計規范GB 50018-2002；2.6建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91；2.7建筑施工安全檢查標準JGJ120-99；2.8石油化工建設工程施工安全技術規范GB50484-2008；2.9煉油、化工施工安全規程SHJ505-87；3.0危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文。 3 材料計劃3.1材料設備計劃序號材料設備名稱單位數量148*3.0鋼管t2002 各類扣件個200003 鋼架板塊4004密幕網、小眼網m221005 型鋼、電焊機按需若干4施工工藝4.1、技術參數腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳8、手架立桿步距h(m)1.5、1.8腳手架鋼管類型483立桿縱距la(m)1.5腳手架搭設高度H(m)104.5立桿橫距lb(m)1雙立桿計算高度H1(m)50內立桿離建筑物距離a(m)0.3荷載設計腳手板類型鐵腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35擋腳板類型50*180木板密目網自重標準Gkmw(kN/m2)0.01裝修腳手架作業層數nzj2欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14基本風壓0(kN/m2)0.25每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248風壓高度變化系數z1.2，0.9，0.74施工荷載標準值Gkzj(kN/m2)2風荷載體型系數s1.34風9、荷載標準值k(kN/m2)0.38，0.28， 計算簡圖：立面圖側面圖5 主要施工方法5.1腳手架選型原則5.1.1因塔式設備平面為圓形，本工程沿塔筒搭設12邊環形落地式雙排腳手架。 5.1.2腳手架立桿50以下采用1.5m步高雙立桿雙排腳手架，50m以上采用1.8m步高單立桿雙排腳手架 。5.2腳手架設計落地雙排腳手架50m一段采用全高雙立桿設置，50m處用鋼管扣件構造1.8m高桁架加強層，由鋼絲繩或圓鋼固定在塔筒型鋼箍圈上，將第二段30m的架體荷載傳至筒體結構上，由筒體傳到地基基礎。最上一段架體設計同第二段。立桿橫距均為1m，縱距最大小于1.5m，腳手架內側立桿距塔壁0.3m，立桿下全部墊10、木腳手板，板厚50mm。剪刀撐由地至頂連續設置。5.3剪刀撐設計雙排腳手架豎向剪刀撐除在架體外側12邊由底至頂設置連續豎向剪刀撐外，于25m、50m、80m處增設一道水平剪刀撐。5.4附墻件設計5.4.1腳手架支撐采用48*3.0鋼管，按2步3跨布置，與筒壁環形鐵件連接（見圖）。5.4.2腳手架加強層采用【10環箍，預焊鐵件作為支撐拉結點。5.43非工作面下區架體暫不掛密目網，以減少風荷載產生的不利因素。5.5 腳手架安裝5.5.1工藝流程地基處理合格材料進廠搭設安全驗收使用拆除5.5.2地基做法同前述，沿設備四周做3m寬0.2m厚C20混凝土。5.5.3安裝方法(1）6m米的立桿其垂直度不得11、大于20mm,全高垂直度偏差不得大于100mm,立桿下墊50厚木板。(2）立桿接頭必須采取對接扣件，立桿上的對接扣件，并應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于1500mm,各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3,立桿頂端應高出塔體頂端1.5m。(3）塔頂搭設人字形屋架，采用扣件式鋼管搭設。腳手架靠平臺部位，每隔15米在平臺上方小橫桿全部頂著塔體以防架子晃動，立桿在與塔操作平臺相遇處，平臺下立桿頂部應頂緊平臺板下面，放置T形鐵，平臺上立桿底部放置在T形鐵上，周圈搭八字撐增強。(4)腳手架底部必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定12、在距水泥地面表面不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。(5)大橫桿設于小橫桿之下，在立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊，大橫桿長度不宜小于3跨。(6)大橫桿對接扣件連接，對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm,并應避免設在縱向水平跨的跨中。(7)架子四周大橫桿的縱向水平高差不超過50mm,同一排大橫桿的水平偏差不得大于1/300。(8)小橫桿兩端應采用直角扣件固定在立桿上。(9)每一主節點（即立桿、大橫桿交匯處）處必須設置一小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm,靠塔體一13、側的外伸長度不應大于250mm，外側立面伸出部分以l00mm為宜，橫向間距為lm。（10）腳手板一般應設置在三根以上小橫桿上，當腳手板長度2m時，可采用兩根小橫桿，并應將腳手板兩端與其可靠固定，應采用10鐵絲固定在縱向水平桿上，以防傾翻。腳手板平鋪，應鋪滿鋪穩，拐角要交圈，不得有探頭板。(11) 塔體平臺處的小橫桿要頂住塔體以防架子晃動。要隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，適度擰緊扣件。搭設中遇到管道支架及塔操作平臺相遇處，腳手架依托管道支架進行加固穩定，確保與主體腳手架連接可靠。 (12）剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm,剪刀撐要搭接一14、米用三個旋轉扣件剪刀撐要與立桿相連。腳手架搭設遇梯子平臺時，將腳手架與梯子平臺進行加固連接。 (13）用于大橫桿對接的扣件開口，應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入導致扣件銹蝕、銹觸后強度減弱，直角扣件不得朝上。(14) 材料的垂直運輸：借用塔頂的旋轉吊臂掛設鋼絲繩，利用2噸卷揚機進行垂直運輸，在地面與架體上用對講機進行指揮操作，限制活動荷載的重量，架管每次運輸不超過4根。(15）腳手架上下通道采用塔體爬梯為行人通道。（16）扣件按要求扭力力矩在40-60Nm。5.6腳手架拆除腳手架拆除應從上住下進行，連墻桿同步拆除，不允許先將邊墻桿拆除。腳手架拆除時沿地面方圓20m內拉警戒線，15、并安排4個專人看守。5.7檢查驗收5.6.1材料進場檢查驗收外徑與壁厚允許偏差是根據現行國家標準低壓流體輸送有焊接鋼管(GB/T3092)直縫電焊鋼管 (GB/T13793 )中的規定:外徑10-48mm的鋼管，外徑允許偏差為0.5mm，對于鋼管壁厚為3與3.5mm時允許正偏差為12%,允許鋼負偏差均為 -15%?？紤]到各種鋼管的外徑、壁厚的允許正偏差對受力性能有利，故僅限定了允許負偏差。5.7.2對舊鋼管的檢查項目與允許偏差值的說明：使用舊鋼管時主要應檢查有無嚴重鱗皮銹，檢查銹蝕深度時，應先除去銹皮再量深度；各種鋼管的端部彎曲在1.5m長范圍內限制允許5mm,以限制初始彎曲對立桿受力影響及縱16、向水平桿的水平程度。5.6.3立桿鋼管彎曲（原始彎曲）的允許偏差值按3/1000確定，以限制初始彎曲的過大，影響立桿承載能力。5.6.4水平桿、斜桿為非受壓桿件，故放寬允許偏差值，按4.5/1000考慮，以6.5mm計，30mm,對腳手板的檢查項目與允許偏差值的說明。5.6.5定型鐵腳手板的板面扭曲允許偏差是指任一角的撓起。5.6.6其它腳手板因材料、構造多樣，尚無統一質量標準，故僅對材質、安全上提出籠統要求。5.6.7腳手架檢查與驗收，腳手架搭設好后，經項目部安全經理同業主，監理，總承包方共同檢查和驗收，經監理簽字后掛牌使用。5.6.8為提高施工企業管理水平，防患于未然，明確責任，提出了腳手17、架工程檢查驗收時應具備的文件。6 施工安全保證措施6.1組織保障 由項目部帶頭組織安全及相應管理人員培訓，并設置專項安全管理體系，并由專人負責。項目經理：6.1.1項目部HSE管理體系HSE 經 理 ：施工經理：項目總工：安全工程師/HSE監督員：架子施工隊長：6.1.2分包HSE管理體系 項目經理: 負責工程總體計劃安排、落實 生產負責人： 1.負責工程進度落實到位。2.負責人員、機械設備的安排。 項目總工：1.負責全面技術工作2.負責高架支模施工過程監控。腳手架施工技術負責人：1.負責腳手架施工方案編制。2.負責腳手架技術交底。3.負責腳手架工程驗收。腳手架施工工長負責人：1.監督技術交底18、的執行情況；2.對施工過程進行監控；3.負責腳手架工程驗收。腳手架質檢員：1.對腳手架工程質量進行監控、檢查，督促不合格質量的整改；2.對建材質量進行檢查、監控。腳手架安全員： 1.負責腳手架搭設過程監督。2.負責腳手架檢查及驗收。3.監督安全交底執行情況。腳手架測量員：1.負責工程的全部放線工作、保護控制樁、水準點。6.2技術措施6.2.1材質及其使用的安全技術措施（1）扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kn。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防雨水銹蝕，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣19、的長度不應小于100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。6.2.2腳手架搭設的安全技術措施（1）腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水，沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。（2）搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防附落傷人。（3）開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（4）腳手架20、及時 與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工時，一定要確保架子穩定。（5）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（6）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。6.2.3腳手架上施工作業的安全技術措施（1）結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。（2）嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于 3kN/m2，確保較大安全儲備。（3）當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連21、墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。（5）各作業層之間設置可靠的防護欄，防止墜落物體傷人。（6）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。6.2.4腳手架拆除的安全技術措施（1）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。（2）架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，能提前拆除的盡量拆除掉。（3）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒牌，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。（4）拆除時要統一指揮，22、上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（5）在拆架時，不得中途換人，如必須換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（6）每天拆架下班時，不應留下隱患部位。（7）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線、以防觸電事故。（8）所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。（9）所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。（10）拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。6.2.5 卷揚機安全技術措施（ 1）卷揚機應安裝在平整堅實、視野良好的地點，機身和地錨連接必須牢固，卷煙機距離塔一般23、應不小于15米。（2）操作人員應持證上崗，嚴禁無證操作，嚴禁工作時間擅自離開工作崗位。（3）作業前應檢查鋼絲繩、離合器、制動器、保險輪等確認安全可靠方準操作。（4）工作中要聽從指揮人員的信號，信號不明或可能引起事故時應暫停操作，待弄清情況后方可繼續作業。（5）作業中突然停電，應立即拉開閘刀，將運送物放下。（6）作業完畢、應關鎖電源箱。（7）卷揚機位置設定圖（附圖：3）。6.2.6JHA危險性分析報告序號基本工序/工作步驟確定的HSE危險預防、控制措施1防腐工程準備作業人員安全意識差安全培訓不充分等，潛存著事故隱患1、安全管理人員對工作人員進行入場教育、高空作業等安全培訓。2、嚴格現場檢查，發現24、違章的現象及時制止。鋼結構涂裝區的布置不合理，留下事故隱患1、對加工預制區進行合理規劃，地面平整，不會積水，成品區、廢品區、加工區布置要合理。2、涂刷結構之間留出足夠的安全距離，作業過程中不會互相干擾。2鋼結構防腐搬運鋼結構時可能發生碰撞作業人員等事故1、施工人員必須按照規定穿戴好手套、安全鞋等勞防用品、防止碰/砸傷。2、搬運時相互配合好，保持一定距離，采取正確的搬運方法以保證“三不傷害”。使用空壓機、無氣噴涂機和攪拌機等機械存在安全隱患或發生人員觸電事故1、施工用電必須采用“三相五線”制，所用的配電箱必須有漏電保護器，機械設備必須有重復保護接地。2、機械設備使用前，必須固定牢固，使用前進行檢25、查3、設備使用中月檢和日常檢查相結合，發現故障及時修理，確保設備始終處于完好狀態。使用機械設備的過程中沒有嚴格遵守操作規程設備的安全操作規程要貼在設備上，使操作人員一目了然。3高空涂補作業作業中作業人員/工具高空墜落1、鋼結構高空作業前要落實好腳手架、安全網、臨邊圍護等安全措施。2、高空作業人員必須戴好安全帽、系掛好安全帶以及防墜器等用具4風沙、雷雨等異常天氣施工風沙、雷雨等異常天氣對施工造成的影響1、六級以上大風、雷雨、大霧、大雪等惡劣天氣停止高空作業。2、夏季施工合理安排作息時間，采取防暑降溫措施，避開高溫時段施工。3、霜凍、大雪過后首先采取防凍、防滑措施。5夜 間施 工照明不足等存在安全26、隱患1、嚴禁夜間腳手架搭設拆除施工作業6.3 應急預案施工過程中的隱患腳手架工程中存在的安全隱患主要包括如下腳手架傾覆、物體打擊、高空墜落事故。6.3.2控制措施6.3.2.1應急準備和響應組織準備為了保護企業從業人員在經營活動中的身體健康和生命安全，保證企業在出現生產安全事故時，能夠及時進行應急救援，從而最大限度地降低生產安全事故給企業及企業員工所造成的損失，成立施工現場生產安全事故應急救援小組。1)安全事故求援單位：靖邊縣人民醫院 聯系電話：1202)生產安全事故應急救援程序：工地建立安全值班制度，設值班電話并保證24小時輪流值班。如發生安全事故立即上報，具體上報程序如下：現場第一發現人現27、場值班人員現場應急救援小組組長公司安全值班領導。生產安全事故發生后，應急救援組織立即啟動如下應急救援程序：現場發現人：向現場值班人員報告現場值班人員：控制事態保護現場組織搶救，疏導人員?，F場應急救援小組組長：組織組員進行現場急救，組織車輛保證道路暢通，送往醫院。6.3.2.2施工現場的應急處理設備和設施管理（1）應急電話1)應急電話的正確使用為合理安排施工，事先撥打氣象專用電話，了解氣候情況撥打電話121，掌握近期和中長期氣候，以便采取針對性措施組織施工，既有利于生產又有利于工程的質量和安全。工傷事故現場重病人搶救應撥打120救護電話，請醫療單位急救。火警、火災事故應撥打119火警電話，請消防28、部門急救。發生搶劫、偷盜、斗毆等情況應撥打報警電話110，向公安部門報警。在施工過程中保證通訊的暢通，以及正確利用好電話通訊工具，可以為現場事故應急處理發揮很大作用。2）電話報救須知 火警：119 醫療急救：120 匪警：110撥打電話時要盡量說清楚以下幾件事：(1)說明傷情(病情、火情、案情)和已經采取了些什么措施，以便讓救護人員事先做好急救的準備。(2)講清楚傷者(事故)發生在什么地方，什么路幾號、靠近什么路口、附近有什么特征。(3)說明報救者單位、姓名(或事故地)的電話或傳呼機或傳呼電話號碼以便救護車(消防車、警車)找不到所報地方時，隨時通過電話通訊聯系?；敬蛲陥缶入娫捄?，應問接報人員29、還有什么問題不清楚，如無問題才能掛斷電話。通完電話后，應派人在現場外等候接應救護車，同時把救護車進工地現場的路上障礙及時予以清除，以利救護到達后，能及時進行搶救。（2） 急救箱急救箱的配備急救箱的配備應以簡單和適用為原則，保證現場急救的基本需要，并可根據不同情況予以增減，定期檢查補充，確保隨時可供急救使用。急救箱使用注意事項1)有專人保管，但不要上鎖。2)定期更換超過消毒期的敷料和過期藥品，每次急救后要及時補充。3)放置在合適的位置，使現場人員都知道。 其他應急設備和設施由于在現場經常會出現一些不安全情況，甚至發生事故，或因采光和照明情況不好，在應急處理時就需配備應急照明，如可充電工作燈、電筒30、油燈等設備。由于現場有危險情況，在應急處理時就需有用于危險區域隔離的警戒帶、各類安全禁止、警告、指令、提示標志牌。6.3.3施救措施1）模板坍塌、腳手架傾覆施救措施發生坍塌事故后，由項目經理負責現場總指揮，發現事故發生人員首先高聲呼喊，通知現場安全員，由安全員打事故搶救電話“120”，向上級有關部門或醫院打電話搶救，同時通知生產經理組織緊急應變小組進行現場搶救。 按預先分工進行搶救，架子工組織所有架子工進行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，現場清理由外包隊管理者組織有關職工協助清理材料，如有人員被砸應首先清理被砸人員身上的材料，集中人力先搶救受傷人員，最大限度的減小事故損失。231、）物體打擊施救措施發生物體打擊事故后，由項目經理負責現場總指揮，發現事故發生人員首先高聲呼喊，通知現場安全員，由安全員打事故搶救，電話“120”，向上級有關部門或醫院打電話搶救，同時通知生產負責人組織緊急應變小組進行可行的應急搶救，如現場包扎、止血等措施。防止受傷人員流血過多造成死亡事故發生。預先成立的應急小組人員分工，各負其責，重傷人員由水、電工長協助送外搶救工作，門衛在大門口迎接來救護的車輛，有程序的處理事故、事件，最大限度的減少人員和財產損失。3）高空墜落施救措施一旦發生高空墜落事故由安全員組織搶救傷員，項目經理打電話 “120”給急救叫中心，由架子工長保護好現場防止事態擴大。其他義務小32、組人員協助安全員做好現場救護工作，水、電工長協助送傷員外部救護工作，如有輕傷或休克人員，現場山安全員組織臨時搶救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最人努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程序，損失降到最小。救助傷員時應注意以下事項。A 墜落在地的傷員，應初步檢查傷情，不要搬動搖晃。B 去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。C 采取初步急救措施：止血、包扎、固定。D 注意固定頸部、胸腰部脊椎，搬運時保持動作一致平穩，避免脊柱彎曲扭動加重傷情。E 立即呼叫120急救醫生前來救治或快速平穩地送醫院救治。6.4監測監控措施本項目采用鋼管扣件式腳手架，在搭設、施工過程中，必須隨時監測。1)班組日常進行安33、全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2)日常檢查，巡查的重點部位：（1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。（2）立桿是否懸空，連接扣件是否松動。（3）支撐體系是否有不均勻的沉降、垂直度。（4）施工過程中是否有超載的現象。（5）安全防護措施是否符合規范要求。（6）支撐體系和各桿件是否有變形的現象。7勞動力計劃7.1專職安全管理人員計劃序號姓名分 工職務電話1腳手架搭設地基監督驗收質檢員2腳手架搭設過程監督驗收安全員3腳手架日常檢查班組長4腳手架日常檢查班組長7.2勞動力計劃及安排序號分 工工人數量備注1腳手架搭設專業人34、員152腳手架拆除103保溫、保冷30合 計55,8腳手架設計計算書腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。8.1腳手架技術參數見4.1節。 8.2橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.2/(2+1)+1.421.2/(2+1)=1.33kN/m正常使用極限狀態q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.035、33+0.351.2/(2+1)+21.2/(2+1)=0.97kN/m計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 最大彎矩：Mmax=maxqlb2/8=1.3312/8=0.17kNm 最大應力計算值：=Mmax/W=0.17106/4490=36.97N/mm2橫向水平桿強度=36.97N/mm2小于橫向水平桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)簡支梁均布荷載作用下的最大撓度：V=50.9710004/(384206000107800)，0.971504/(8206000107800)=0.571mm max0.36、571mmminlb/150，10min1000/150，10橫向水平桿的最大撓度0.571mm小于橫向水平桿的最大容許撓度1000/150=6.67與10mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.33(1+0.15)2/(21)=0.88kN 正常使用極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=0.97(1+0.15)2/(21)=0.64kN8.3縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.88kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.64kN q=0.37、033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) 最大應力計算值：=Mmax/W=0.29106/4490=63.68N/mm2f=205N/mm2則縱向水平桿的強度=63.68N/mm2小于縱向水平桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI) max0.964mmminla/150，10min1200/150，10則縱向水平桿的最大撓度0.964mm小于縱向水平桿的設計最大撓度1200/150=8與10mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax38、=2.05kN8.4扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.8 扣件抗滑承載力驗算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中Rc 扣件抗滑承載力設計值為Rc=0.812=9.6kN； 荷載計算值 橫向水平桿：Rmax=0.88kN 縱向水平桿：Rmax=2.05kN Rmax9.6 kN單扣件抗滑承載力的設計汁算 滿足要求！ 8.5荷載計算腳手架搭設高度H104.5雙立桿計算高度H184腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k39、=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)(H-H1)=(0.1248+(1+0.15)2/20.033/1.6)(104.5-84)=3.05kN單內立桿：NG1k=3.05kN雙外立桿：NG1k=(gk+0.033+(lb+a1)n/20.033/h)H1=(0.1248+0.033+(1+0.15)2/20.033/1.6)84=15.29kN 雙內立桿：NGS1k=15.29kN2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/10/2=(104.5-84)/1.6+1)1.2(1+0.15)0.351/10/2=0.33kN40、單內立桿：NG2k1=0.33kN雙外立桿：NGS2k1=H1/hla(lb+a1)Gkjb1/10/2=84/1.61.2(1+0.15)0.351/10/2=1.27kN雙內立桿：NGS2k1=1.27kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/10=(104.5-84)/1.6+1)1.20.141/10=0.23kN雙外立桿：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/10=84/1.61.20.141/10=0.88kN4、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.2(104.5-84)41、=0.25kN雙外立桿：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.284=1.01kN構配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.33+0.23+0.25=0.81kN單內立桿：NG2k=NG2k1=0.33kN雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.27+0.88+1.01=3.16kN雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=1.27kN立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(nzjGkzj)/2=1.2(1+0.15)(22)/2=2.76kN立桿：NQ1k=2.76kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力：42、 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.05+0.81)+ 0.91.42.76=8.11kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.05+0.33)+ 0.91.42.76=7.54kN 雙外立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(15.29+3.16)+0.91.42.76=25.62kN 雙內立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(15.29+1.27)+0.91.42.76=23.35kN8.6立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H1043、4.5雙立桿計算高度H184雙立桿受力不均勻系數KS0.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式三步四跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.6=2.4m 長細比=l0/i=2.4103/15.9=150.94210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.6=2.77m 長細比=l0/i=2.77103/15.9=174.34 查規范表A得，=0.235 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 44、單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2(3.05+0.81)+1.42.76)=8.5kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(15.29+3.16)+8.5=30.64kN=N/(A)=8496.81/(0.235424)=85.28N/mm2單立桿軸心壓力計算值小于最大設計值85.28N/mm2滿足 要求！=KSNS/(A)=0.630635.33/(0.235424)=184.48N/mm2雙立桿軸心壓力計算值小于最大設計值184.48N/mm2f=205N/mm2滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心45、壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)=(1.2(3.05+0.81)+0.91.42.76)=8.11kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(15.29+3.16)+8.11=30.25kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.281.21.62/10=0.11kNm=N/(A)+ Mw/W=8110.41/(0.235424)+109697.75/4490=105.83N/mm2單立桿軸心壓力計算值小于最大設計值105.83N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mws=0.91.46、4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.231.21.62/10=0.09kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(30248.93/(0.235424)+89796.83/4490)=194.15N/mm2雙立桿軸心壓力計算值小于最大設計值194.15N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！連墻件布置方式三步四跨連墻件連接方式軟拉硬撐連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205拉接柔性鋼筋的抗拉強度fy(N/mm2)247、05 8.7連墻件承載力驗算 Nlw=1.4k3h4la=1.40.3831.641.2=12.15kN 長細比=l0/i=600/158=3.8，查規范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(12.15+3)103/(0.99489)=31.24N/mm2 連接件計算值小于設計值31.24N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 拉接部分柔性鋼筋的最小直徑計算： 拉接柔性鋼筋的抗拉強度fy=205N/mm2 dmin=2(A/2/)1/2=2(Nlw+N0)/fy/2/)1/2=2(12.15+3)103/205/2/3.14)1/48、2=6.86mm8.8立桿地基承載力驗算 地基土類型混凝土地基承載力特征值fg(kPa)200地基承載力調整系數mf1墊板底面積A(m2)0.25 單立桿的軸心壓力標準值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k)=(3.05+0.81)+2.76)=6.62kN 雙立桿的軸心壓力標準值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(15.29+3.16)+6.62=25.07kN 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)25.07/(10.25)100.28kPafg200kPa則立柱底墊板的底面平均壓力100.28kpa小于設計值200kpa 滿足要求！附件1：腳手架平面圖附件2：腳手架立面圖附圖：3