午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、編號：SJHN.JZY-XX煤化公司煤礦產品倉工程腳手架搭設、鋼筋混凝土施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄1 工程概況32編制依據43施工準備43.1材料準備43.2技術準備54技術方案54.1腳手架搭設工藝54.1.5.1立桿64.1.5.2縱橫向水平桿74.1.5.3縱、橫向掃地桿74.1.5.4剪刀撐74.2模板工程74.3鋼筋工程84.4混凝土工程95安全措施96附件：106.1梁模板扣件鋼管高支撐架計算書10一、模板面板計算121.荷載的計算：12(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：2、12(2)模板的自重線荷載(kN/m)：12(1)抗彎強度計算14(2)抗剪計算15(3)撓度計算15二、梁底支撐木方的計算15木方的截面力學參數為15(1)木方抗彎強度計算16(2)木方抗剪計算16(3)木方撓度計算16三、梁底支撐鋼管計算16四、扣件抗滑移的計算19五、立桿的穩定性計算20一、模板面板計算24(1)抗彎強度計算25(2)抗剪計算25(3)撓度計算26(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算26二、模板支撐木方的計算261.荷載的計算27(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：27(2)模板的自重線荷載(kN/m)：272.木方的計算27木方的截面力學參數為27(1)木方抗彎3、強度計算28(2)木方抗剪計算28(3)木方撓度計算28(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算29三、板底支撐鋼管計算29四、扣件抗滑移的計算32五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)321.靜荷載標準值包括以下內容：32(1)腳手架的自重(kN)：32(2)模板的自重(kN)：32(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：332.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。333.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式33六、立桿的穩定性計算331 工程概況本工程為XX煤化有限公司XX煤礦產品倉工程，為四個獨立直徑30米的筒倉，結構形式為鋼筋混凝土筒倉結構，由鋼筋混凝土樁筏基礎、筒體結構、4、框架柱、梁板式漏斗、倉頂錐殼和倉上框架等組成。本工程設計標高0.000相當于絕對標高1359.6m，基礎采用樁基，箱型基礎埋深6m（部分埋深7.5m），基礎底標高-6m(部分基礎底標高為-7.5m)，相當于絕對標高1353.6m（1352.1m）。筒倉漏斗為梁板式漏斗，分深梁、內墻壁、漏斗底板、漏斗斜壁及環梁，漏斗混凝土為C40，漏斗內填充料為爐渣混凝土填料，上覆蓋10200雙層雙向配筋的200厚混凝土板，然后做40mm厚JY-M01高強耐磨料抹面，深梁截面尺寸1000*4500mm。2編制依據建設工程項目管理規范（GBT50326-2006）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-205、01）混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011版）建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-2002建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建設工程監理規范（GB50319-2000）建設工程文件歸檔整理規范（GB/T503282001）砼泵送施工技術規程（JGJ/T10-2011）砼外加劑應用技術規范（GB50119-2003）工程圖紙其他相關法律法規3施工準備3.1材料準備3.1.1鋼管：采用外徑48 mm厚3.25mm的焊接管,采用Q235級鋼，其鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700的Q235級鋼的規定。鋼管應有產品質量6、合格證、質量檢驗報告，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、深的劃道及嚴重腐蝕等缺陷，嚴禁打孔。使用舊鋼管時應嚴格檢查鋼管，是否存在質量缺陷。3.1.2扣件：對所需要的對接扣件、直角扣件、轉角扣件進行檢查，扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定，扣件螺栓擰緊扭矩力達到65N.m時不得發生破壞，搭設用料時須使用符合國標的材料，不得使用不合格的材料。 3.1.4木跳板：材質應符合現行國家標準木結構設計規范GB50005中a級材質的規定。扭曲變形、劈裂、腐朽的木跳板不得使用。當發現新進跳板出現質量問題時及時向現場管7、理人員反映。3.1.5鋼材進場時，由專人對材料進行驗收和驗證并收集材料出廠合格證，現場隨機取樣進行送檢。3.2技術準備3.2.1標高標注在塔吊上、軸線引彈至箱型基礎墻壁上，便于施工。標高由測量員每澆筑完一次混凝土后復測一次，并做好記錄。3.2.2制定合理的專項施工方案和技術措施，在漏斗施工前向班組進行交底。3.2.3對容易出現的質量缺陷和產生的原因，制定出切實、可行、有效的預防措施，并進行全過程跟蹤管理。3.2.4施工前，現場工長和施工班組進行詳細的技術交底，使每個人均了解各種施工措施。4技術方案產品倉漏斗底板及斜壁采用木膠板支設，支撐腳手架采用滿堂支撐體系；澆筑前先澆筑框架柱及內墻壁和外筒壁8、，然后施工漏斗，漏斗混凝土分深梁、環梁及漏斗斜壁、漏斗平面三部分施工，漏斗填充斜壁采用填模澆筑成型，該方法能保證混凝土分層交圈均勻澆搗，同時漏斗斜壁混凝土表面平整度好，混凝土澆筑質量易于得到保證。4.1腳手架搭設工藝4.1.1腳手架搭設要求： 漏斗深梁立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，橫桿的步距 h=1.50m，梁下加6道承重立桿；板立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，橫桿的步距 h=1.50m，在框架柱、漏斗下可以適當放大或縮小。4.1.2架子搭設前先將標高-0.35m梁板上的倉中心十字線找準，便于將來漏斗口支模。再策劃布置立桿，用墨線彈出立桿布置線9、，按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第1步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。4.1.3根據倉內水平標高線，定出漏斗口底板底標高，拉通線調整立桿標高，漏斗斜壁根據深梁兩側寬度決定，拉通線調整斜壁標高，考慮支模要求設置斜桿。漏斗斜壁斜桿上部設置木方，用12#鐵絲將木方和鋼管固定在鋼管上，木方間距不大于250mm。4.1.5搭設要求：4.1.5.1立桿 a每根立桿底部設置底座或墊板（此工程立桿直接坐落在-0.35m頂板上）。b腳手架應設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距鋼管底端不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直10、角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。c腳手架立桿不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。d當立桿采用對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。e立桿的縱距和橫距均為0.6m，由于漏斗的層高限制，立桿采用搭接連接，上下兩立桿在大橫桿上搭接，搭接為3個旋轉扣件，搭接長度不少于1m。4.1.5.2縱橫向水平桿a兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步同跨內；11、不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3。b縱向搭接長度不應小于1m，應等間距設置用3個旋轉扣件固定；端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。水平桿長度不宜小于3跨。4.1.5.3縱、橫向掃地桿每根立桿的底座向上200mm處，必須設置縱橫向掃地桿，用直角扣件與立桿固定。橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。4.1.5.4剪刀撐a滿堂腳手架應在架體外側四周及內部縱、橫向每6m由底至頂設置連續豎向剪刀撐。此架體搭設高度為8.65m（梁底架體搭設高度為5.15m），應在架頂部設置連續水平剪刀撐，水平12、剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設置，剪刀撐寬度應為6m至8m。b剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。c滿堂腳手架的高寬比不宜大于3，當高寬比大于2時，應在架體的外側四周和內部水平間隔6m9m、豎向間距4m6m設置連墻桿與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應采取設置鋼絲繩張拉固定等措施。d滿堂腳手架應設爬梯，爬梯踏步間距不得大于300mm。e滿堂腳手架操作層支撐腳手板的水平桿間距不應大于1/2跨距。4.2模板工程4.2.1漏斗模板采用木膠板，為縮短時間，漏斗模板應預先進行現場放樣，尤其漏斗斜壁與梁交叉處。模板尺寸可預先放樣，確定各部13、分尺寸，以避免失誤，影響工程進度。4.2.2斜壁底模鋪設：采用木模板，模板鋪設完后，待漏斗斜壁鋼筋綁扎完畢后，開始澆筑混凝土時支內模。斜壁內模采用填模，填模時用對拉螺栓將上下模板連接成整體，填模高度為每層600mm。4.2.3漏斗及深梁施工全部采用木模板。4.2.4漏斗斜壁鋪設底模板時，木模板鋪設在木方上，并用12#鐵線綁扎牢固。4.2.5漏斗面模模板應和底模模板采用對拉通絲固定，防止澆筑混凝土時斜壁變形。4.2.6深梁采用穿墻螺栓固定，深梁下支撐桿全部采用雙扣件固定，以防受力過大發生下滑。4.2.7混凝土強度達到100%后，再拆除模板及支撐架。 4.3鋼筋工程4.3.1漏斗直徑大于20的鋼筋14、采用直螺紋套筒連接，其他部位采用綁扎搭接，各種鋼筋連接質量必須符合規范要求。4.3.2漏斗斜壁及深梁鋼筋可以先將模板支好后再放樣，尺寸確定后再下鋼筋料，可以避免失誤造成的材料浪費。4.3.3漏斗鋼筋綁扎順序：綁扎漏斗口鋼筋時，先在鋼筋加工廠單獨安裝，然后用塔吊吊裝至安裝好的模板上，再開始安裝深梁鋼筋以及環梁鋼筋，安裝完后開始布置漏斗斜面的底筋，以及漏斗四周加強筋，最后綁扎漏斗層板鋼筋，鋼筋驗收。4.3.4漏斗錐殼焊接骨架筋在綁扎完漏斗底層鋼筋后工作面上焊接。4.3.5漏斗鋼筋的錨固長度必須符合設計及圖紙要求，因施工需要截斷的地方，及時跟設計聯系。4.3.6漏斗口處預埋件，漏斗斜壁預埋管及預埋螺15、栓要求位置準確，控制難度較大，施工技術人員應對預埋件、預埋管和預埋螺栓進行復核，保證控制好埋件圖紙位置和標高，確保后期設備安裝準確。4.4混凝土工程4.4.1漏斗混凝土澆筑采用商品混凝土泵車泵送施工，并保持砼塌落度要符合要求。4.4.2混凝土澆筑前，應檢查預埋件、預埋管和預埋螺栓是否準確無誤，鋼筋經過需經過監理及業主的驗收，隱蔽驗收合格后方可澆筑混凝土，澆筑前需將模板內雜物清理干凈。4.4.3澆筑混凝土要均勻對稱進行，澆筑斜段長度以600mm為宜。上下段澆筑時間間隔不應超過2小時，保證連續進行施工，不留施工縫。4.4.4深梁混凝土澆筑時應分層進行，每層澆筑厚度為1m，板混凝土每層澆筑厚度為5016、0mm, 間隔時間不超過混凝土初凝時間，梁柱節點處鋼筋較密集應保證混凝土振搗質量。4.4.5漏斗斜壁混凝土澆筑時，應派專人檢查模板內混凝土飽滿度和振搗質量。模板拼縫需粘貼密封條，以防漏浮漿。杜絕發生蜂窩、麻面、漏筋等質量通病。4.4.6混凝土在澆筑之前將模板和鋼筋上的雜物清理干凈。4.4.7混凝土工程施工后，應采取灑水及覆膜養護，養護時間不少于7d。砼拆模時，強度達100%時再拆除模板及承重支架，其他部位由技術主管批準后確定。4.4.9試塊應嚴格按照規范留置，每100m各留置（100*100*100）試塊同條件及標養試塊一組。5安全措施5.0.1漏斗頂環梁上作業，工作面較小，工人在行走時，手應17、抓牢，且注意防滑，工作時應系好安全帶。各種架子、上人馬道應牢固可靠并定期檢查修理，大風及雨后要認真清掃檢查，及時消除隱患，施工人員要做到遵章守紀，杜絕違章作業、違章指揮及冒險作業5.0.3鋼筋綁扎時，勞務作業人員應在搭設好的外雙排腳手架上，挑架上滿鋪跳板，外側搭設護身欄桿并用密目網封閉，漏斗口掛設安全網。5.0.4施工過程中嚴禁亂拉亂扯，私自接電等現象。5.0.5進入施工現場必須戴好安全帽。高空作業人員，嚴禁人為的墜落雜物。5.0.6漏斗混凝土澆筑時，要派專人監護，嚴禁施工人員進入倉內。混凝土澆筑完畢后，應及時清理撒落的混凝土，做到活完場清。6附件：6.1梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據規范:18、建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為5.2m，梁截面 BD=1000mm4500mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.60m，立桿的步距 h=0.80m，梁底增加6道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木19、方4070mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.20m。梁底按照均勻布置承重桿8根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取0.80。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.504.50+0.20)+1.402.00=140.740kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.504.50+0.71.402.00=156.872kN/m2由于永久荷載效應控制20、的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為483.25。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5004.5000.200=22.950kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.200(24.500+1.000)/1.000=0.400kN/m(3)活荷載為施工21、荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)1.0000.200=0.400kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3522.950+1.350.400)=28.370kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.001.501.50/6 = 7.50cm3； I = 20.001.501.501.50/12 = 5.63cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(22、kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.398kN N2=4.022kN N3=3.418kN N4=3.583kN N5=3.881kN N6=3.583kN N7=3.418kN N8=4.022kN N9=1.398kN最大變形 V = 0.109mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.04610001000/7500=6.133N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪23、強度計算值 T=3Q/2bh=32147.0/(2200.00015.000)=1.074N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.109mm面板的最大撓度小于125.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 4.022/0.200=20.108kN/m最大剪力 Q=0.60.20020.108=2.413kN最大支座力 N=1.10.20020.108=4.424kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 24、W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.080106/32666.7=2.46N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32413/(24070)=1.293N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，25、均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=16.550kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.67716.550200.04/(1009000.001143333.0)=0.017mm木方的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計26、算得到最大變形 vmax=0.012mm最大支座力 Qmax=5.880kN抗彎計算強度 f = M/W =0.091106/4788.0=18.92N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于242.9/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大變形 vmax=0.8427、4mm最大支座力 Qmax=19.207kN抗彎計算強度 f = M/W =0.941106/4788.0=196.49N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=19.21kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 28、立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=19.207kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.2025.150=1.266kN N = 19.207+1.266=20.474kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.567cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.80m； l0 計算長度，取0.800+20.300=1.400m； 由29、長細比，為1400/15.9=88 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.673；經計算得到=20474/(0.673457)=66.601N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.827=0.248kN/m2 h 立桿的步距，0.80m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方30、向的立桿間距，0.60m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2481.2000.8000.800/10=0.022kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=19.207+0.91.21.042+0.90.91.40.022/0.600=20.515kN經計算得到=20515/(0.673457)+22000/4788=71.247N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!6.2扣件鋼管樓板模板支架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范G31、B50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為8.7m，立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4070mm，間距100mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，32、混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數取0.80。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.101.00+0.20)+1.402.50=33.860kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.101.00+0.71.402.50=36.335kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為483.25。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距33、計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1001.0000.600+0.2000.600)=13.662kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.600=1.350kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；(134、)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02010001000/32400=0.610N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3513.662+1.01.350)0.100=1.186kN截面抗剪強度計算值 T=31186.0/(2600.00018.000)35、=0.165N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67713.6621004/(1006000291600)=0.005mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板中間跨支座最大彎矩計算公式為 M = 0.1Pl+0.1ql2面板的計算寬度為14000.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1001.00036、14.000+0.20014.000)=318.780kN/m面板的計算跨度 l = 100.000mm經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.45210001000/32400=13.963N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1001.0000.100=2.510kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.100=0.020kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.37、500+0.000)0.100=0.250kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.352.510+1.350.020)=3.074kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.90.980.250=0.220kN/m計算單元內的木方集中力為(0.220+3.074)0.200=0.659kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 0.659/0.200=3.294kN/m最大剪力 Q=0.60.2003.294=0.395kN最大支座力 N=1.10.2003.294=0.725kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗38、矩W分別為: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.013106/32666.7=0.40N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3395/(24070)=0.212N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜39、荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=2.277kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6772.277200.04/(1009000.001143333.0)=0.002mm木方的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN抗彎計算強度 f = M/W =0.098106/32666.7=3.00N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求40、!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大變形 vmax=0.186mm最大支座力 Qmax=4.771kN抗彎計算強度 f = M/W =0.254106/4788.0=52.98N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!縱向支撐鋼管計算縱向支撐鋼管41、按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大變形 vmax=0.576mm最大支座力 Qmax=15.587kN抗彎計算強度 f = M/W =0.763106/4788.0=159.45N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照42、下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=15.59kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1128.650=0.969kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6000.600=0.072kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1001.0000.6000.600=9.03643、kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 9.070kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.6000.600=0.810kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 13.04kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.567cm2； W 立44、桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/15.9=132 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.386；經計算得到=13038/(0.386457)=73.873N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算45、公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.827=0.248kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2480.6001.5001.500/10=0.038kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=1.29.070+0.91.40.810+0.90.91.40.038/0.600=11.976kN經計算得到=11976/(0.386457)+38000/4788=75.789N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!