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1、18.7米高6層住宅及地下車庫腳手架施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 目 錄一、編制依據4二、工程概況4三、腳手架構造及搭設要求：53.1選擇原則53.2.架體的選擇53.2、基本構造要求：633、外腳手架施工：734、腳手架的檢查與驗收：81、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收82、腳手架使用應定期檢查下列項目：83、腳手架的搭設的技術要求允許偏差與檢驗方法見下表:8四、安全技術措施及使用要求104.2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。104.6、腳手架的安全檢查與維護2、114.12、腳手架拆除：114.13、腳手架的防電措施：112、鋼管腳手架應采用接地處理。124、照明線路通過鋼管腳手架時，應使用12V低壓電源。126、腳手架搭設和使用期間，必須嚴防與帶電體接觸。12五、腳手架的維護和管理：12六、腳手架的搭設12七、外腳手架的驗算：1471落地架驗算14MW=167.2懸挑架驗算17工字鋼懸挑腳手架計算書17一、參數信息:171.腳手架參數172.活荷載參數183.風荷載參數184.靜荷載參數185.水平懸挑支撐梁186.拉繩與支桿參數18二、小橫桿的計算:181.均布荷載值計算182.強度計算193.撓度計算:19三、大橫桿的計算:191.荷載值計算13、92.強度驗算203.撓度驗算20四、扣件抗滑力的計算:21五、腳手架立桿荷載的計算:21不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式22六、立桿的穩定性計算:22考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式23七、連墻件的計算:23八、懸挑梁的受力計算:24九、懸挑梁的整體穩定性計算:25十、拉繩的受力計算:25十一、拉繩的強度計算:25十二、錨固段與樓板連接的計算:261.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：263.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：27一、編制依據1、扣件式鋼管腳手架2、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20013、建筑施工手冊4、4、建筑施工高處作業安全技術規范5、“預防高處墜落事故”若干規定 二、工程概況序號項 目名 稱1工程名稱2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位6施工單位該項目工程11#、12#、15#-18#樓圖紙一樣，標高一樣，建筑高度為18.7米，長59.4米磚混結構，共6層。標準層高2.8米。該幾棟樓的特點是：在17#18#與11#12#15#16#樓之間是地下車庫，為了不影響地下車庫與11#12#15#-18#樓同時施工，現將17#18#樓南立面和11#12#15#16#樓北立面采用懸挑腳手架搭設。懸挑從2米（地下車庫）開始懸挑，即從標高2米至標高19.9米。懸挑高度為17.9米（含高于建筑面1.2米）5、，11#12#15#-18#樓其它三立面為落地式腳手架，落地式腳手架搭設高度為19.9米（含高于建筑面1.2米）就以上情況制定了11#12#15#-18#樓具體的腳手架搭設方案如下：三、腳手架構造及搭設要求：3.1選擇原則（1）工期的要求；（2）工程的結構形式及高度情況；（3）架體的結構選型，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理；（4）在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性；（5）選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修；（6）結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；（7）綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合建筑施工安6、全檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。3.2.架體的選擇根據以上原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：一至十層采用落地式腳手架；十層以上采用懸挑式腳手架，六層一翻。3.1.1構配件要求：鋼管：腳手架鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管；每根鋼管重量不超過25KG,同時規定每根鋼管最大長度不超過6.5m，鋼管必須刷防銹漆，壁厚允許最大偏差為-0.5mm，鋼管應有合格證；鋼管上嚴禁打孔。扣件：扣件材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，腳手架使用的扣件在螺栓擰緊力矩達65Nm時，不得發生破壞。扣件使用前應試驗檢查7、，使用過程中亦應抽樣檢查擰緊程度，一般控制在4050Nm。最大不得超過65Nm。腳手板：采用松木腳手板，厚度不應小于50mm，寬度不小于200mm；板兩端用直徑4的鍍鋅鋼絲綁扎兩道，不得使用腐朽或有裂紋的板。31.4密目式安全網：密目式安全網應符合密目式安全網（GB16909）的有關規定，網目密度不應低于800目/100cm2。1、根據使用的嚴格選用安全網。2、立網不能代替平網使用。3、安裝前必須對網和支撐物進行下列檢查：網的標牌與選用相符，網的外觀質量無任何影響使用的弊病；支撐物（架）有適合的強度、剛度和穩定性。且系網處無撐角和尖銳邊緣。4、平網及立網的安裝應符合相應的要求。5、經常清理網上8、的落物，保持網面清潔。3.2、基本構造要求：縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，對接、搭接應符合下列規定：1、縱向水平桿的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不大于立桿縱距的1/3；避開跨中彎矩較大處。2、搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端部的距離不應小于100mm。3、縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。、橫向水平桿的構造應符合下列規定9、：1、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；2、作業層上非主節處的橫向水平桿，宜根據支撐腳手板的需要間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；3、雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。、腳手板的設置應符合下列規定：1、作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；2、腳手板應設置在三根橫向水平桿上，當腳手板長度小于2米時，可采用兩根橫向水平桿支撐，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾覆。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應10、大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm。其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。3、作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應予支撐桿可靠地固定。自頂層作業層住下，每隔12m滿鋪一層腳手板。、立桿的使用1、每根立桿底部應設置底座和墊板。2、腳手架底部距立桿底座20cm處，必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。橫向掃地桿宜采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當幾處不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。3、立桿接長必須采用對接扣件連接，立桿的11、接頭應交錯布置，錯開50cm以上，相鄰兩立桿接頭不設在同一步內，接頭位置距節點處，不大于步距的1/3。4、立桿頂端以高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。、連墻件按要求為2步3跨，布置應符合下列規定：1、宜靠進主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；2、應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其他可靠措施固定；3、宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；4、連墻件必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。5、連墻件中的連墻桿宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架的一端應向下連接，不應采用上斜連接；、首層門洞出口處構造要求：1、門洞桁架下的兩側立桿為雙管立桿，副12、立桿高度應高于洞口2步。2、門洞桁架中伸出上下弦的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點。3、斜腹桿家采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于是150，斜腹桿在一跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在伸出端上。326、剪刀撐：1、剪刀撐跨越立桿的根數為6根，斜桿與地面傾斜度為45度，按規范要求，高度在24米以下的腳手架，除必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置外，其中間可間斷每隔915m設置一組。2、剪刀撐斜桿應采用搭接，搭接處不少于2個回轉扣件，搭接長度1m。斜桿應用旋轉扣件固13、定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150。327、橫向斜撐的設置： 高度在24m以下的封閉型雙排架可不設橫向斜撐。 328、大模板不得直接放在外掛架上，應放在32勾頭螺栓上，并穿上穿墻螺栓后方可解開吊鉤，防止大模板掉落傷人。33、外腳手架施工：根據施工現場情況及結構實體外形，腳手架內側立桿距墻不大于300，陽臺位置外架向外側錯出。34、腳手架的檢查與驗收：341、以下階段須進行腳手架檢查：1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收a、完工后及腳手架搭設前。b、作業層上施加荷載前。c、每搭設12米高度。d、遇有六級大風大雨后。e、達到設計高度后。14、f、停用超過一個月。2、腳手架使用應定期檢查下列項目：a、桿件的設置連接，連墻件、支撐、門洞木桁架等的構造是否符合要求。b、底座是否松動，立桿是否懸空； c、桿件螺栓是否松動。d、腳手架立桿的沉降與垂直度偏差；e、安全防護措施是否符合要求。f、是否超載。3、腳手架的搭設的技術要求允許偏差與檢驗方法見下表:項次項目技術要求允許偏差（）檢查方法1地 基基礎表面堅實平整觀 察排水不積水墊板不晃動底座不沉降、不滑動2立 桿垂 直最后驗收垂直度用經緯儀或吊線墜和卷尺高度（m）總高度50 m40 m20 m2020255030607540801003間 距布距20鋼尺縱距50橫距204縱 向水 平水 平高15、差一根桿的兩端20水平儀同跨內兩根總向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸1510鋼卷尺6扣 件安裝扣件距主節點距離A150鋼卷尺同步立桿相隔兩個對接扣件高差a500鋼卷尺縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離ala/3鋼卷尺立桿上對接扣件至主節點距離ah/3鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩40-65Nm扭力扳手7剪刀撐斜桿與地面的傾角45-65角尺8腳 手板 外伸 長度搭接a100L200卷尺對接A=130-150L300卷尺g、擰緊后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法隨機進行，抽樣數量及判定標準按下表：項次檢查項目安裝扣件數量抽樣數量允許的不合格數1連接立桿與縱橫向水平16、桿或剪刀撐的扣件，接長立桿，縱向水平桿或剪刀撐的扣件51-905091-15081151-280131281-500202501-120032312001-32005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）51-905191-15082151-280133281-500205501-120032712001-32005010四、安全技術措施及使用要求4.1、腳手架搭設人員必須經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期檢查，合格則方可持證上崗。4.2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。4.3、腳手架的構配件質量與搭17、設質量，應符合規范規定，并應進行檢查驗收，合格后方可使用。4.4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。4.5、當有六級及六級以上大風和大霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。4.6、腳手架的安全檢查與維護4.7、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿；連墻件。4.8、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。4.9、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。搭拆腳手架時，地面應18、設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。4.10、搭設作業應按以下要求做好自我保護和保護好作業現場人員的安全：在架上作業人員應穿防滑鞋和佩掛好安全帶。腳下應鋪必要的腳手板，并應鋪設平穩，不得有探頭板。架上作業人員應做好分工和配合，傳遞桿件應掌握好重心，平穩傳遞。不要用力過猛，以免引起人身或桿件失衡。每完成一道工序，確認后方可進行下道工序。作業人員應佩帶工具袋，使用的工具不要放在架子上，以免掉落傷人。每次收工前，所有架子材料應全部搭設上，不要存留在架子上，而且要形成穩定的構架。在搭設作業進行中，地面上的配合人員應避開可能落物的區域。4.11、架子作業的安全注意事項：作業前應檢查作業環19、境是否可靠，安全防護措施是否齊全有效，確認無誤后方可作業。作業時應注意隨時清理架面上的材料，保持架面上規整清潔，不要亂放材料、工具，以免掉落傷人。嚴禁在架面上打鬧、奔跑。4.12、腳手架拆除：1、腳手架拆除程序，應由上至下按層按步拆除，先拆護身欄桿，腳手板和橫向水平桿，再依次拆除剪刀撐的上部構件和接桿。拆除全部剪刀撐、拋撐以前，必須搭設臨時加固斜支撐，預防架傾倒。2、拆腳手架桿件，必須2-3人同時協作，拆除縱向水平桿時，應由站在中間的人向下傳遞，嚴禁向下拋擲。3、拆除作業區的周圍及進出口處，必須派專人了望，嚴禁非作業區人員進入危險區域，拆除大片架子應加臨時圍欄。作業區內電線及其他設備有妨礙時，20、應事先與有關部門聯系拆除、轉移或添加防護。4、拆除全過程中，應指派一名責任心強、技術水平高的工人擔任指揮和監護，并負責任拆除撤料和監護操作人員的作業。5、已拆下來的材料必須及時清理，運至指定地點碼放整齊。6、拆至底部時，應先加臨時固定措施后，再拆除。4.13、腳手架的防電措施：1、對電線和鋼管腳手架等應進行包扎隔絕，包扎采用絕緣膠布，并由專業電工進行，包扎好的電線，應采用麻繩扎牢，再用瓷瓶固定好，使電線與腳手架保持一定的距離。2、鋼管腳手架應采用接地處理。3、在腳手架上施工的電焊機振動器等要放在干燥的木板上，操作者要戴絕緣手套，穿絕緣鞋。4、照明線路通過鋼管腳手架時，應使用12V低壓電源。5、21、鋼管腳手架需穿過或靠近380伏以下的電力線路且距離在2米以內時，應采取可靠的絕緣措施。6、腳手架搭設和使用期間，必須嚴防與帶電體接觸。五、腳手架的維護和管理：5.1、腳手架的特點是、大多數是在露天使用，并且搭拆頻繁，耗損較大，因此必須加強維護和管理，及時做好回收，清理、保管、修整、防銹、防腐等工作，才能降低損耗，提高周轉次數，延長使用年限，降低工程成本。5.2、對使用完的腳手架料、構件、零件等要及時回收，分類整理，存放，堆放地點要平整，用方木墊高。六、腳手架的搭設（1）腳手架的搭設幾何尺寸：采用483.5的鋼管搭設 排距：1 m； 柱距：1.5 m； 步距：1.2 m；內立桿距墻200mm。連22、墻件：選用剛性連墻件，水平距離為4.0 m，垂直距離隨樓層標高；在框架部位結構施工時預埋鋼管，腳手架搭設到此位置時，與預埋鋼管相連接；剪力墻部位利用穿墻螺栓孔，用螺栓進行拉結。（2）腳手架基礎：每根腳手架立桿下面安裝底托，并在底托下面平行外墻墊5cm厚腳手板，立桿范圍內回填土夯填密實，并找出排水坡度。（3）腳手架的搭設：縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻件第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿。（4）注意事項：立桿接長時，接頭應交錯布置，相鄰接頭不得在同步、同跨內，錯開距離不得小于500 mm；連墻件設置在主節點附近；腳手架外側立面沿全高和全長設置剪刀撐；橫向支撐：兩端設置23、，中間每隔6跨設置一道，橫向支撐沿高度方向呈之字布置。七、外腳手架的驗算：71落地架驗算腳手架的驗算項目：縱向、橫向水平桿的強度及剛度；立桿穩定性驗算。（1）由于腳手架的搭設尺寸為縱向、橫向水平桿驗算1.51.2 m，符合建筑施工腳手架實用手冊中表4-34的要求。故縱向、橫向水平桿的抗彎強度、抗彎剛度及扣件的抗滑移均滿足要求，不需驗算。（2）立柱穩定性驗算：本工程腳手架為單立桿，故需驗算的項目為腳手架底部的立柱穩定。（不考慮立柱偏心的影響）荷載計算： 腳手架自重產生的軸心力NGK：查表得到：一個柱距范圍內每米腳手架自重產生的軸心壓力標準值- gk=0.140kN/m；則：腳手架在26m處自重產24、生的軸心壓力標準值為 NGK=3.948 kN；腳手架在底部自重產生的軸心壓力標準值為 NGK=8.85 kN；(算上增加的立桿和扣件) 腳手架活荷載產生的軸心壓力標準值：腳手板考慮四層搭設，則查表得到：四層腳手板產生的軸心壓力標準值： NQ1K=1.2151.50.18=1.485 kN;防護材料產生的軸心壓力標準值（立網網目尺寸為3.53.5 cm，繩徑3.2 mm，自重0.01kN/m2）：NQ2K=0.011.553.2=0.798 kN;考慮二層同時施工，施工均布荷載 QK=23.0=6.0 kN/m2,查表得到施工荷載產生的軸心壓力標準值：NQ3K=6.08 kN;則：腳手架活載在25、底部產生的軸心壓力標準值為：腳手架活載在21.6 m處產生的軸心壓力標準值為： 風荷載標準值：查表得到：平昌縣基本風壓 w0=0.30不考慮風振系數，則：風荷載標準值 wK=0.7usuzw0;uz- 風壓高度變化系數：查表得到 （地面粗糙度按B類考慮）h=21.6m uz=1.33h=5 m uz=0.80us- 體型系數：擋風系數 =0.192us =1.2=0.23則：頂部：wK=0.7usuzw0=0.1kN/m2作用于立柱的風線荷載標準值：qwk= wKl.5=0.15kN/m;風荷載產生的彎距：MW=26m處：wK0.076kN/m2；qwk=0.113kN/m; MW=0.03626、kNm5 m處：wK0.045kN/m2；qwk=0.068kN/m; MW=0.021kNm則：風荷載產生的彎曲應力： -26m處 -底部其中：W為立桿截面的抵抗距，單立桿的截面抵抗距W=5.08 cm3；）立桿底部穩定性驗算：應滿足：其中：fc - 鋼材抗壓強度設計值，fc=180 N/mm2;查表得到：u（計算長度系數）=1.70 ；i（回轉半徑）=1.58 cm則：=uh/i=161查表得到：（穩定系數）j=0.271；則：；軸心壓力設計值：由 i（回轉半徑）=1.58cm；查表k1=0.75 則可知：；可滿足要求。）變截面處立柱穩定驗算：（穩定系數）j=0.271；則：；軸心壓力設計27、值：可知：；可滿足要求。經過以上計算可得知：本腳手架的設計搭設方案是合適、安全的。7.2懸挑架驗算工字鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為0.8 m；內排架距離墻28、長度為0.30 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 1.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；3.風荷載參數本工程地處巴中市平昌縣，查荷載規范基本風壓為0.30kN/m2，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1611；腳手板自重標準值(k29、N/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:3 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度 1.8 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩在懸挑梁的拉接點與墻拉接點距離為(m):2.4；鋼絲繩拉接點距離建筑物1.1m。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓30、度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.5 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3560.82/8 = 0.188 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =37.131、04 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =37.104 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大撓度 = 5.01.7138004/(3842.06105121900)=0.364 mm；小橫桿的最大撓度 0.364 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1=32、 0.0380.8=0.031 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.350.81.5/3=0.14 kN；活荷載標準值: Q= 30.81.5/3=1.2 kN；荷載的設計值: P=(1.20.031+1.20.14+1.41.2)/2=0.942 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.9421.5= 0.377 kN.m；M = M1max + M233、max = 0.007+0.377=0.384 kN.m最大應力計算值 = 0.384106/5080=75.661 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 75.661 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞34、荷載 P=（0.031+0.14+1.2）/2=0.685kN = 1.8830.68515003/ ( 100 2.06105121900) = 1.734 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.052+1.734=1.787 mm；大橫桿的最大撓度 1.787 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其35、中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0380.82/2=0.031 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.81.5/2=0.21 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.031+0.058+0.21)+1.41.8=2.878 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活36、荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1611kN/m NG1 = 0.1611+(0.802/2)0.038/0.8011.00 = 2.195kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3531.5(0.8+0.3)/2 = 0.866 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1431.5/2 = 0.315 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.511 = 0.082 kN；經計算37、得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.458 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ= 30.81.52/2 = 3.6 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.38、5511.128 = 0.434 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.458+ 1.43.6= 9.19 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N =1.2 NG+0.851.4NQ =1.23.458+0.851.43.6= 8.434 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.851.4WkLah2/10 =0.8501.40.4341.50.82/10=0.05 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值：N = 9.19 kN；計算立桿的截面回39、轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 1.386 m；長細比 Lo/i = 88 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.673 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9190/(0.673489)=27.925 N/mm2；立桿穩定性計算 = 2740、.925 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 8.434 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 1.386 m；長細比: L0/i = 88 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.673立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.41、08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8433.9/(0.673489)+49612.147/5080 = 35.394 N/mm2；立桿穩定性計算 = 35.394 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.434 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 7.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN42、)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 4.378 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.378 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 9.378 Ru12.313KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力43、RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=12.313kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(123134/3.14250) 1/2 =18mm；十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.186 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=185.7574/(44、3.142502)1/2 =1.538 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.186kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 185.757/(3.142201.43)=2.067mm。螺栓所能承受的最大拉45、力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.186kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 8.11kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=8.11 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!