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1、編號：SJHN.JZY-XX住宅樓及地下車庫工程內外墻模板施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄第一章、工程概況3第二章、編制依據3第三章、模板支撐體系4一、地下車庫模板支撐系統4（一）、模板配置4（二）、模板支架設計4（三）、剪力墻模板5第四章、模板計算書5一、梁模板（扣件式）計算書5二、板模板（扣件式）計算書（400）14三、板模板（扣件式）計算書（300）22四、墻模板計算書30第五章、質量保證措施35一、材料及構配件35二、技術要求35三、模板的安裝36四、模板安裝后自檢36五、模板2、保養37第六章、質量通病及預防措施37第七章、材料節約措施38第八章、成品保護39第九章、模板施工安全措施39第一章、工程概況本工程為xx二、三期工程，工程地點位于xx，建筑面積為192000平方米，包含8棟主樓，二、三期地下車庫（細分為811#車庫及三期地下人防車庫）組成。本方案僅針對三期工程地下車庫編制。本工程建筑結構安全等級為二級，抗震設防類別為丙類，抗震烈度為6度，建筑耐火等級為一級，結構設計使用年限為50年，工程建筑結構安全等級為二級。本工程人防地下室層高3.44.1m，筏板頂結構標高為-5.00m/-5.80m，基礎底板厚度為400/500；人防外墻厚度均為400；頂板厚為300/3、400mm；最大的梁截面為550*1100，本工程排架系統的計算參數以上述截面梁板為準，其他截面較小的梁板套用該排架參數。第二章、編制依據1.本工程施工圖紙及施工組織設計2.相關國家規范、地方標準等技術文件3.建筑施工安全檢查標準JGJ59-20114.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20115.混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB 50204-2002（2011年版）6.建筑工程施工質量驗收統一標準 GB 50300-20017.鋼筋混凝土高層建筑結構技術與施工規程JGJ3-20028. 建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。9.混凝土結構設計規范GB5004、10-201010.建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)11. 企業ISO9001:2000 質量體系管理文件和環境/職業健康安全管理體系文件。第三章、模板支撐體系一、地下車庫模板支撐系統（一）模板配置 本工程地下車庫內外墻板、頂板均采用普通鋼管扣件支架支撐體系，選用的主要材料：木模板均為15mm厚的九夾板；檁條為40*90mm木方；立桿及水平圍檁為48*2.8 鋼管；用14對拉螺桿；起連接作用的萬向扣件、直角扣件及對接扣件。（二）、模板支架設計 本工程通過搭設鋼管滿堂排架體系受力，本次編制范圍內車庫頂板厚度為400 mm（普通現澆結構梁板）。普通現澆結構梁板處梁最大截面尺寸為5505、mm1100mm，樓板厚度為400mm。模板支架搭設高度為4.1m，采用482.8鋼管搭設排架，立桿采用扣件聯接組成排架支撐體系；梁兩側立桿間距1m。支撐立桿直接支撐于基礎底板上，立桿離地0.2m處設置縱橫向水平拉桿，其中最上層兼做擱置鋼管，擱置鋼管采用緊頂的雙扣件抗滑移；支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；支架兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐，保證整個鋼管排架支撐系統的穩定。平臺板擱柵采用40*90mm木料側放，上鋪九夾板，在九夾板的接縫處設木方，固定九夾板，拼縫應嚴密、平整，縫隙用粘膠紙帖。（三）、剪力墻模板地下室剪力墻采用156、mm膠合板模板，背部支撐由兩層龍骨（木楞和鋼管）組成，直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨，用40*90木方；用于支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨，用482.8鋼管。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。第四章、模板計算書一、梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL新澆混凝土梁計算跨度(m)7.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)5501100新澆混凝土結構層高(m)4.1梁側樓板厚度(mm)400二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m7、3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)700梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1400新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距8、離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)50 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G9、2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.1q1靜L2+0.117q1活L2-0.131.10.132+0.1171.760.1320.05kNm Mmax/W0.010、5106/375001.38N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677qL4/(100EI)=0.67725.6133.334/(10010000281250)0.019mml/400133.33/4000.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.431.10.13+0.451.760.131.76kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.131.10.13+1.21.760.134.84kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R4=0.4 q2l=0.425.6011、.131.37kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.133.75kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.76+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.35)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.71m12、ax0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，4.84+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=4.88kN/m q2max1.37+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.35)+(0.5+(24+1.1)0.35)max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，3.75+(0.3-0.1)0.4/33.78kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.880.72，0.54.880.0520.26kNm Mmax/W0.26106/833303.07N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算13、 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.880.7，4.880.052.072kN max3Vmax/(2bh0)=32.0721000/(250100)0.62N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.787004/(10093504166700)0.15mml/400700/4001.75mm 2q2l24/(8EI)3.78504/(893504166700)0mml/40050/4000.12mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax114、.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.880.7，0.3934.880.7+4.880.053.9kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R43.21kN，R2R33.9kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.780.7，0.3933.780.7+3.780.053.03kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R42.89kN，R2R33.03kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.8可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設15、計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.514106/4490114.56N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax6.348kN max2Vmax/A=26.3481000/42429.94N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.15mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.16、76kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.76kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型482.8立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.67 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.71.52/100.04kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公17、式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.42129.92kN/m 2)小梁驗算 q1max1.61+(0.3-0.1)0.4/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.35)+0.91.41max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，4.42+(0.3-0.1)0.4/3=4.44kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.73kN，R211.84kN，R30.73kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax0.73+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.318、5)+0.91.41(0.7+0.5-0.4/2)/20.7，11.84，0.73+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.35)+0.91.41(0.7+1-0.5-0.4/2)/20.7+0.04/111.92kN fN/(A)+Mw/W11920.48/(0.67424)+0.04106/449050.53N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3112.7kNN30kN 滿足要求！九、立柱地基基礎計算地基土類型混凝土地基承載力設計值fak(kPa)150立柱墊木地基土承載19、力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)11.92/(10.15)79.47kPafak150kPa 滿足要求！三、板模板（扣件式）計算書（普通現澆結構板）一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱1新澆混凝土樓板板厚(mm)400新澆混凝土樓板邊長L(m)7.9新澆混凝土樓板邊寬B(m)6.8二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k20、(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計模板支架高度(m)4.1立柱縱向間距la(mm)700立柱橫向間距lb(mm)700水平拉桿步距h(mm)1400立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)250立柱距混凝土板長邊的距離(mm)375主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)2021、0小梁距混凝土板短邊的距離(mm)100小梁兩端各懸挑長度(mm)375，375 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(22、G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.35)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.35)+1.40.72.5 1=13kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.30.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max130.22/8，0.120.22/8+2.20.2/4= 0.11kNm Mmax/W0.11106/375002.96N/mm2f15N23、/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.35)1=8.88kN/m 5ql4/(384EI)58.882004/(38410000281250)0.07mml/400200/4000.5mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整-16000/750取整-17，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度24、為375mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.35)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.35)+1.40.72.50.22.65kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.35)0.22.21kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.44kN/m M10.077q1靜L225、+0.1q1活L20.0772.210.752+0.10.440.7520.12kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.20.07kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.2kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.070.752+0.212.20.750.35kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.650.382/2，0.070.382/2+2.20.380.83kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.12，0.35，0.830.83kNm Mmax/W0.83106/833309.98N/mm26、2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6072.210.75+0.620.440.751.21kN V20.607q2L+0.681p0.6070.070.75+0.6812.21.53kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.650.38，0.070.38+2.22.23kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.21，1.53，2.232.23kN max3Vmax/(2bh0)=32.231000/(210050)0.67N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.27、3+(24+1.1)0.35)0.21.82kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.827504/(10093504166700)0.09mml/400750/4001.88mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=1.823754/(893504166700)0.12mml1/400375/4000.94mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.8可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm328、)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.35)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.35)+1.40.71.50.22.52kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.35)0.22.26kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=29、(0.5+(1.1+24)0.35)0.2=1.86kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1432.260.75+1.2230.380.752.28kN 按懸臂梁，R1q1l=2.520.380.95kN RmaxRmax，R12.28kN; 同理，R1.71kN，R1.71kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.860.751.59kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=1.590.380.6kN RmaxRmax，R11.59kN; 同理，R1.19kN，R1.19kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎30、矩圖(kNm) Mmax0.63kNm Mmax/W0.63106/4490139.4N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.84kN max2Vmax/A=24.841000/42422.84N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.53mm 跨中max=0.53mm=750/400=1.88mm 懸挑段max0.23mm=150/400=0.38mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型482.8立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值31、f(N/mm2)205 h/i1800/15.9114150 滿足要求！ 查表得，0.51 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.751.82/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.35)+0.91.410.750.75+0.921.40.05/0.756.51kN f Nw/(A)+ Mw/W6505.38/(0.51424)+0.05106/449041.01N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受32、力N6.51kNN30kN 滿足要求！九、立柱地基基礎驗算地基土類型混凝土地基承載力設計值fak(kPa)150立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)6.51/(10.1)65.05kPafak150kPa 滿足要求！四、墻模板計算書一、工程屬性新澆混凝土墻名稱地下車庫外墻新澆混凝土墻墻厚(mm)400混凝土墻的計算高度(mm)4100混凝土墻的計算長度(mm)6000二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.33、5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3傾倒混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部34、模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)200小梁一端懸臂長(mm)250主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)200對拉螺栓橫向間距(mm)400對拉螺栓豎向間距(mm)500四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500152/618750mm3，Ibh3/12500153/12140625mm4 1、強度驗算 qbS承0.548.4224.21kN/m 面板彎矩圖(kNm) Mmax0.12kNm Mmax/W0.12106/135、87506.46N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.538.4=19.2kN/m 面板變形圖(mm) 0.28mml/400200/4000.5mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 1、強度驗算 qbS承0.2248.4210.89kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.34kNm Mmax/W0.34106/540006.3N/mm2f15.44N/mm2 滿足要36、求！ 2、撓度驗算 qbS正0.2238.4=8.64kN/m 小梁變形圖(mm) 0.33mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=5.73kN，R2=.R29=5.09kN，R30=4.46kN六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規格(mm)482.8主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面慣性矩I(cm4)21.56 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.55kNm Mmax/W0.55106/898061.59N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算37、 主梁變形圖(mm) 0.17mml/400500/4001.25mm 滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 對拉螺栓橫向驗算間距mmax400，400/2+200400mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax500，500/2+250500mm N0.95mnS承0.950.40.548.429.2kNNtb17.8kN 滿足要求！第五章、質量保證措施一、材料及構配件 地下室墻、柱、梁、板模板采用15厚九夾板。 內楞采用40mm90mm方木（經壓刨后尺寸）及482.8鋼管；外楞采用482.8鋼管。 對拉螺栓為14圓鋼。 支撐系統采用482.8鋼管排架。 38、平臺面向上200mm設縱橫向掃地桿，掃地桿向上1500mm及頂部設兩道水平桿。二、技術要求 平臺排架設縱橫向掃地桿，采用直角扣件固定在距底座上皮200mm處的立桿上，當立桿基礎不在同一水平面上時，必須將高處的掃地桿向低處延伸兩跨與立桿固定，高低差1m。兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個接頭錯開的距離500mm，各接頭中心點至主節點的距離步距的1/3。支架立桿應豎直設置，2m高度內允許偏差為15mm。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置。三、模板的安裝 柱模板支模時，四周必須設牢固支撐或用鋼管箍牢，避免柱模整體歪斜甚至傾倒，鋼管柱箍的間39、距在1m以內為宜，并在柱模下方留一清掃孔，以便清除里面的雜物。 樓板采用48鋼管搭設滿堂支模架，頂部木龍骨截面為40mm90mm，龍骨間距不大于250mm（具體見計算書），木龍骨接頭要錯開。 平臺板鋪設時必須平臺板蓋墻梁模，平臺模拼縫處貼膠帶紙。 對跨度大于等于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按結構設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000。四、模板安裝后自檢模板支好后，首先要進行自檢，填自檢自評表，再上報項目部及監理公司進行驗收，驗收合格后做好交接手續，再進行下道工序施工。 固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合下表所40、示規定：表 預埋件和預留孔洞的許偏差項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預 留 洞中心線位置10尺寸+10，0注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。 現澆鋼筋混凝土結構模板安裝的偏差應符合下表所示規定：表 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎10鋼尺檢查柱、梁、板+4，-5鋼尺檢查層高垂直度 5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查 5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼41、尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。五、模板保養 清潔板面：模板使用前涂脫模劑，使用后應及時清潔板面，嚴禁用堅硬物敲刮板面。 存貯碼堆：模板每次周轉下來，下部墊木方，邊角對齊堆放在平整的地面上，板面不得與地面接觸；長期存貯，要保持模板通風良好，防止日曬雨淋，并定期檢查，有條件時，覆蓋防水布。第六章、質量通病及預防措施1、模板加工現象：后臺模板加工質量粗糙，拼縫不嚴，板面變形，尺寸偏差大。防治措施：模板制作中嚴格按翻樣尺寸配制，選用質量合格的材料，接縫要嚴密，所有龍骨加工精度，對加工的模板嚴格檢查驗收。2、頂板模板現象：板中部下撓，板42、底與墻、梁四周不平，板模伸入墻、梁內“吃模”，板縫跑漿，出現麻面、蜂窩。防治措施：板模下部支撐按詳圖間距布置，支撐墊木方。拉好水平桿和剪力撐，支撐采用滿堂架子，方木經過壓刨，保證尺寸一樣大，并拉通線找平，保證在同一標高上。板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。板模多次周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈。第七章、材料節約措施1、在使用鋼管作支撐和橫桿時，要以大局出發，精心規劃、計算，鋼管長切短時，要滿足一定的工程模數，并根據工程具體結構高度和尺寸進行施工。2、不得在放置好的木模上隨意踐踏、重物沖擊；木43、背楞分類堆放，不得隨意切斷或鋸、割。3、根據圖紙精心排板，板、梁、柱盡量少拼縫。4、安裝多余的扣件和釘子要裝入專用背包中按要求回收，不得亂丟亂放。5、模板拆除扣件不得亂丟，邊拆邊進袋 。6、拆除模板，按標識吊運到模板堆放場地，由模板保養人員及時對模板進行清理、修正、標識不清的模板重新標識；做到精心保養，以延長使用期限。7、制定材料節約管理獎罰制度：拆除模板要按操作要求施工，嚴禁猛撬、生砸、及大面積撬落，盡可能不損壞木模板，便于周轉使用，對拆下的模板及時清除表面油污。并進行整修以便再用。對故意破壞模板，且不整修、不保養。重新用新料配置上層模板等按配置模板量的實際進場價格罰款。第八章、成品保護1、44、為防止破壞模板工序必須做到：不得重物沖擊已支好模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好的頂板模板上焊接鋼筋時，加墊薄鋼板或或其他阻燃材料；在支好頂板模上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，需用木方作墊進行。2、門窗洞口、墻柱的陽角用小木條護角保護。3、樓梯踏步用15mm 厚碎九夾板條保護。4、進場后的模板臨時堆放時，要放穩墊平，必須用編織布臨時遮蓋，遇雨時，及時覆蓋塑料布。5、模板拆除時，嚴禁用撬棍亂撬和高處向下拋擲，以防口角損壞并保證安全。6、施工過程中，嚴禁用利器或重物亂撞模板，以防模板損壞或變形。第九章、模板施工安全措施1. 工作前應檢查使用的工具是否牢固, 扳手等工具必須用繩45、鏈系掛在身上, 以免掉落傷人。工作時要思想集中, 防止釘子扎腳和空中滑落。 2. 支模過程中, 如需中途停歇, 應將支撐、柱頭板等釘牢, 拆模間歇時, 應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放, 防止因扶空、踏空而墜落。3. 安裝與拆除5米以上的模板應設防護欄桿, 拆除模板時地面處應拉好紅白旗, 派專人看護。4. 遇六級以上的大風時, 應暫停室外的大模板安裝, 雪霜后應掃除干凈，略干不滑時再進行工作。5. 對于模板加工區域，電動機和電器部分按規定設置安全接地和其它用電保護。木工機械工作場所備有齊全可靠的消防器械，嚴禁煙火并清除易燃品。6. 作業場所內成品、材料應堆放整齊，道路暢通，刨花、鋸46、屑等應及時清除，粉塵大的地方應裝設防塵設備。7. 搭拆排架必須經安全技術教育的操作工來擔任，并經常進行體格檢查，凡患有高血壓、心臟病等不適于高處作業不得上排架操作。8. 不得在腳手架上堆放大批模板等材料，拆模板時要提防整塊模板掉下；拆除模板時一般用長撬棍, 在拆樓面頂板底模時，人不許站在正在拆除的模板下。9. 嚴格按平面及剖面搭設，遵守搭拆程序及要求；樓板上的預留洞, 在安裝模板時, 不應將洞口鋼筋割除；拆除排架時施工區域應設置警戒區。 10. 搭拆前技術負責人應向施工班組進行詳細的安全交底，搭拆完成后施工班組應進行仔細的自檢，并由質檢及安全部門進行驗收，不合格處及時整改，必須待驗收員通過后方能澆搗砼。