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1、編號：SJHN.JZY-XX7.3萬物業開發工程洋房地下車庫頂板回頂支撐施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄第一章 工程概況1第二章 編制說明及依據1一、編制說明1二、編制依據1三、設計數據2第三章 施工進度計劃2第四章 施工準備與資源配置計劃3一、 材料準備3二、人員準備3三、施工現場平面布置3第五章 計算書4一樓板承載力驗算4二、 梁支撐架計算5三、 板支撐計算13第一章 工程概況車輛段物業開發一期工程，建筑結構類型為異形柱框架結構/異形柱框架剪力墻結構，抗震設防烈度為六度，抗震等級為2、三/四級，場地類別為II類，房屋設計使用年限50年。本工程最大建筑高度26.4米，最多單位工程層數為地上8層，地下1層，占地面積約為8644.77平方米，總建筑面積73123.8平方米,其中計容面積約50000，地下室部分23000，包含7+1洋房、疊拼洋房、聯排洋房，最大單體建筑面積（不含住宅的地下室面積）約為16330。本工程為A05地塊北側一期工程的地下車庫。本工程為框架柱、剪力墻結構,抗震設防烈度為6度;建筑設計使用年限為50年。本工程主要使用功能:地下停車場。建筑層高:4.6m，建筑面積為：23000。第二章 編制說明及依據一、編制說明為了保證車輛段物業開發一期工程安全、文明施工、按3、規范化要求并達到國家規定的標準。同時也為了盡早完成車庫主體結構施工，保證后期綠化盡快入場，綠化進場后也需在車庫頂板進行施工，根據現場的實際情況和施工的需要，在本工程的地下室頂板上布置材料堆場，在地下室頂板上（局部）設置施工道路。施工期間的荷載遠大于設計活荷載，為避免荷載超量，引起結構板開裂，需對材料堆場位置、施工道路及施工升降機部位的地下室頂板現澆板進行頂撐加固（具體位置詳見施工平面布置圖）。二、編制依據類別名稱編號國家建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010鋼結構工程設計規范GB50017-2003建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20134、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015行業建筑機械使用安全技術規程JGJ33-2012施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-2005建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011施工現場機械設備檢查技術規范JGJ160-2008建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008其它建設工程施工現場管理規定建設部令15號危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987 號建筑工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質20095、254號三、設計數據地下室頂板板厚：180mm梁板砼等級：C35 P6梁最大間距為7.6m；斷面450900頂板上設計回填土厚度為1.8m活動荷載：5KN/m2 ；活動荷載消防車道時：30KN/m2(無覆土情況下，車輛等效荷載為27.5KN/m2)第三章 施工進度計劃加固腳手架根據結構層施工進度搭設，搭設進度計劃見下表：搭設部位搭設高度搭設時間完成時間車道、砂石等材料堆場基底地下室頂板方案審批完成后3天內開始開始后15天內完成本工程加固腳手架預計使用時間為加固搭設完成后9個月。第四章 施工準備與資源配置計劃一、 材料準備碗扣架：采用外徑48mm，壁厚3.0mm的Q235鋼材質的焊接鋼管，其質量6、應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700-2006）中Q235A級鋼的規定，有嚴重銹蝕彎曲、壓扁、裂紋和損傷者禁用。立桿、縱向水平桿的鋼管長度為2.4m，0.9m。木枋：100100 mm，支撐架體上下兩端軟接觸均加頂托。加強對使用材料的檢查，檢查鋼管是否合格，是否變形，檢查扣件是否松動，螺栓螺紋是否有損，檢查鋼管型號、質量等，不合格的材料一律不準在本工程中使用，嚴禁使用變形和不合格的材料，嚴禁使用變形和不合格的扣件、鋼管。二、人員準備架體搭設操作必須由架工搭設，架工必須持證上崗。搭設前必須由技術、安全部門對操作人員進行技術交底及安全交底。交底必須以口頭形式和書面形式同時進行，并且有交底人7、和被交底人的簽字。三、施工現場平面布置依據施工現場情況，紅色區域為車庫頂板行車區域第五章 計算書一樓板承載力驗算300KN級消防車直接作用下雙向板等效均布荷載為27.5kN/（板跨4m）按照混凝土結構設計規范（GB50010-2002），取1m寬板帶進行驗算。屋梁樓蓋鋼筋配置如下圖所示：q1=1.2*(25*0.18)+1.4*（27.5+5）=50.9KN/q2=1.35*(25*0.18)+1.4*0.7*（27.5+5）=37.925KN/M=0.1ql2=0.1*50.9*4*4=81.44KNmV=0.6ql=0.6*50.9*4=122.16KN（一） 跨中板帶正截面受彎承載力 跨8、中板帶兩個方向配筋相同，板面均配置C10150，板底均配置C10150。1m寬板帶面筋6C10，底筋6C10。計算參數：C35混凝土強度設計值fc=16.7N/mm2，b=1000mm；as=21mm； as=21mm； fy = fy=360N/ mm2As=652=471 mm2 ； As=652=471mm2 h0 =Has = 18021159mm按照規范公式，混凝土受壓區高度：1fcbx = fyAsfyAs由于混凝土強度小于C80，故，1=1.0所以， 1.016.71000x=360471360471x=0mm2 as 取x=2 as =42則M1*16.7*1000*42*(19、59-21)+360*471*138=120.19KNm根據以上計算，樓板承受最大彎矩值81.44KNm120.19KNm受剪承載力驗算：V0.7hftbh0=0.7*(800/160)*1.57*1000*160=262.93KN根據以上計算，最大剪力122.16262.93KN二、 梁支撐架計算2.1梁支撐計算參數基本參數混凝土梁高h(mm)900混凝土梁寬b(mm)450混凝土梁計算跨度L(m)2模板支架高度H(m)2.85立桿材質Q235水平桿步距h1(m)1.2梁跨度方向立桿間距la(m)0.6垂直梁跨度方向的立桿間距lb(m)0.3梁底立桿根數n2次楞根數m4次楞懸挑長度a1(mm10、)250結構表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式按構造要求布置立桿規格LG-A-120材料參數主楞類型矩形木楞主楞規格100100次楞類型矩形木楞次楞規格100100面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31主楞合并根數/鋼管類型483荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/可調托座承載力容許值(kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)/新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1計算模板及次楞時均布活11、荷載Q1k(kN/m2)32.5計算模板及次楞時集中活荷載Q2k(kN)2.5計算主楞時均布活荷載Q3k(kN/m2)1.5計算立桿及其他支撐構件時均布活荷載Q4k(kN/m2)2.5是否考慮風荷載否省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度類型/基本風壓值Wo(kN/m2)/結構重要性系數01模板支撐架頂部模板高度Hb(mm)/模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm)/2.2施工簡圖（圖1）剖面圖1（圖2）剖面圖22.3次楞驗算次楞計算跨數的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。（1）強度驗算由建筑施工模板安全技術規范（JGJ162）中條第一款規定“當計算模板和直接支12、撐模板的小梁（次楞）時，均布活荷載可取2.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得彎矩值取其最大值”。q1=0max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1ka1=1max(1.2(0.2+(1.1+24)9000.001)+1.432.5,1.35(0.2+(1.1+24)9000.001)+1.40.732.5)450/(4-1)1000)=10.927kN/m（圖1）次楞計算簡圖q2=01.2(G1k+(G3k+G2k)h)a1=11.2(0.2+(1.1+24)9000.001)450/(4-1)13、1000)=4.102kN/mp=01.4Q2k=11.42.5=3.5kN（圖2）次楞計算簡圖經過分析以上兩種不同的受力簡圖，得出最不利的次楞彎矩圖如下（圖3）次楞彎矩圖Mmax=0.983kNm=Mmax/Wx=0.983106/(166.667103)=5.897N/mm2f=13N/mm2滿足要求（2）抗剪驗算同時經過計算最不利的次楞彎矩圖的工況下得到次楞剪力圖如下：（圖4）次楞剪力圖Qmax=4.444kNmax=QmaxS/(Ib)=4.444103125103/(833.3331041010)=0.667N/mm2=1.4N/mm2滿足要求（3）撓度驗算q=(G1k+(G3k+G14、2k)h)a1=(0.2+(1.1+24)9000.001)450/(4-1)1000)=3.418kN/m（圖5）次楞撓度圖（圖6）次楞撓度圖跨中max=0.025mm=0.61000/400=1.5mm滿足要求2.4主楞驗算根據實際工況，梁下增加立桿根數為2，故可將主楞的驗算力學模型簡化為2-1=1跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。由建筑施工模板安全技術規范（JGJ162）中條第一款規定“當計算直接支撐小梁（次楞）的主梁時，均布活荷載可取1.5kN/m2”。荷載通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。故需對次楞在活荷載1.5kN/m2的工況下進行計算15、其最大的支座反力。A.由可變荷載控制的組合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4Q3ka1=1(1.2(0.2+(1.1+24)9000.001)+1.41.5)450/(4-1)1000)=4.417kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha1+1.40.7Q3ka1=1(1.35(0.2+(1.1+24)9000.001)+1.40.71.5)450/(4-1)1000)=4.835kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(4.417,4.835)=4.835kN此時次楞的荷載簡圖如下（圖1）次楞強度計算受力簡圖用于撓度計16、算時的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha1=(0.2+(1.1+24)9000.001)450/(4-1)1000)=3.418kN/m此時次楞的荷載簡圖如下（圖2）次楞撓度計算受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=2.889kNRkmax=2.043kN還需考慮主楞自重，則自重標準值為gk=60/1000=0.06kN/m自重設計值為：g=01.2gk=1.260/1000=0.072kN/m則主楞強度計算時的受力簡圖如下：（圖3）主楞撓度計算時受力簡圖則主楞撓度計算時的受力簡圖如下：（圖4）主楞撓度計算時受力簡圖（1）抗彎驗算（圖5）主楞彎矩圖(kNm)Mmax=0.217kN17、m=Mmax/Wm=0.217106/(166.667103)=1.301N/mm2f=13N/mm2滿足要求（2）抗剪驗算（圖6）主楞剪力圖(kN)Vmax=Qmax=2.9kNmax=VmaxS/(Ib)=2.91000125103/(833.3331041010)=0.435N/mm2=1.4N/mm2滿足要求（3）撓度驗算（圖7）主楞變形圖(mm)max=0.01mm=0.31000/400=0.75mm滿足要求（4）支座反力立桿穩定驗算要用到強度計算時的支座反力，故：Vmax=5.795kN2.5立桿承載力驗算根據規范建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2016）中相18、關規定應如實計算立桿由架體結構及附件自重產生的軸力標準值。架體自重由立桿、水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐及可調托座自重組成。A.立桿自重：由于選擇的立桿型號為LG-120，立桿長度為LL=1.2m，故立桿根數可簡化計算為T1=H/LL=2.85/1.2=2.375查規范附錄A得單根立桿重量為mLG=7.059.8/1000=0.069kN則立桿總重：GLG=T1mLG=2.3750.069=0.164kNB.水平桿自重：立桿承擔一個橫桿和一個縱桿的重量，由于立桿縱橫向間距為0.6m、0.3m，故水平桿規格分別為HG-60、HG-30查規范表得水平桿重量分別為mHa=2.479.8/1000=019、.024kNmHb=1.329.8/1000=0.013Kn架體水平桿的步數為：T2=H/h+1=2.85/1.2+1=3.375則水平桿總重：GHG=T2(mHa+mHb)=3.375(0.024+0.013)=0.125kNC.豎向剪刀撐自重：根據實際施工情況，絕大部分均采用扣件式鋼管剪刀撐代替豎向寫成桿，故我們按扣件式剪刀撐進行簡化計算。根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166）中條規定剪刀撐寬度宜為6-9m，剪刀撐間距可按4跨簡化，對于大于4跨的這樣計算偏于安全符合構造措施。根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）中附錄B的規定，扣件式剪刀撐鋼管（48.320、3.6）的自重，每米取0.0397kN/m。豎向剪刀撐自重：GVX=(4la)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.50.0397=(40.6)2+(41.2)2)0.5+(40.3)2+(41.2)2)0.5)0.0397=0.409kND.水平剪刀撐：按規范規定水平剪刀撐間距不大于8m，且應在架體頂層水平桿設置一道，故剪刀撐道數可按下式計算：T3=H/8+1=2.85/8+1=1.356水平剪刀撐的假定形式可按豎向剪刀撐的方式進行。水平剪刀撐自重：GHX=T32(4la)2+(4lb)20.50.0397=1.3562(40.6)2+(40.3)2)0.50.0397=0.2821、9kNE.可調托撐：根據規范表規定，根據施工實際情況，多數情況下選用KTC-60、KTC-75型號的可調托撐，我們取KTC-75型號可調托座的自重進行計算，這樣偏于安全。可調托撐自重為：GTC=0.0969kN架體的底座或墊板自重予以忽略。根據以上統計，架體自重作用于單根立桿的荷載為：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.164+0.125+0.409+0.289+0.0969=1.085kN根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166）中條規定，取立桿伸出頂層水平桿長度a=650mm，立桿計算長度系數=1，取立桿計算長度附加系數k=1.155立桿計算長度為：l0=k(h22、+2a)=11.155(1.2+20.65)=2.888ml=l0/i=2.8881000/(1.5910)=181.604l=230滿足要求根據l值查規范建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166）附錄C得到j=0.217根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166）中條規定，應計算立桿自由端高度h0=400mm的立桿承載力，其取值應根據a=650mm和a=200mm對應的立桿承載力線性插入取值。P650=Af/0=0.2174.241002050.001/1=18.844kNP200=1.2P650=1.218.844=22.612kN根據線性插入法可得：P400=20.23、937kN根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166）中條規定應分別對由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩定的驗算。由可變控制的組合：N1=1.2GZ+G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4Q4klalb=1.2(1.085+0.2+(24+1.1)9000.001)0.60.3+1.42.50.60.3=5.787kN由永久荷載控制的組合：N2=1.35GZ+G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7Q4klalb=1.35(1.085+0.2+(24+1.1)9000.001)0.60.3+1.40.72.5024、.60.3=6.243kNN=max（N1，N2）=max(5.787,6.243)=6.243kNP400=20.937kN滿足要求2.6可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N=5.795kNN=30kN滿足要求三、 板支撐計算3.1板計算參數基本參數計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2016樓板厚度h(m)0.18樓板邊長L(m)4樓板寬B(m)4立桿材質Q235模板支架高度H(m)3.57立桿縱向間距1a(m)0.9立桿橫向間距lb(m)0.9水平拉桿步距h(m)1.2主楞布置方向平行于樓板長邊結構表面要求表面外露次楞間距a(m)0.3次楞懸挑長度a1(m)025、.3主楞懸挑長度b1(m)0.3立桿規格LG-A-120材料參數面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31次楞類型矩形木楞次楞規格100100主楞類型矩形木楞主楞規格100100主楞合并根數/鋼管類型483荷載參數可調托撐承載力容許值(kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/立桿墊板面積A(m2)0.2模板（不含支架）自重標準值G1k(kN/m2)0.2新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1計算模板及次楞時均布活荷載Q1k(kN/m2)32.5計算模板及次楞時集中活荷載Q26、2k(kN)2.5計算主楞時均布活荷載Q3k(kN/m2)1.5計算立桿及其他支撐構件時均布活荷載Q4k(kN/m2)2.5是否考慮風荷載否省份、城市貴州(省)貴陽市(市)地面粗糙程度/基本風壓值Wo(kN/m2)/沿風荷載方向架體搭設的跨數n6結構重要性系數01模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm)/模板支撐架頂部模板高度Hb(mm)/設計簡圖如下：（圖1）模板設計平面圖（圖2）模板設計剖面圖1（圖3）模板設計剖面圖23.2次楞驗算次楞計算跨數的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。（1）強度驗算由建筑施工模板安全技術規范（JGJ162）中條第一款規定“當計算模板27、和直接支撐模板的小梁（次楞）時，均布活荷載可取2.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得彎矩值取其最大值”。q1=0max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1ka1=1max(1.2(0.2+(1.1+24)0.18)+1.432.5,1.35(0.2+(1.1+24)0.18)+1.40.732.5)0.3=15.348kN/m（圖9）次楞計算簡圖q2=01.2(G1k+(G3k+G2k)h)a1=11.2(0.2+(1.1+24)0.18)0.3=1.698kN/mp=01.4Q2k=11.4228、.5=3.5kN（圖10）次楞計算簡圖經過分析以上兩種不同的受力簡圖，得出最不利的次楞彎矩圖如下（圖11）次楞彎矩圖Mmax=1.105kNm=Mmax/Wx=1.105106/(166.667103)=6.631N/mm2f=13N/mm2滿足要求（2）抗剪驗算同時經過計算最不利的次楞彎矩圖的工況下得到次楞剪力圖如下：（圖12）次楞剪力圖Qmax=7.367kNmax=QmaxS/(Ib)=7.367103125103/(833.3331041010)=1.105N/mm2=1.4N/mm2滿足要求（3）撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)h)a1=(0.2+(1.1+24)0.18)029、.3=1.415kN/m（圖13）次楞撓度圖（圖14）次楞撓度圖跨中max=0.05mm=3.6mm滿足要求3.3主楞驗算主楞計算跨數的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。由建筑施工模板安全技術規范（JGJ162）中條第一款規定“當計算直接支撐小梁（次楞）的主梁時，均布活荷載可取1.5kN/m2”。荷載通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。故需對次楞在活荷載1.5kN/m2的工況下進行計算其最大的支座反力。A.由可變荷載控制的組合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4Q3ka1=1(1.2(0.2+(1.1+24)0.18)0.3+1.41.50.3)=230、.328kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha1+1.40.7Q3ka1=1(1.35(0.2+(1.1+24)0.18)0.3+1.40.71.50.3)=2.352kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(2.328,2.352)=2.352kN此時次楞的荷載簡圖如下（圖15）次楞強度計算受力簡圖用于撓度計算時的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha1=(0.2+(1.1+24)0.18)0.3=1.415kN/m此時次楞的荷載簡圖如下（圖16）次楞撓度計算受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=2.187kNRkmax=1.3131、6kN還需考慮主楞自重，則自重標準值為gk=60/1000=0.06kN/m自重設計值為：g=01.2gk=11.260/1000=0.072kN/m則主楞強度計算時的受力簡圖如下：（圖17）主楞撓度計算時受力簡圖則主楞撓度計算時的受力簡圖如下：（圖18）主楞撓度計算時受力簡圖（1）抗彎驗算（圖19）主楞彎矩圖(kNm)Mmax=0.659kNm=Mmax/Wm=0.659106/(166.667103)=3.956N/mm2f=13N/mm2滿足要求（2）抗剪驗算（圖20）主楞剪力圖(kN)Vmax=Qmax=2.509kNmax=VmaxS/(Ib)=2.5091000125103/(8332、3.3331041010)=0.376N/mm2=1.4N/mm2滿足要求（3）撓度驗算（圖21）主楞變形圖(mm)max=0.299mm=3.6mm滿足要求（4）支座反力立桿穩定驗算要用到強度計算時的支座反力，故：Vmax=6.905kN3.4立桿承載力驗算根據規范建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2016）中相關規定應如實計算立桿由架體結構及附件自重產生的軸力標準值。架體自重由立桿、水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐及可調托座自重組成。A.立桿自重：由于選擇的立桿型號為LG-120，立桿長度為LL=1.2m，故立桿根數可簡化計算為T1=H/LL=3.57/1.2=2.975查33、規范附錄A得單根立桿重量為mLG=7.059.8/1000=0.069kN則立桿總重：GLG=T1mLG=2.9750.069=0.206kNB.水平桿自重：立桿承擔一個橫桿和一個縱桿的重量，由于立桿縱橫向間距為0.9m、0.9m，故水平桿規格分別為HG-90、HG-90查規范表得水平桿重量分別為mHa=3.639.8/1000=0.036kNmHb=3.639.8/1000=0.036Kn架體水平桿的步數為：T2=H/h+1=3.57/1.2+1=3.975則水平桿總重：GHG=T2(mHa+mHb)=3.975(0.036+0.036)=0.283kNC.豎向剪刀撐自重：根據實際施工情況，34、絕大部分均采用扣件式鋼管剪刀撐代替豎向寫成桿，故我們按扣件式剪刀撐進行簡化計算。根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166）中條規定剪刀撐寬度宜為6-9m，剪刀撐間距可按4跨簡化，對于大于4跨的這樣計算偏于安全符合構造措施。根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）中附錄B的規定，扣件式剪刀撐鋼管（48.33.6）的自重，每米取0.0397kN/m。豎向剪刀撐自重：GVX=(4la)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.50.0397=(40.9)2+(41.2)2)0.5+(40.9)2+(41.2)2)0.5)0.0397=0.476kND.水平剪刀撐35、：按規范規定水平剪刀撐間距不大于8m，且應在架體頂層水平桿設置一道，故剪刀撐道數可按下式計算：T3=H/8+1=3.57/8+1=1.446水平剪刀撐的假定形式可按豎向剪刀撐的方式進行。水平剪刀撐自重：GHX=T32(4la)2+(4lb)20.50.0397=1.4462(40.9)2+(40.9)2)0.50.0397=0.585kNE.可調托撐：根據規范表規定，根據施工實際情況，多數情況下選用KTC-60、KTC-75型號的可調托撐，我們取KTC-75型號可調托座的自重進行計算，這樣偏于安全。可調托撐自重為：GTC=0.0969kN架體的底座或墊板自重予以忽略。根據以上統計，架體自重作用36、于單根立桿的荷載為：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.206+0.283+0.476+0.585+0.0969=1.646kN根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166）中條規定，取立桿伸出頂層水平桿長度a=650mm，立桿計算長度系數=1，取立桿計算長度附加系數k=1.155立桿計算長度為：l0=k(h+2a)=11.155(1.2+20.65)=2.888ml=l0/i=2.8881000/(1.5910)=181.604l=230滿足要求根據l值查規范建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166）附錄C得到j=0.217根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技37、術規范（JGJ166）中條規定，應計算立桿自由端高度h0=0.11000=100mm的立桿承載力，其取值應根據a=650mm和a=200mm對應的立桿承載力線性插入取值。P650=Af/0=0.2174.241002050.001/1.1=17.131kNP200=1.2P650=1.217.131=20.557kN根據線性插入法可得：P100=20.557kN根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166）中條規定應分別對由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩定的驗算。由可變控制的組合：N1=1.2GZ+G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4Q4klalb=1.2(1.646+0.2+(24+1.1)0.18)0.90.9+1.42.50.90.9=9.021kN由永久荷載控制的組合：N2=1.35GZ+G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7Q4klalb=1.35(1.646+0.2+(24+1.1)0.18)0.90.9+1.40.72.50.90.9=8.944kNN=max（N1，N2）=max(9.021,8.944)=9.021kNP100=20.557kN滿足要求3.5可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N=6.905kNN=30kN滿足要求