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1、軌道交通三號線輕軌腳手架工程專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目錄1 編制依據42 工程概況43 施工部署43.1成立組織機構43.2施工方案54 施工準備55碗扣式鋼管腳手架搭設55.1搭設順序55.2腳手架搭設56碗扣式鋼管腳手架拆除67 質量保證措施77.1檢驗、驗收管理77.2使用管理與維護78安全保證措施89文明施工保證措施1010 勞動力、材料及機具配備10（1）勞動力配備（詳見表11-1）10（2） 材料配備（詳見表11-2）10（3）機具配備（詳見表11-3）1011計算書（附后）111.腳2、手架參數112.荷載參數（均按照施工圖計算或者查相關規定取值）113.木方參數111.荷載的計算：13(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：13(2)模板的自重線荷載(kN/m):132.強度計算:133.抗剪計算：134.撓度計算:141.靜荷載標準值包括以下內容：16(1)腳手架的自重(kN)：16(2)模板的自重(kN)：16(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：161.腳手架參數183.木方參數184.其他181.荷載的計算：19(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：19(2)模板的自重線荷載(kN/m)：192.木方楞的支撐力計算193.支撐鋼管的強度計算201.腳手架參數243.木方參數23、44.其他241.荷載的計算：24(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：24(2)模板的自重線荷載(kN/m)：242.木方楞的支撐力計算241 編制依據（1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001-2008年版（2）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91）（3）建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99）（4）建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)（5）混凝土結構設計規范（GB50010-2010）（6）鋼結構設計規范（GB500172003）（7） 設計施工圖紙、施工規范以及現場環境、條件等。2 工程概況XX站、XX站結構相似；屬于地面三層高架車站，車站等4、級為二級站，站臺形式二側二線；主要承重結構為獨柱墩，雙層T型蓋梁體系，墩柱截面為矩形2.0m2.6m，間距布置為16m+16m+18m+20m+18m+16m+16m=120m。車站主體分為三層：站臺層，站臺下夾層，站廳層，層高在3m6m左右。車站總建筑面積：分別為4906m2。建筑長度：122.6m，建筑寬度：20.6m，從地面到屋頂的建筑高度均超過20m，結構形式為：站橋合一，多層框架。3 施工部署3.1成立組織機構項目經理部成立以項目經理為組長的施工領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組 長：X（項目經理）總負責副組長：X（生產經理）現場施工總負責X（項目總工）技術總負責組 員5、：X（副總工）方案編制 X（質檢工程師）施工質量控制 X（施工隊長）現場施工協調 X（工程師）現場施工技術 X（安檢主任）現場施工安全檢查3.2施工方案采用全封閉碗口式腳手架。腳手架鋼管選用483.5，搭設尺寸為：板支撐立桿的間距為 0.6m1.2m，立桿的步距為1.20m；縱橫梁支撐立桿的間距為 0.6m0.6m，立桿的步距為1.20m。蓋梁支撐立桿的間距為 0.3m0.6m，立桿的步距為1.20m。立桿頂端用頂托與木方支撐，底端有底座與木方支撐。4 施工準備（1）確定腳手架平面、立面布置。（2）施工人員在施工前認真熟悉圖紙、規范、施工方案。（3）腳手架搭設前工程技術負責人對搭設、拆除和使用6、人員進行書面安全技術交底。（4）對施工班組進行現場安全和技術培訓，加強隊伍的技術素質。（5）對膠合板、木方、鋼管、扣件、腳手板等進行檢查，不合格的禁止使用。（鋼管、扣件進行抽樣試驗檢測）（6）腳手架基礎必須平整、壓實，按地基承載力按照3KPa進行驗收,后用C25砼澆筑厚度大于20cm硬化。地基高低差較大時，利用立桿0.6m節點位差調節。（7）腳手架基礎經驗收合格后，按要求放線定位。立桿底座下鋪墊板，墊板厚度不小于50mm。（8）清理組架范圍內的雜物。5碗扣式鋼管腳手架搭設5.1搭設順序安放墊板安底座（首層）安立桿安掃地桿安橫桿鋪臨時腳手板安上層立桿安上層橫桿安立桿頂托安縱橫木龍骨鋪膠合板。5.7、2腳手架搭設（1）在地面或樓板上按立桿位置安放立桿(下面墊木方)，因地面不平整，首先安底座，其上交錯安裝不等長立桿，使接頭錯開。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm 的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（2）接頭是立桿同橫桿、斜桿的連接裝置，應確保接頭鎖緊。搭設時，先將上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿等接頭插人下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。如發現上碗扣扣不緊，或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，應檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩個碗扣是否在同一水平面上(即橫桿8、水平度是否符合要求)；下碗扣與立桿的同軸度是否符合要求；下碗扣的水平面同立桿軸線的垂直度是否符合要求；橫桿接頭與橫桿是否變形；橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無砂漿等雜物充填等；如是裝配原因，則應調整后鎖緊；如是桿件本身原因，則應拆除，并送去整修。（3）腳手架搭設以3人為一小組為宜，其中1人遞料，另外兩人共同配合搭設，每人負責一端。搭設完一層架子，鋪一層腳手板，逐層向上搭設。（4）搭設到梁板底，安裝并調整立桿上面的頂托，使頂托頂板處于同一水平面內。再支設縱橫木龍骨，鋪膠合板。（5）在腳手架四周設置剪刀撐，全部采用單桿通長剪刀撐。斜桿與地面的夾角在4560之間。6碗扣式鋼管腳手9、架拆除（1）本車站為獨柱墩雙層“T”型蓋梁結構，跨度大，梁、板混凝土梁混凝土強度必須達到100%，且蓋梁預應力張拉完畢后，方可拆除腳手架。拆除前應對腳手架作一次全面檢查，清除所有多余物件，并設立警戒區，禁止無關人員進入。（2）拆除順序從墩柱兩側對稱自上而下逐層拆除，不容許上、下兩層同時及不對稱拆除。（3）拆除的構件應用繩索吊下，或人工遞下，嚴禁拋擲。（4）拆除的鋼管、扣件應及時分類堆放，以便運輸、保管。（5）每班拆架下班時，不應留下扣件松動；架體堆放鋼管、扣件等隱患。 （6）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 （7）在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已10、松脫的桿件。7 質量保證措施7.1檢驗、驗收管理（1）鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管。（2）鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。（3）沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷。（4）各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷。（5）構配件防銹漆涂層均勻、牢固。（6）底托座螺紋部分完好，無滑絲現象，無嚴重銹蝕，焊縫無脫開現象。（7）主要構、配件上的生產廠標識應清晰。（8）立桿最大彎曲變形矢高不超過L500，橫桿斜桿變形矢高不超過L250。（9）搭設完，應進行檢驗，檢驗主要內容：墊板放置穩固。立桿不允許有松動現象。整架垂直度11、應小于L500，但最大不超過100mm。對于直線布置的腳手架，其縱向直線度應小于L200。橫桿的水平度，即橫桿兩端的高度偏差應小于L400。所有碗扣接頭必須鎖緊。7.2使用管理與維護（1）腳手架的施工和使用應設專人負責，并設安全監督檢查人員，確保腳手架的搭設和使用符合設計和有關規定要求。（2）在使用過程中，應定期對腳手架進行檢查，發現問題及時整改。（3）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物料。 （4）混凝土輸送管、布料桿及塔架拉結纜風繩不得固定在腳手架上。（5）大模板不得直接墩放在腳手架上。（6）遇6級以上大風、雨雪、大霧天氣時應停止腳手架的搭設與拆12、除作業。（7） 腳手架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結構桿件，如需拆除必須報請技術主管同意，確定補救措施后放可實施。（8）嚴禁在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業。（9）腳手架應與架空輸電線路保持安全距離，工地臨時用電線路架設及腳手架接地防雷措施等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ461）的有關規定執行。（10）使用后的腳手架構配件應清除表面粘結的灰渣，校正桿件變形，表面作防銹處理后待用。8安全保證措施（1）建立安全保證體系。成立由項目經理部安全生產負責人為首，各施工班組安全生產人員參加的“安全生產管理小組”組織領導施工現場的安全生產管理工作。（2）工人須經三級安全教育，考試合格后方13、可上崗。架子安裝、拆除必須由專業隊伍施工，架子工必須持證上崗。（3）施工操作人員戴安全帽，穿防滑鞋，系安全帶。作業層滿鋪腳手板，腳手板質量合格，搭設時兩端用與鋼管用8#鐵絲固定牢，不得有探頭板。（4）所有構件都必須合格，并按有關規定進行檢查、驗收、報驗，主要構配件應有產品標識及產品質量合格證，應提供管材、零件、鑄件、沖壓件等材質、產品性能檢驗報告。（5）在架子距地3米高處，布設一道水平安全網。要求網繩不破損，與架體連接牢固、繃緊、拼接嚴密。（6）腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8m6.0m，用網繩綁扎在立桿上。樓板預留孔洞處，頂部鋪50mm厚的雙層腳手板。（7）嚴禁上下同時交叉作業，14、嚴防高空落物傷人。傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。（8）在搭設過程中，應注意調整架體的垂直度，一般通過調整連墻撐的長度來實現。（9）在搭設、拆除時，設置警戒區，禁止其它人員進入危險區域。（10）嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m。（11）各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。 （12）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。（13）腳手架料、木方、模板在塔吊吊運時，必須分開單獨吊運，不得與其它物件混裝。捆綁繩必須在被起吊物上纏繞一圈，并綁扎牢固。采用兩點起吊，且保證兩端平衡，防止桿件滑落傷人。15、 扣件等小物件用吊籃盛裝吊運。（14）施工人員上下架子，必須搭設爬梯，不準踩碗扣、架桿上下。（15）腳手架搭設完畢，施工隊自檢，合格后報項目部驗收，經過項目質檢、安檢檢驗合格后，有書面記錄后掛牌使用，不驗收或者驗收不合格的腳手架嚴禁使用。（16）嚴格執行腳手架搭拆前書面安全技術交底制度，使用前、拆除時必須經過驗收，達到要求后掛牌再按照規程使用或者拆除，并且要求有書面簽字手續。（17）防雷避電措施：采用橫桿連通、連接墩柱接地線的預留鋼板與整棟建筑物每樓層內避雷系統連成一體的措施。（18）施工過程中，每天班前、班后要進行全方位的檢查。9文明施工保證措施（1）項目部建立文明施工領導小組，施工隊主要負16、責人參加，共同管理現場。（2） 加強對工人的宣傳教育。（3）傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。（4）架子拆除后，鋼管、扣件、木方、模板按位置集中堆放，碼放整齊。（5）每天下班前，清掃現場，做到工完場清。10 勞動力、材料及機具配備（1）勞動力配備（詳見表11-1）表11-1工 種人 數任 務架子工40負責架子搭設、拆除、維護普工80配合架子工作業測量放線工3負責腳手架垂直度控制（2） 材料配備（詳見表11-2）表11-2名 稱單位數 量規 格鋼管m300000483.5mm木方m3400厚10cm，寬10cm木板m3400厚5cm，寬2030cm密目安全網m267501.8m6.0m可調底17、座個21300KTZ-45, KTZ-60可調拖座個42600KTZ-45鍍鋅鋼絲kg待定14#（3）機具配備（詳見表11-3）表11-3名 稱單位數 量備 注架子扳手把50搭設和拆除架子用力矩扳手把4檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈葫蘆個5調整架子水平彎曲度11計算書（附后） 板支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、 混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 橫向間距或排距(m):0.60；縱距18、(m):1.20；步距(m):1.20； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):6.50； 采用的鋼管(mm):483.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:1.00； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數（均按照施工圖計算或者查相關規定取值） 模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.120；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/19、mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):600.000； 木方的截面寬度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 cm3； I=10.00010.00010.00010.000/12 = 833.33 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.20、6000.120 = 1.800 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.5000.600 = 0.300 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (3.000+2.000)1.2000.600 = 3.600 kN； 2.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.800 + 0.300) = 2.520 kN/m； 集中荷載 p = 1.43.600=5.040 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 5.0401.200 /4 + 221、.5201.2002/8 = 1.966 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 5.040/2 + 2.5201.200/2 = 4.032 kN ； 截面應力 = M / w = 1.966106/166.667103 = 11.794 N/mm2； 方木的計算強度為 11.794 小13.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.2002.520/2+5.040/2 = 4.032 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 4032.0022、0/(2 100.000 100.000) = 0.605 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪強度為0.605小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.800+0.300=2.100 kN/m； 集中荷載 p = 3.600 kN； 最大變形 V= 52.1001200.0004 /(3849500.0008333333.33) + 3600.0001200.0003 /( 489500.0008333333.33) = 2.35323、 mm； 方木的最大撓度 2.353 小于 1200.000/250,滿足要求! 三、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.5201.200 + 5.040 = 8.064 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.001 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0.000 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.065 kN ； 截面應力 = 0.001106/5080.000=0.159 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算24、強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.000/150與10 mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的扣件承載力取值為16.00kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.065 kN； R 16.00 kN,所以扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。（均按照施工圖規定或者查相關規范取值） 1.靜荷載標準值包25、括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1496.500 = 0.968 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.6001.200 = 0.360 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.6001.200 = 2.160 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.488 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (3.000+2.000 ) 026、.6001.200 = 3.600 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.225 kN； 六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N-立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.225 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i-計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A-立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； -鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f-鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =227、05.000 N/mm2； Lo-計算長度 (m)； 考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式 lo = k1k2(h+2a)進行計算 k1-計算長度附加系數按照表1取值1.185； k2-計算長度附加系數，h+2a = 1.400 按照表2取值1.016 ；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.016(1.200+0.1002) = 1.686 m； Lo/i = 1685.544 / 15.800 = 107.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 28、0.537 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9225.420/（0.537489.000） = 35.132 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 35.132 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 縱橫梁支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、 混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 圖1 梁模29、板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.50。 一、參數信息: 1.腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30； 腳手架步距(m):1.20；腳手架搭設高度(m):4.80； 梁兩側立柱間距(m):0.60；承重架支設:無承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數（均按照施工圖計算或者查相關規定取值） 模板與木塊自重(kN/m2):0.500；梁截面寬度B(m):0.500； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):26.000；梁截面高度D(m):1.700； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):3.30、000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):600.000； 木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的鋼管類型(mm):483.5。 扣件連接方式:碗扣件，扣件抗滑承載力系數:1.00； 二、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。（均按照施工圖規定或者查相關規范取值） 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.0001.7000.6031、0=26.520 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.700+0.500)/ 0.500=2.340 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (3.000+2.000)0.5000.600=1.500 kN； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.226.520+1.22.340=34.632 kN/m； 集中荷載 P = 1.41.500=2.100 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=9.750 kN； N2=9.732、50 kN； 木方按照簡支梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9.750/0.600=16.250 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.116.2500.6000.600= 0.585 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.585106/133333.3 = 4.387 N/mm2； 木方33、的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.616.2500.600 = 5.850 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 35850.000/(280.000100.000) = 1.097 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.67713.542600.0004 /(1009500.034、00666.667103)=0.188 mm； 木方的最大撓度小于 600.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=9.750 kN； 最大彎矩 Mmax=0.488 kN.m； 最大變形 Vmax=0.866 mm； 截面應力 =0.488106/5080.0=95.965 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 三、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、扣件抗滑移的計算:35、 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的扣件承載力取值為16.00kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=9.75 kN； R 16.00 kN,所以扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大36、支座反力： N1 =9.750 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1494.800=0.858 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =9.750+0.858+0.720=11.328 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算37、長度 (m)； 考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式lo = k1k2(h+2a)進行計算 k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.185 ； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.800 按照表2取值1.003 ； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.003(1.200+0.3002) = 2.139 m； Lo/i = 2139.399 / 15.800 = 135.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.371 ； 鋼管38、立桿受壓強度計算值 ；=11327.664/(0.371489.000) = 62.439 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 62.439 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 蓋梁支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、 混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 梁底增加4道承重立桿。 圖1 梁模板39、支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.50。 一、參數信息: 1.腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.30；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30； 腳手架步距(m):1.20；腳手架搭設高度(m):4.30； 梁兩側立柱間距(m):3.00；承重架支設:多根承重立桿，木方頂托支撐； 梁底增加承重立桿根數:4； 2.荷載參數（均按照施工圖計算或者查相關規定取值） 模板與木塊自重(kN/m2):0.750；梁截面寬度B(m):3.000； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):26.000；梁截面高度D(m):1.700； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載40、標準值(kN/m2):3.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):15.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):2.100；木方的間隔距離(mm):600.000； 木方的截面寬度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的鋼管類型(mm):483.5。 扣件連接方式:碗扣件，扣件抗滑承載力系數:1.00； 二、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。（均按照施工圖規定或者查相關規范取值） 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 41、26.0001.7000.300=13.260 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.7500.300(21.700+3.000)/ 3.000=0.480 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (3.000+2.000)3.0000.300=4.500 kN； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.213.260+1.20.480=16.488 kN/m； 集中荷載 P = 1.44.500=6.300 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=642、.118 kN； N2=21.680 kN； N3=21.838 kN； N4=6.118 kN； 木方按照三跨連續梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 cm3； I=10.00010.00010.00010.000/12 = 833.33 cm4； 木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 21.838/0.300=72.793 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.172.7930.3000.300= 0.655 kN.m； 截面43、應力 = M / W = 0.655106/166666.7 = 3.931 N/mm2； 木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.672.7930.300 = 13.103 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 313102.713/(2100.000100.000) = 1.965 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 2.100 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的44、撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.67760.661300.0004 /(10010000.000833.333103)=0.040 mm； 木方的最大撓度小于 300.0/250,滿足要求! 三、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的扣件承載力取值為16.00kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設45、計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 梁混凝土鋼筋等荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿,無需計算。 五、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =21.838 kN； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1864.300=0.958 kN； N =21.838+0.958=22.796 kN； -軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i-計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A-立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W-立桿凈截46、面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； -鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo-計算長度 (m)； 考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式lo = k1k2(h+2a)進行計算 k1-計算長度附加系數，按照表1取值為：1.185 ； k2-計算長度附加系數，h+2a = 1.800 按照表2取值1.001 ； a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.001(1.200+0.3002) = 2.135 m； Lo/i = 2135.133 / 15.800 = 135.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.371 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=22795.551/(0.371489.000) = 125.651 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 125.651 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全