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1、正本地鐵站附屬結構工程風井及1號風道二襯結構施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目 錄1.編制依據及編制范圍11.1 編制依據11.2 編制范圍12.工程概況13.工期計劃及人材機配置23.1工期計劃23.2人材機配置34.二襯結構施工34.1總體施工步序3風道二襯施工4風井二襯施工74.2風井及風道鋼筋施工8風道的鋼筋施工8風井的鋼筋施工104.3模板施工10風道的模版施工10風井的模版施工134.4混凝土施工145. 模板及支撐體系驗算155.1側墻及中板模板及支架強度驗算15中板模板受力驗算15側墻模板受力2、驗算16支撐桿受力分析165.2頂拱模板及支架強度驗算17水平方向的合力Px17鉛直方向的受力Py187.2.3 I22a工字鋼的允許軸力F計算18結論186. 針對風險源的施工措施196.1針對二襯結構高支模風險的施工措施19控制風險技術措施19控制風險管理對策19xx北站1號風井及風道二襯施工方案1.編制依據及編制范圍1.1 編制依據（1）xx地鐵6號線一期工程xx北站附屬結構（一）（變更A版）；（2）xx地鐵6號線一期工程01合同段后海西站巖土工程勘察報告 勘察編號：2009-006-14（xx市地質工程勘察院，2009年1月）；（3）國家及部委、軌道公司相關技術規范、規程、標準。（4）3、我單位現有技術水平、管理水平、施工資源及諸多類似工程施工經驗。1.2 編制范圍本方案適用于xx北站1號風井、風道二襯結構施工。2.工程概況1號風井設置在車站主體西端北側，風井平面形狀為矩形，倒掛井壁法施工，初支內凈空為5.911.9米，深約28.8米，初期支護350mm厚，由噴射混凝土、鋼筋網及鋼筋格柵組成，井內采用臨時中隔壁結合型鋼支撐體系。1號風道結構施工需待車站主體二襯施工完成后破除風道范圍內樁與主體對接（通道最后一榀格柵破除部分在主體上導洞架設，最后三榀格柵底部與主體下導洞初支連接）。主體二襯扣拱完成前風道掌子面與主體應保留至少12m距離。2-2 1號風道中樓板結構平面圖2-3 1號風4、井及風道縱向剖面圖3.工期計劃及人材機配置3.1工期計劃目前車站主體1號豎井向西二襯扣拱全部完成，1號風井及風道至今全部開挖完成，風道二襯施工計劃從XX年2月至XX年7月。3.2人材機配置1號風井及1號風道二襯施工設工區經理1名（：工程師），技術主管1名（：助理工程師），技術員需要2名（）專職安全員2名（）。主要設備見表3.2-1。表3.2-1 主要儀器設備配備表序號設備名稱數量備 注1空壓機1臺12m32拌合機1臺滾筒式3電焊機3臺BX-5004鋼筋彎曲機1臺GW405砂輪切割機1臺J2G-4006鋼筋切割機1臺GQ-407鋼筋剝肋滾壓直螺紋套絲機1臺GHG408力矩扳手2把0-400KNM5、9插入式振搗棒5臺ZN-3014電鉆215電鋸117水 泵2臺WQ12.5-40-418風 鎬10臺G1019切割機2臺JG-4004.二襯結構施工4.1總體施工步序 風道二襯自車站主體端向外分段（每段6米）分層依次破除中隔壁、臨時仰拱，敷設防水板，綁扎鋼筋，澆筑混凝土。中間預留4米作為臨時支撐（圖陰影部分）。詳見圖4-14.1-風道施工總步序圖4.1.1風道二襯施工1號風道二襯結構為雙層現澆鋼筋混凝土結構，結構采用拱頂直墻斷面。斷面形式如圖4.1-1所示，寬8.6m，高12.9m，仰拱厚1300mm，側墻、頂拱厚900mm，中層板厚500mm。圖4.1-1 1號風道二襯結構橫斷面圖變形縫設置6、兩道，風道距風井二襯450mm處設置一道，風道距主體端頭3200mm處設置一道變形縫。變形縫如圖2-2風道二襯澆筑分4次完成，左右各設3道施工縫。施工縫如圖4.1-3二襯結構施工工序如圖4.1-2所示。風道初支封端，沉降穩定后。分段破除第四層導洞部分中隔壁（高1.5m），敷設側墻防水板，綁扎鋼筋，立模澆筑底板及側墻混凝土（澆筑高度至底板腋角上1.3m，總高3.4m）。破除第三層導洞臨時仰拱及部分中隔壁，敷設防水板，綁扎鋼筋，澆筑負二層側墻及中樓板混凝土。破除第二層導洞臨時仰拱，敷設側墻防水板，綁扎鋼筋，澆筑負一層側墻混凝土（澆筑高度至第一層臨時中隔板下500mm）。側墻達到設計強度后分段局部破7、除中隔壁及臨時仰拱，敷設側墻及頂拱防水板，綁扎鋼筋，模筑側墻及頂拱混凝土。清理模板及支架。4.1-2 1號風道變斷面二襯結構斷面圖4.1-3 風道橫斷面施工縫位置第一步：風道初支開挖并封端。第二步：分段局部鑿除下導洞臨時中隔壁（步長不大于6m），敷設防水層，綁扎鋼筋，澆筑底板，混凝土達到設計強度80%后，將中隔壁重新頂緊到底板二襯上。第三步：底板及側墻二襯達到設計強度80%后，架設腳手架，分段局部破除下部臨時中隔板（步長不大于6m），敷設防水層，綁扎鋼筋，支模澆筑部分側墻及中樓板。待混凝土達到設計強度80%后，保留下層腳手架，將局部破除臨時中隔壁重新頂緊到中板上。第四步：分段局部破除第二層臨時8、中隔板（步長不大于6m），敷設防水層，綁扎鋼筋，澆筑部分側墻。第五步：側墻達到設計強度80%后，分段局部破除第一層臨時中隔板、中隔壁（步長不大于6m），敷設防水層，綁扎鋼筋、澆筑側墻及頂拱，待混凝土達到設計要求強度后，拆除腳手架。圖4.1-4 風道二襯結構施工步序圖4.1.2風井二襯施工風道二襯施工完畢，分段鑿除豎井導洞內臨時中隔墻（步長不大于5m），敷設防水層，綁扎鋼筋，澆筑結構二襯至相應鋼支撐下，混凝土達到設計強度的80%后，拆除對應支撐。依次往復，順序向上施工至結構頂。見圖4.1-54.1-5 1號風井結構平面圖風井二襯結構分6次澆筑完成，設置5道施工縫。施工縫如圖4.1-64.1-6 9、1號風井施工縫位置圖4.2風井及風道鋼筋施工二襯結構鋼筋采用HRB335級和HPB235級普通鋼筋。現場設鋼筋加工場加工。4.2.1風道的鋼筋施工鋼筋加工先按設計施工圖和規范要求編制鋼筋加工單。鋼筋加工的形狀、尺寸符合設計要求。鋼筋加工后，按照使用部位將加工后的鋼筋掛上材料加工標識牌，分類堆放整齊，以便于使用和管理。鋼筋綁扎a、準備工作。核對半成品鋼筋的規格、尺寸和數量等是否與料單相符，準備好綁扎用的2022火燒絲、鋼筋鉤等綁扎工具和材料，并按各部位保護層厚度準備好水泥砂漿墊塊。b、仰拱鋼筋綁扎。仰拱鋼筋綁扎時設20鋼筋馬凳，梅花型設置，間距1m，以保證鋼筋網的位置。馬凳綁扎在仰拱下層鋼筋上，10、不得放在仰拱防水保護層上，以免破壞仰拱防水。c、墻體鋼筋綁扎。墻豎向鋼筋放在內側，水平鋼筋放在外側，上下及兩端二排鋼筋交叉點每點扎牢，中間部分每隔一根相互成梅花式扎牢。兩層鋼筋網之間梅花形設置S型拉筋（如圖4.2-3所示）。d、中板鋼筋綁扎在板底模安裝好后板筋開始綁扎，板鋼筋綁扎時，配置的鋼筋級別、直徑、根數和間距符合設計要求，綁扎的鋼筋網無變形，松脫現象。上層鋼筋網片墊以足夠的馬凳，間距1m，梅花形布置，以保證上層鋼筋網位置的準確，鋼筋網片綁扎前先彈線，以保證鋼筋順直，間距均勻。e、頂拱鋼筋綁扎頂拱作業范圍窄同時鋼筋為環向筋不便于安裝，擬采用通絲機械連接。加工時套絲長度按接駁器長度，安裝時先11、將鋼筋端頭對接，再反擰接駁器至設計長度并用扳手擰緊。鋼筋連接a、鋼筋連接方法鋼筋加工時，連接鋼筋以直螺紋連接為主；20以下采用搭接或焊接，20以上鋼筋用直螺紋連接。直螺紋連接套材質為II級鋼筋用30-45號。用直螺紋套絲機將鋼筋的連接端頭加工成直螺紋，然后通過直螺紋連接套，用力矩扳手按規定的力矩值把鋼筋和連接套擰緊。b、連接質量控制直螺紋連接鋼筋接頭強度達到鋼材強度值，鋼筋套絲質量符合要求，逐個用月牙形規和卡規檢查。鋼筋接焊接頭、直螺紋接頭按要求分批進行質量檢查和驗收，所有接頭分批抽取試件進行力學試驗，經檢驗合格后進行下一道工序施工。成品鋼筋的保護澆筑板及仰拱混凝土時，在其上鋪設臨時通道。用212、5鋼筋焊制支架，間距為1000mm，上面鋪設5cm厚木板；或采用腳手管及木板支搭。澆注混凝土時，設專人看護，發現鋼筋位置出現位移時，及時調整。混凝土澆筑時，臨時通道隨澆筑隨拆除。4.2.2風井的鋼筋施工鋼筋加工先按設計施工圖和規范要求編制鋼筋加工單。鋼筋加工的形狀、尺寸符合設計要求。鋼筋加工后，按照使用部位將加工后的鋼筋掛上材料加工標識牌，分類堆放整齊，以便于使用和管理。鋼筋綁扎風井豎向鋼筋放在內側，水平鋼筋放在外側，上下及兩端二排鋼筋交叉點每點扎牢，中間部分每隔一根相互成梅花式扎牢，內外主筋之間梅花形設置S型拉筋與風道墻體鋼筋固定相同。鋼筋連接a、鋼筋連接方法鋼筋加工時，連接鋼筋以直螺紋連接13、為主；20以下采用搭接或焊接，20以上鋼筋用直螺紋連接。直螺紋連接套材質為II級鋼筋用30-45號。用直螺紋套絲機將鋼筋的連接端頭加工成直螺紋，然后通過直螺紋連接套，用力矩扳手按規定的力矩值把鋼筋和連接套擰緊。b、連接質量控制直螺紋連接鋼筋接頭強度達到鋼材強度值，鋼筋套絲質量符合要求，逐個用月牙形規和卡規檢查。鋼筋接焊接頭、直螺紋接頭按要求分批進行質量檢查和驗收，所有接頭分批抽取試件進行力學試驗，經檢驗合格后進行下一道工序施工。4.3模板施工4.3.1風道的模版施工二襯結構混凝土澆筑分五次完成。第一次澆筑仰拱及1.3m高側墻（距離底板）；第二次澆筑側墻至中板頂面以上60cm；第三次澆筑中板以上14、4.4m側墻混凝土至結構起拱線下39cm；第四次澆筑剩余側墻及頂拱混凝土。模板設計及支撐方案a、側墻及中板模板及支撐方案中板及側墻模板均采用600mm*1500mm組合鋼模板，模板安裝時，外頂內撐。模板外側采用滿堂腳手架支撐，如圖4.3-4所示，支架采用十字卡口鋼管腳手架。支架立面上垂直間距為900mm；平面上垂直于側墻方向間距為600mm，平行于側墻方向間距為600mm。支架設置可調節底托調平。 圖4.3-4 側墻模板及支撐圖中板施工完畢后，其模板及支架體系需要在頂拱施工完畢后方可拆除。b、頂拱模板及支撐方案 頂拱標準段模板均采用710mm*1500mm弧形組合鋼模板；支撐體系采用拱架+型鋼15、內支撐體系。拱架外弧與頂拱弧面相吻合，間距1.5m布設，如圖4.3-5所示。支撐體系采用豎向四根和橫向四根的網格方式，支撐沿結構中線兩側對稱布置，支撐架設過程中采用先豎撐再橫撐，由下自上的施工順序施作。圖4.3-5 頂拱模板及支撐圖圖4.3-6 拱架結構和連接法蘭大樣圖c、轉彎段模板轉彎段側墻模板采用300mm*1500mm組合鋼模板，模板安裝時，外頂內撐，外側采用滿堂紅腳手架支撐與直線段側墻相同，轉彎段側墻模版排列如圖4.3-7所示。4.3-7 轉彎段內墻模板拼裝圖轉彎段拱頂模板采用木模板現場拼裝。模板及支撐體系驗算模板及支撐體系驗算詳見第5章。拱架安裝注意事項a、拱架之間采用法蘭連接，要求16、先將拱架拼裝密實，再上螺栓連接，以免接縫過大，澆筑的時候漏漿，影響美觀； b、模板也要先拼裝密實后再上螺栓，防止縫隙過大；c、豎向支撐和橫向支撐必須按照要求架設，杜絕出現偏心受壓的情況；d、為防止支撐底部的不穩定，在仰拱處水平鋪設工字鋼做支撐的臨時基礎。十字卡口腳手架施工注意事項a、支架立柱必須安裝在有足夠承載力的地基上，立柱底端應設墊木來分布和傳遞壓力，并保證澆筑混凝土后不發生超過允許的沉降量。b、支架安裝完畢后，應對其平面位置、頂部標高、節點連接及縱橫向穩定性進行全面檢查，符合要求后，方可進行下道工序。 拱架安裝注意事項 a、拱架之間采用法蘭連接，要求先將拱架拼裝密實，再上螺栓連接，以免接17、縫過大，澆筑的時候漏漿，影響美觀； b、模板也要先拼裝密實后再上螺栓，防止縫隙過大； c、豎向支撐和橫向支撐必須按照要求架設，杜絕出現偏心受壓的情況； d、為防止支撐底部的不穩定，在仰拱處水平鋪設工字鋼做支撐的臨時基礎。模板施工注意事項a、中板的跨度為8.6m，跨度大于4m，模板應起拱度。根據施工規范要求起拱度為全跨長度的1/10003/1000，且根據施工圖紙要求，實際施工中采用20mm起拱度。b、注意在布置腳手架時，位于梁底處和側墻處要適當加密。布置時要從梁底向兩側布置。c、在施工頂板和中板的腋角處時，要增加短斜撐以對腋角部位進行加強。d、按照同條件養護的試件的強度作為參考，確定拆除腳手架18、及支撐的時間。e、側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。底模拆除時的混凝土須滿足以下要求。另外注意拆除模板時要留出施工縫接口處2m范圍暫時不拆，防止端頭無法正常接槎。表4.3-1 底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件100f、在模板安裝完成后，要進行自檢，自檢合格后報監理驗收。自檢以及監理的內容主要包括：模板是否涂隔離劑，是否粘污了鋼筋和混凝土接槎處。腳手架以及剪刀撐等布置是否按照設計的方案施工，接口處是否牢固。澆注混凝土前，模板內的雜物要清干凈。固定在模板上的19、預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應復合表2的要求。表4.3-2 預埋件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留中心線位置3插筋中心線位置5外露長度10，0預留洞中心線位置10尺寸10，0模板安裝的偏差應復合表3的要求。表3 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查4.3.2風20、井的模版施工風井模板均采用600mm*1500mm組合鋼模板，支撐體系采用滿堂腳手架，支架立面上垂直間距為900mm；平面上垂直于井壁方向間距為600mm,模板要求及注意事項詳見風道模板。如圖4.3-8圖4.3-8 風井模板及支撐圖4.4混凝土施工風井及風道二襯結構為C40，P10商品混凝土，泵送至作業面澆筑。混凝土輸送泵送混凝土前，先泵清水，然后向料斗內加入與混凝土同配比的水泥砂漿，潤滑管道后泵送混凝土；開始泵送時，泵送速度放慢，油壓變化在允許值范圍內，待泵送順利時，才用正常速度進行泵送。混凝土泵送連續作業，當混凝土供不及時，需降低泵送速度，泵送暫時中斷時，攪拌不停止；泵送完畢清理管道時，采21、用空氣壓縮機推動清洗球，及時清洗混凝土泵和管道，管道拆卸后按不同規格分類堆放。混凝土澆筑與振搗仰拱、側墻及中板混凝土一次性澆筑完成，頂拱混凝土分兩模施工。使用插入式振動器快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，按順序進行，無遺漏，每點振動20-30秒，移動間距不大于振動棒作用半徑的1.5倍（一般為300-400mm），振搗上一層時插入下層混凝土面50mm，以消除兩層間的接縫，以表面不再出現氣泡，表面泛漿為準。混凝土的養護混凝土澆筑完畢后，在12小時以內加以覆蓋，并澆水養護，養護期不少于14d。側墻及頂拱抗滲混凝土澆筑完畢初凝后，在側模與混凝土表面縫隙中澆水，以保持濕潤。拆模要待混凝土強度達到設計要22、求拆模的強度后進行，拆完模后還得繼續養護不少于14天。5. 模板及支撐體系驗算5.1側墻及中板模板及支架強度驗算結構中板混凝土0.7米厚，混凝土密度取24kN/m3，中板每立方米混凝土的鋼筋密度取1.1kN/ m3，模板荷載0.5 kPa，振搗（混凝土）荷載2 kPa，施工（人員及設備）活載2.5 kPa。根據建筑施工手冊 第四版P514F板=Hg混1.2+Hg鋼1.2+F模1.2+F振1.5+F活1.5g混：混凝土密度g鋼：每立方米混凝土鋼筋密度F模：模板荷載F振：振搗（混凝土）荷載F活：施工（人員及設備）活載F板=0.7241.2+0.71.11.2+0.51.2+21.5+2.51.5 23、=28.43kPa因此，中板最大荷載按28.43kPa考慮側墻混凝土厚0.7米,澆筑速度控制在每小時1.2米，澆筑溫度控制在15。傾倒混凝土時采用泵管進行澆筑，所以F傾取為2kPa混凝土側壓力計算公式（根據建筑施工手冊 第四版）P514其中F：新澆混凝土對模板的最大側壓力（kPa）rc：混凝土的重力密度（kN/m3） t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。這里t0=200/（T+15），T為新澆混凝土的入模溫度；這里T取25，所以t0=5h。v：混凝土的澆筑速度（m/h）H：混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）1：外加劑影響修正系數，不摻外加劑取1.0；摻具有緩凝作24、用的外加劑時取1.22：混凝土塌落度影響修正系數，當塌落度小于30mm時取0.85；5090mm時，取1.0；110150時，取1.15。 所以側墻所受荷載最大值為50.7kPa。5.1.1中板模板受力驗算中板模板的受力分析，這里將中板模板按三跨連續梁進行受力及變形驗算。單跨長度為900mm。該位置均布荷載q=F板b=28.430.1=2.843kPa受力簡圖:荷載驗算最大彎距Mmax=0.1ql2=0.12.8430.92=0.23kNm 慣性系數W=bh2/6=0.90.01826=4.8610-5m3max=M/W=0.23103（4.8610-5）=4.73MPa11MPa= 滿足抗彎25、強度5.1.2側墻模板受力驗算側墻模板的受力分析，側墻厚度為0.75米，對其受力及變形進行驗算。這里簡化為三跨連續梁進行考慮。取其中300mm為一個計算單元。（1）受力簡圖（2）荷載驗算該位置的均布荷載考慮為q=F側d=50.70.3=15.21kN/m。這里d為單元多層板寬度。最大彎距Mmax=0.115.210.22=0.06kNm慣性系數W=bh2/6=0.30.01826=0.16210-4 m3max=M/W=0.06103（0.16210-4）=3.7MPa11MPa= 滿足抗彎強度（3）變形計算最大撓度 可以滿足側墻模板受力及變形要求。5.1.3支撐桿受力分析根據分析可知，支撐桿26、所受壓力最大部位出現在支撐側墻部位的支撐桿件，同時最長桿件也出現在支撐側墻的橫撐桿長度為900mm，這里將此桿件（483.0900），按兩端鉸支考慮。其中N 每根立柱承受的荷載（N）A鋼管截面面積（mm2） 軸心受壓穩定系數，根據鋼管立柱長細比求得。，為鋼管長度，為鋼管回轉半徑，式中D為鋼管外徑，d為鋼管內徑。根據查冷彎薄壁鋼管結構技術規范可得值 N = F側A側=66.71030.36=24.0kN 查表得 =0.305 A= 滿足受力要求.5.2頂拱模板及支架強度驗算本次計算將混凝土視為流體；計算公式套用流體力學中靜壓力的計算公式；混凝土滿足流體的一般特性；混凝土對支撐的壓力是通過拱架模板27、傳遞的，以拱架模板作為參考物，考慮其受力平衡；由于模板是曲面，混凝土對模板的水平壓力可以簡化到模板曲面在鉛直平面的投影面上計算；豎直方向的力等于其壓力體內混凝土的重力。5.2.1水平方向的合力Px（1） 水平合力Px示意圖如圖5.2-1所示圖5.2-1 水平力Px示意圖（2）計算過程由流體力學的計算公式可得：Px=ghcAx =25009.8（3.807+5.71）/2（3.807+5.71）1.5/1000=1664.28（KN） 式中：為C40混凝土的密度，為2500 Kg/m3；g為重力加速度，為9.8 m/s2；hc為鉛直投影面形心到混凝土表面的距離；Ax為鉛直平面上投影面面積。5.228、.2鉛直方向的受力Py（1）豎向合力Py示意圖如圖5.2-2所示圖5.2-2 豎向合力Py示意圖（2）計算過程考慮斷面上半部模板受到的豎向合力Py，由流體力學的計算公式可得：上半部混凝土體積： V=（3.142*3.675*）=13.679 m3 Py=gV=25009.813.679=335.136（KN）式中： 為C40混凝土的密度，為2500Kg/m3； g為重力加速度，為9.8m/s2； V上半部混凝土體積。7.2.3 I22a工字鋼的允許軸力F計算F=170*106*42*10-4=714（KN）7.2.4結論水平方向：因為Px=424.419（KN）F=714（KN），表明在單根橫29、撐的條件下就可以滿足水平方向的抗壓要求，而本方案采取四根橫撐，足以滿足水平方向的抗壓要求；鉛垂方向：Py=335.136（KN） F=714（KN） ，表明在單根豎撐的條件下就可以滿足鉛垂方向的抗壓要求，而本方案采取四根豎撐，足以滿足鉛垂方向的抗壓要求。綜上所述：本方案在鋼材類型的選擇上和支撐布設方式上，滿足澆筑混凝土時，支撐對拱架模板的支撐力。6. 針對風險源的施工措施6.1針對二襯結構高支模風險的施工措施6.1.1控制風險技術措施（1）按照設計設置足夠數量的縱向支撐（剪力撐）和橫向支撐，使鋼管架有足夠的縱向和橫向整體剛度，有效防止鋼管架失穩或傾覆；（2）模板的安裝過程中注意模板的穩定，必要30、時設臨時支撐穩住模板，待安裝完畢校正無誤后再固定。底層支柱座落在堅實的基礎上，并有足夠的支撐面積，保證在澆砼時及工后不致產生下沉；（3）澆搗砼前，對模板的支撐，螺栓等固定件由專人負責檢查，發現問題及時糾正；（4）頂板平臺模板、梁底模板的拆模時間嚴格按砼強度要求進行，以保證工程質量和施工安全。6.2.2控制風險管理對策（1）模板及其支架全部經過設計和檢算，保證工程結構和構件的形狀、尺寸以及相互位置的正確，具有足夠的強度、剛度和穩定性；（2）模板使用前進行嚴格檢查，不符合要求的不準使用，小鋼模每次用后及時整修。模板拼裝嚴密，不漏漿，以保證工程質量；（3）墻模板支撐應牢固，模板垂直度嚴格控制好，由專人負責，填寫復核單；（4）為確保質量，把模板制作安裝作為結構施工中的重要質量控制點，安裝完成后進行嚴格檢查，澆筑砼時有專人對模板受力情況進行檢查，如遇變形過大及時加固。