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1、編號：SJHN.JZY-XX道路積水改善工程2400曲線段頂管施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況：31、工程概況32、 曲線頂管段管道設計平面圖4二、地質資料：41、工程地質：4三、曲線頂管基本工藝51、基本施工工序53、出洞及正常頂進階段54、后期收尾工作65、頂力理論計算（4#-3#）66、中繼環應用以及計算布置75.62L700噸87、管材與接口88、減磨注漿10.漿液拌制完成后，存放與儲漿筒內儲存發酵24小時以上方可使用109、沉降控制111.開挖面引起的地層損失122. 管2、道外周環形空隙引起的地層損失12（1）工具管外徑與管道外徑不同而引起的地層損失12（2）相臨管節外壁不平整度過大時，引起地層損失12Vc2 = DP * aP KP * n1210、施工緊急預案13穿越小河道時機頭發生的上下偏差1411、頂管質量15四、曲線頂管測量151.軸線調整以及管材選用15、在管材生產過程中，適當加長鋼套環接口的長度162.管子接口縫隙差的計算（見下圖）163 、頂進時設計曲線線和高程的測量16五、頂管工程技術措施171、頂管泥水系統172、管內動力電及照明電183、長距離頂管通訊、監控(4#-3#)頂管段184、長距離頂管通風(4#-3#)頂管段185、長距離頂管施工3、管理(4#-3#)頂管段18主要機械設備及儀器表20頂管技術質量管理網絡21文明施工管理網絡21安全生產管理網絡21一、工程概況：1、工程概況XX路道路積水改善工程，主要是解決雨季時道路路面積水問題，本工程位于現有XX路西側，南起XX路，北至現有的XX雨水泵站，全長約1.10km。本工程全線設置路面雨水收集管和雨水南總管。路面雨水收集管采用開槽埋管施工，雨水南總管采取頂管工藝施工。本工程重點為4#3#頂管段，該段頂管頂進距離偏長，軸線樣式復雜，需繞開的以往頂管井較多。4#3#井管線情況如下：障礙物管道里程與障礙物間距備注污18#工法井有H型鋼89.5m2.505m需繞開污17#工法井有H型鋼24、20.92m2.2m需繞開污16#沉井及小橋駁岸320.58m3.69m需繞開勤豐橋橋樁360.73m1.78m從中間穿過污15#工法井有H型鋼452.47m1.8m需繞開 由以上得知本段頂管所需穿越或繞過的障礙物較多，所以原污16#-污18#井的位置準確性也相當重要。 頂管管道設計概覽：頂管段管道標高頂管軸線樣式軸線總長度備注2#-1#-2.87-3.13直線+曲線+直線260m2#-3#-7.70-7.60直線101m4#-3#-7.48-7.60直線+曲線+曲線+直線460m4#-5#-3.2-2.5曲線+直線+曲線149m調整后工作井和接收井設計坐標1#X=5003.586Y=-7645、9.631接收井2#X=4746.146Y=-7666.700工作井3#X=4644.471Y=-7672.322接收井4#X=4216.810Y=-7497.638工作井不調整需拔3根樁5#X=4098.1975Y=-7448.1243接收井 由于該工程處于交通繁忙路段,道路狹小，還有附近居民比較集中，施工場地狹小,施工設備多,受環境的影響將會帶給施工許多不便。 本著確保XX路（XX路泵站）道路積水改善工程達到業主質量標準的要求，同時盡量減少施工對該地段的影響，加快施工進度，爭取早日完成本工程。我們將在工程全過程施工中，充分依靠和運用我公司在頂管施工優勢和經驗，選擇合理、最優化的施工組織設計6、；選擇資深的項目管理人員和技術人員參與本工程施工；在施工管理中充分發揮廣大工程技術人員和管理人員的聰明才智和積極性，以領先的技術為龍頭，建立完善的質量體系，齊心協力完成本工程的建設任務。在施工準備階段，我們將和業主共同創造條件，盡早落實施工前期的準備，為工程施工創造有利條件。我公司將指派富有處理、協調前期、精通頂管技術的同志專門組成本工程的前期工作組。在施工前做好前期工作確保工程順利開展。2、 曲線頂管段管道設計平面圖 （附圖1-3） 二、地質資料：1、工程地質：地基自上而下為第層填土、第層褐黃灰黃色粉質粘土、第層灰色淤泥質粉質粘土、第T層灰色砂質粉土、第層灰色淤泥質粘土、第1層灰色粘土、第17、t層灰色砂質粉土、第2層灰色砂質粉土、第3層灰色砂質粘土、第層暗綠草黃色粉質粉土、第層灰黃灰色粉質粉土。本標段所處的地質分別為第T層灰色砂質粉土和第層灰色淤泥質粘土。頂管覆土層分別約為45m.910m。三、曲線頂管基本工藝1、基本施工工序 2、出洞前準備階段本階段工作包括：吊車就位，頂管設備進場，洞口止水裝置安裝，軸線放樣，立后靠背，工作坑導軌 、主頂油缸組測量安裝就位，泥水系統安裝就位、操縱平臺搭建。電氣控制線路布置、儲水箱及泥水泵安裝就位、壓漿系統及其管道安裝就位、頂管機頭下井就位、各部分設備調試運行、聯機總調試、觸變泥漿攪拌儲存，洞外土體加固等工作。3、出洞及正常頂進階段頂管機頭下井調試8、正常后，將止水板、止水環安裝在預埋筒上，迅速鑿開預留口封門，頂管機頭隨即悶進洞口。為防止機頭進洞時將橡膠止水板撕裂，預先在橡膠止水板上涂抹黃油。轉接油管、電纜及泥水管后繼續頂進。油缸頂到位后，拆除泥水管和電纜，第一節管子下井，設備段與第一節砼管合攏，接通泥水管和電纜繼續頂進。重復上述步驟，直至安裝中繼間。在頂進過程中每頂一節管子對頂進軸線作一到二次測量，確定糾偏的角度方向和時機；并對機頭前10米，后20米的地面沉降監測點作一測量，以便當班施工人員能及時采取相應措施，控制沉降幅度。當管節頂到位后，由于土體壓力較大，主頂油缸縮回時管節可能后退。這種情況下，可先將管節后端的鋼套環與預留口止水板采用鋼9、筋搭接。整個頂進過程中須在壓漿孔向管壁外注入觸變泥漿，以便頂進的定量定點壓漿，減小頂進時管外壁與土體的摩阻力，填充擾動土中空隙，減小地面沉降。嚴格執行班長交接班一小時銜接制度，交待上班各類情況，共同觀察工作現狀，以保證全頂程的連續無間斷。4、后期收尾工作本工程后期收尾工作：出洞口井壁與砼管節間連接，壓漿。機坑內千斤頂支架、后座頂鐵、至頂千斤頂、導軌等設備拆除。管道內鋼殼中繼環的前環、后環、替頂環割除后用鋼板封焊縫隙并 除銹，焊鋼筋網片，灌細石砼。管道清洗拆除進排風機、風管。管內變壓器，電纜，電線，照明燈具。管節與管節之間環縫用聚硫密封膏嵌縫，壓漿管口用M10砂漿抹平。5、頂力理論計算（4#-310、#）按2400頂管長度450m計算：.頂力：FF1+F2+F3式中F總推力 Fl正面阻力 F2機頭摩阻力 F3頂進阻力F1D2P設/4 式中：P設正面土壓力D管外徑2.88m L1機頭長度3.85mP主0Htg2（45-/2）5.858tm2P被0Htg2（45+/2）11.817tm2式中0浮容重，取0.8tm3 H地面至掘進機中心的厚度，取最大值10.4m等代摩擦角，此處取10。P設=2/3（P被- P主）+ P主=7.878tF13.14*2.882*6.617/4=51.294tF2=F*(K*(Pv+Ph)*D*L+W)式中：F2無采取注漿工藝的機頭外壁與土層間的摩擦力Pv管頂以上土11、壓力Pv=*H=18.72t/ m2土的容重，取1.8 tm3H管頂的覆土厚度Ph管壁上土的側向水平壓力Ph=Pv*tg2（45-/2）=13.181t /m2等代摩擦角，此處取10D頂管機外徑2.90L機頭長度3.85W機頭自重29tF管壁與土層的摩擦系數，根據土的類別和不同含水量取用，此處取0.6K系數。當管道位于潮濕或復雜的土層時，取K=0.2F260tF3D fL 式中：f管節浮在漿套中的摩阻力，取0.6tm2L頂距450m（減掉機頭長度）F32458t即每頂進lm頂力增加5.42t。因此，總推力F51+60+24582569（t）6、中繼環應用以及計算布置根據以往施工的經驗，在(4#12、-3#)頂管段中采用鋼制中繼環，每只中繼環的長度為1.3M，擬選用3套中繼環。中繼環安裝時間相當重要，主要視頂力的上升速度而定。由于管道頂進時，常會發生一些不可預見的因素，如土質變化，漏水，糾偏角度太大，觸變泥漿套遭到破壞，停頂時間過長等，都會造成頂力急劇上升，必要時啟動待用的中繼環。因此，頂進過程中必須加強監測，發現問題及時研究解決，以免貽誤中繼環的安放時間，造成不必要的麻煩。如遇到重大問題，會同監理、業主及有關專家，共同解決。初步確定中繼間安放在距切土口位置：98M+222M+346M。具體視土質與頂力情況增減設置。中繼間布置距離計算如下：頂管工作井的設計允許最大頂力為700噸，中繼環設計13、允許頂力為1000噸，貫通本段的頂力為2726噸。一般頂力不可用足，根據本段頂管管道所處位置的具體土質情況，將本段頂管的主頂頂力按允許頂力的80%計算，中繼環頂力按允許頂力的70%計算，即：主頂控制頂力： F主頂=70080%=560噸中繼環控制頂力：F=100070%=700噸主頂（此時用主頂油缸推進管道和機頭）f為平均每米的頂力：f=2726噸485米=5.62噸F主頂= fL560噸5.62L560噸計算值：L98m 在機頭往后98米處布置1#中繼環 2#中繼環按1#中繼環布置公式計算F(2#)= fL700噸5.62L700噸計算值：L124m 在1#中繼環往后124米處布置2#中繼環14、，以此類推,在2#中繼環往后124米處布置3#中繼環。因此在本段頂管過程中需安置3套中繼環。當頂力達到工作井設計承載的80%時，應立即啟用中繼環頂進。7、管材與接口、糾偏特殊管設計對于曲率半徑較小的曲線頂管、我們除了機頭一套糾偏裝置以外，又增加了三套糾偏裝置，在后方筒與1#管之間設置一套糾偏裝置。在1#2#管和2#3#管之間也各設置一套糾偏裝置。糾偏特殊管就是在管子端面預留六個凹坑。（見下圖）在凹坑內各放100T柱塞缸，當管子進入曲線段時啟動液壓裝置，然后再將油缸縮回。糾偏特殊管上的柱塞缸設計成超短形，（L=200）。液壓動力裝置應能滿足超高條件，以適應管壁的特殊條件。、管材供應在頂進過程中，15、管材的質量及準時供應非常重要，如果供應不及時造成頂進停止，后果非常嚴重，由于機頭重量一般較大，長時間的滯留會造成機頭沉降，使軸線發生偏差；泥漿液化或使已頂好的管子和周圍土體黏結，使得摩阻力增大。因此，在開始頂進前，需指定詳細周全的供應計劃，現場應備有足夠余量。本工程中與預制鋼筋砼管節加工廠聯合編制了管節制作、供應使用管材計劃表，保證正常供應。每批管材至工地后，會同工程師代表一起逐節檢查管節質量。具體有以下幾個方面：管身裂縫情況；承插口圓度、端面平行度。對質量有問題的管節做好標記，通知工程師代表或廠方，及時采取修補或更換措施。、管材運送、起吊均應有專用夾具，擱置時應用方木墊高，防止“F”型鋼板受16、壓變形。、接管前再次檢查管子接頭的承插口尺寸，橡膠圈的彈性強度和襯墊板的外觀和質地，確認合格后可在接口處均勻涂抹薄層硅油等對橡膠無侵蝕性的潤滑材料以減少摩阻力。承插接管時要保證與上節管的鋼套環同軸度、同圓，并且加力要均勻，應保證橡膠圈不移位，不反轉，不露出管外。8、減磨注漿頂管時所遇到的摩擦力主要分為機頭摩擦力和管壁摩擦力，為了減少摩擦力所產生的土層跟進情況，因此采取潤滑漿減摩措施，根據實際情況，潤滑漿減摩又分為頂進時的機尾同步壓漿和管道補漿。從機頭后第一節管至管道最后一節管布置注漿閥管，每節管道上設置一圈壓漿閥管，每圈設4個壓漿孔，每個壓漿孔上安裝一只l寸球閥，由橡膠軟管與壓漿總管相連，壓漿17、總管是一根2寸白鐵管，連接壓漿泵，以上壓漿系統上設有流量、壓力調節閥。.漿液配制重量比：膨潤土:CMC:純堿:水=104:1.05:3.05:800.漿液拌制完成后，存放與儲漿筒內儲存發酵24小時以上方可使用.機尾同步壓漿：以形成原始漿套，填充機頭糾偏間隙及減小管外壁摩阻力，一次注漿量控制在200L/m左右。.沿線管節補漿：因地下水作用，根據經驗，一般情況每頂進10m漿液損失20%左右，因此每頂10m管道全斷面沿線補充適當漿液量20L/m，以補充管道沿線漿套缺損（具體補漿量還應根據實際測量反饋數據而定）。.定點壓漿：根據地面沉降測量反饋數據，對沉降過大處補償性壓漿，以支承地表荷載。.潤滑漿用量18、計算：（以4#-6#頂管段485米計算）1）機尾同步壓漿：總量=200L/m485m=97立方米2）管道沿線補漿：每天補漿量為300L/m管道長。管道補漿總量=300L/m485m=146立方米3）潤滑漿總量，由上述計算可知：管道注漿總量=97M3146M3 =243立方米；4）材料用量計算：潤滑漿的膨潤土摻量為0.11噸/米3，所以膨潤土用量：243立方米0.11噸/米3=26.7T（現場預備30T）按照上述重量配合比可知：CMC用量：26.7T1.05/104=0.269T（現場預備0.3T） 純堿用量：26.7T3.05/104=0.783T（現場預備0.8T）5）各作業班在頂管施工時作19、好壓漿量、點的記錄，確保壓漿工作到點到量和漿套完整性、均勻性，以降低管外壁摩擦阻力，控制施工質量。6）如果注漿過程中超過上述平均用量的2倍時，說明地層土質有較大變化，立即檢查原因，必要時需調整頂進參數，地面沿線專人巡視，防止打穿地層造成漿套損壞。9、沉降控制1）、調整壓力控制刀盤正面土壓力不平衡，就會引起地面隆起或失土沉降，根據管道的埋深及地下水位情況，泥水系統的設定壓力一般比地下水壓高5千帕。切削土壤的刀盤土壓力可按塔薩基公式計算。在本段頂管過程中，土壓力初始設定值為每平方米8噸，在頂進第一節管節時，即可把正面土壓力調整到最佳值。2）、沉降計算頂管時，頂管距離長意味著管外壁與土壤發生的摩阻力20、持續時間也長，則土壤隨著管道頂進越來越長，其失土率也就越來越多。由于管節自重的影響管節底部的摩阻力始終最大，土壤與管頂的摩阻力始終最小，那么就產生管頂土壤與管頂接觸面較松的問題。 其實只要頂管路面多多少少都有沉降的存在,根據路面沉降計算公式,貫通本段的頂管所產生的路面累計沉降為4cm,其沉降盆寬度25m,只要在施工中對有關人員的操作程序嚴格把關,規范施工人員的施工工藝,則不會帶來太大的問題。計算如下：、沉降計算： 頂管施工過程的沉降量與其失土率基本成正比例關系，按規定失土率計算其最大沉降量（max）可按包絡公式估算：max=Vl/2.5i，根據經驗,偏長距離的頂管,式中Vl=（1-5%）V其中21、V=6.51立方,為計算管道單位出土量 i為沉降槽寬度系數i=H/（tg（45-/2） H為管道中心深度（此處H=10.5m），=10根據計算,i=4.99米當Vl=1%V=0.065時，max=Vl/2.5i=0.005m當Vl=3%V=0.195時，max=Vl/2.5i=0.016m當Vl=5%V=0.217時，max=Vl/2.5i=0.017m沉降盆寬度L= 2W =2 * 2.5 i = 24.95米。沉降分析1.開挖面引起的地層損失與選用工具管類型有關，本公司采用泥水平衡機頭，采用泥水倉平衡正面土壓力，大刀盤切削正面土體，開挖面失土率可控制在3%2. 管道外周環形空隙引起的地層損22、失 一般工具管外徑較管道外徑大2厘米，因此工具管頂過后管道外周產生環形空隙，如不能充分注漿充填，則使周圍土體擠入環形空隙，導致地層損失。（1）工具管外徑與管道外徑不同而引起的地層損失Vc1 = D * aK D 為工具管外徑，a 為工具管外周半徑與管道外徑之差，K為注漿未充滿度，壓漿最差時K=1，本工程泥漿量充滿度K=0.2Vc1 = D * aK = 3.14 * 2.88 * 0.01 * 0.2 = 1.8%（2）相臨管節外壁不平整度過大時，引起地層損失 Vc2 = DP * aP KP * nDP為管道外徑，aP為相臨管節的管道外周半徑的差值，KP為注漿不足率，aP 5mm KP0，a23、P10mm KP = 0.5 0（注漿良好可為0），n為穿過某處地層的管節半徑值大于10 mm的出現的次數。可根據管節制造精度及安裝精度估計。Vc2 = DP * aP KP * n = 3.14*2.88*0.02*0.05*1= 0.9%（3）較長距離頂管中繼間穿過地層，因其外徑與管道外徑不同而引起的地層損失 Vc2 = D2 * a2 K2 D2為中繼間外徑，a2為中繼間外徑與管道外周半徑之差，K2為中繼間穿過后補漿不足率，補漿最差時，K2可達0.5，而補漿理想時K20 Vc2 = D2 * a2 K2 = 3.14 * 2.88 * 0.01 * 0.5= 4.5%綜上，本段頂管估算累24、計沉降量約 7.2%。當Vl=7.2%V=0.469時，max=Vl/2.5i=0.038m 4 cm。3）、頂管施工中控制在頂進初始階段，設立地面沉降實驗段，通過對地面沉降的反復測量、監控，掌握沉降變化規律，以便更好的調整頂進壓力、機頭倉內泥水壓力、注漿量以及推進速度。頂進軸線偏差也會引起較大的地面沉降，故在頂進操縱時，操縱人員要認真仔細分析機頭偏差量，謹慎糾偏，確保管道偏差控制在盡可能小的范圍內。4)出洞口階段控制a、頂管出洞口防止沉降措施在工作井預留孔處安裝橡膠止水圈外，根據地質情況，有必要在洞口外進行土體加固，其范圍深度為管底以下3m,寬度、高度為管外徑外面3m。為防止工具管出洞以后發25、生“磕”頭現象，可以在底部安裝延伸導軌，寬度與井內導軌一致。當工具管推進完畢，安放第一節管時，應將工具管與導軌焊接牢固，亦可在洞口內壁的C型預埋件 ，用型鋼拉住工具管，防止主千斤頂縮回以后，由于正面土壓力的影響使工具管退回。b、沉降監測、保護構筑物施工過程中，在路面、箱涵頂部，施工影響區域布設沉降監測點，并做好沉降監測。監測頻率：頂進施工過程，46小時一次，如遇不可遇因素沉降超過報警值時2小時一次，并采取相應措施控制沉降擴大；頂管完成后連續監測14天，每天一次。當被監測構筑物發生異常情況時，將同構筑物所有關人員協商，根據構筑物結構制定相應的保護措施。10、施工緊急預案本標段部分頂管段頂進距離較26、長，部分頂管段覆土較淺。頂進軸線大致沿XX路走向設計，頂進過程中還需穿越小橋和部分原污水管道沉井。我們針對本次頂管施工，對頂進過程中會產生的不利因素提出以下幾點設想，并針對性的作出以下幾點應急措施。設備下井前的調試本標段頂管機頭以及相關配套設施均在本公司機械設備調試部門進行調試，由專人制作設備調試報表。調試后確認機械無任何潛在故障后，使用專用車輛將其運至施工工地。機頭進洞由于管道埋深比較深，土壓力會較大。進洞時機頭可能會受到土的壓力往后退出。針對這種情況在千斤頂縮回之前，同電焊將機頭與導軌的接觸面焊牢，待過渡環與機頭連接好再割開機頭與導軌之間的焊縫，繼續頂進。周而復始，直到頂進管節不往后退出為27、止。進洞時機頭發生下沉，尾部上翹現象。針對這種情況，我們在機頭進洞時用螺桿將過渡環和第一節管節連接并栓牢。頂進時路面的沉降與隆起。 頂管施工前我方會在馬路沿線上布置沉降觀測點，測量頻率為一天三次，測量數據仔細分析后并存檔。針對兩種設想馬路如有沉降我們將稍微加快千斤頂的頂進速度，同時調節泥艙的水壓力和減少出土量，如果發生路面隆起，我們將稍微放慢千斤頂的頂進速度，嚴格控制泥艙壓力。穿越小河道時機頭發生的上下偏差 如果機頭呈上浮趨勢較大的話，針對這種情況，我們將采取在機頭放置壓鐵的方法來改善，如果覆土實在太淺，針對這種情況我們將采取對河底覆土進行加重的方法來改善。 頂進距離變長后產生的不利因素.頂進28、距離變長后頂力下不來，針對這種情況我們將增加管節的漿孔數量，改變潤滑漿的配比，在管道中間在增加一套壓漿設備。機頭產生的偏差針對這種情況我們將啟動輔助糾偏油缸，如果效果還是不明顯，我們將在管節與機頭不脫開的前提下，有限度的松開連接螺桿，放置墊片，加大糾偏的幅度。機頭旋轉過大針對這種情況我們采取以下幾種措施：.在機頭內部配重壓回.用刀盤的轉向來糾正頂管機的旋轉 .盡量提高土艙內的壓力使刀盤轉矩增大.在刀盤部位注漿提高土的強度,增加刀盤的轉矩.停止錯誤的糾偏方法 如果發生其它的.重大的不利因素,我們將立馬停止頂進,及時上報,共同研究出解決辦法,確保工程的順利及時完工。11、頂管質量質量檢測類別標書要29、求偏差施工設計偏差鋼筋砼管最大偏角0.500.50管線軸線偏差L100m50mm50mm管線軸線偏差L100m100mm100mm標高偏差L100m+30-40+30-40標高偏差L100m+60-80+60-80管節錯口偏差15mm15mm外觀標準： 管節無碎裂、內腰箍不滲漏，橡膠圈不脫出四、曲線頂管測量1.軸線調整以及管材選用依據設計圖關于頂管段4#-3#的具體實施有以下幾點建議。4#-3#頂管段本段頂管在設計圖紙時為曲線頂管，由4#工作井頂至3#接收井，調整后的軸線曲率半徑分別r=784.38；r=1155.57，根據以往施工經驗曲線頂管的通病都是糾偏不到位和管接口縫較大，容易產生漏水漏30、漿。在頂管中需加設糾偏輔助管，這樣來緩和急曲線頂管所帶來的糾偏不到位。針對不利因素提出以下建議：、調整前面一段曲線的管節長度根據曲率半徑367M和管節長度為2m計算出管接口張縫達到0.015m，管縫偏大；容易產生許多不利因素；故將管節長度調整為1.5m，計算出管接口縫為0.011m，管縫比較合理。根據以上兩組計算則建議在本段頂管時前面一段130米曲線選用管長為1.5米的2400管材。、在管材生產過程中，適當加長鋼套環接口的長度2.管子接口縫隙差的計算（見下圖）S=D*L/R S-縫隙差 D-外管徑 L-管子長度 R-曲率半徑對于R=367.501m（4#-6#）頂管段S=(1.5/367.5031、1m)*2.88m=0.011m通過接縫計算，可以得知，對于R=337.7m，管口的轉角公式（1.5/367.501）*（180/3.14）=00 142”由管節縫隙計算和F型管接口圖可知，曲線段的管子接口密封性能是可靠的。但在實際施工中，還必須嚴格把關。如果頂管在曲線段的管子接口縫隙失控、契形膠帶跑出鋼套環外、那么管管接口密封失效，后果不堪設想，應引起高度重視。解決辦法是在前8節管子都用拉桿加以限制，成品管上的預埋件采用整環內鋼環，錨固件選用835帶鋼，要確保拉桿的可靠性。3 、頂進時設計曲線線和高程的測量本標段有三段曲線.曲率半徑分別為:R=1000m.L=132.5415 （2#-1#）32、；R=784.3857m.L=167.555 （4#-3#）R=1155.572m.L=160.529 （4#-3#）R=674.6223m.L=114.738 （4#-5#）頂管施工的測量難度較大，為保證管道按設計軸線建造，并確保每段頂管準確貫通，依據甲方提供的控制點和水準點。本標段頂管施工測量程序如下。根據圖紙計算出曲線上每2m一個點的坐標(x.y)值.直線上每10m一個。根據坐標控制點放樣出所計算的.設計軸線的現場點位。在頂管施工之前，必須嚴密測定工作井和接收井預留洞口中心坐標的（x.y.H）.兩井若有移位將和有關部門協調.以做適當調整頂進導軌安裝完畢后.井底板位置做一強制歸心控制點.用33、全站儀測出其點的（x.y.H）.洞門上方也做一點測出其點的（x.y.H）.以備頂進測量時做后視點）。正常頂進后我們將一節管一測.當管道變長時工具頭到工作坑則不能通視.我們將在管道內加站.直至與工具頭通視.測出其（x.y.H）.再與設計坐標和高程相對比.判斷出工具頭偏離軸線數據.與設計標高對比判斷出現在的工具頭正負多少.周而復始.直至工具頭順利到達接受井。人工定期對工作井進行變形觀測。在頂進過程中每隔50m我們將對工作井內所有控制點和水準點進行復測. 若發現有變化，則應重新測定(x.y.H)，以確保頂管準確貫通.頂進軸線與設計相符合。五、頂管工程技術措施1、頂管泥水系統管節頂進過程中，進水與出水34、是控制頂進速度的關鍵，進水系統與出水系統都需要達到一定的壓力以保證機頭內外水土壓力平衡。以一定水壓、流速流量，將切削下來的泥塊在泥水艙內攪拌成泥漿，并將其攜送至地面廢漿沉淀池。廢漿經沉淀池沉淀后用水泵抽回儲水箱循環利用。在長距離頂管中，由于水泵輸送距離超過200多米，提升高度超過12m，易產生壓力不足。針對這種現象在尾水輸送管頂管中將增設二臺排泥接力泵。排泥接力泵設置在離工具頭50米、280米處，以滿足進水壓力和泥水輸送要求。頂管工作井內設置一臺22KW渣漿泵，此類大功率渣漿泵能將泥水提升至15米高度，足以滿足從工作井內將泥水輸送至地面沉淀池的要求。2、管內動力電及照明電管內動力電采用380V35、常壓輸電。請有關部門與供電部門協商提高專供變壓器的輸出電壓，以防止電壓降低引起設備過載運行。頂管管道內配置一條75mm2的動力電纜，專供頂管機頭刀盤馬達、機內油泵車、中繼間油泵車、壓漿泵、水泵等用電。 照明采用36V安全電壓，管道內每12米安裝一個行燈，每300米放設一個變壓器提供36V電源升壓，每只變壓器連接25只行燈進行照明。工作井位置設置三盞1000瓦鹵素燈供晚上頂管及管材吊放時照明。3、長距離頂管通訊、監控(4#-3#)頂管段長距離頂進必須保證信息交換渠道的暢通，同時對施工操作人員要進行監護，防止發生安全事故，因此需要設置通訊、監控系統。通訊采用數字程控交換機，各聯絡點之間可以通過電話36、聯系，由于管道內空氣潮濕，應使用防潮、防爆的礦用電話機，以保證通話安全暢通。監控采用了一臺監視器，對工具管儀表盤、光靶進行監控。這樣地面人員能及時了解施工情況，發生問題可以及時解決。為了解決傳輸信號長距離輸送衰減的問題，將信號通過放大器放大后再送上地面，保證圖像清晰。4、長距離頂管通風(4#-3#)頂管段為了改善管道內的工作環境，施工時對管道進行強制通風，由地面空壓機提供的經過濾清、除濕、降溫的新鮮空氣通過100mm進氣管送到頂管機頭，并在通風管道上100M、250M三處開設排風孔，管道內一氧化碳、二氧化碳、阿瑪尼亞氣等有害渾濁氣體及微粒由軸流鼓風機排放出管道外。管道內放置有害氣體檢測儀和防毒37、面具，派專人巡視檢測有害氣體，一旦有害氣體超標，當即戴上防毒面具撤離。5、長距離頂管施工管理(4#-3#)頂管段由于長距離頂管技術復雜、難度較大，不可預見因素較多，因此加強施工管理是確保頂管成功的重要環節。1). 砼管節的吊裝、對接、就位時應確保密封圈、傳力襯墊板和管口的完整，嚴禁使用不合格的管節。2). 頂進施工中應隨時觀察頂進軸線和設計軸線的偏差，做到勤測勤糾，并隨著頂進距離的增長做好管內測站的測量，在工具管出洞后20米更應注意軸線的精度。3). 土壓力的設定和排土量及頂進速度的控制，是長距離頂管成功的關鍵。土壓力的設定應根據施工地質狀況、地下水位高低、管道埋深等因素初步設定，并根據施工實38、際情況和地表沉降的實測結果隨時進行調整。4). 采用膨潤土泥漿減摩時，對膨潤土的產地、質量、泥漿配比要嚴格控制，泥漿的注入量、注漿壓力等技術參數，應根據施工地質狀況的不同做相應調整。5). 頂進時盡量做到全斷面出土，嚴禁在擠壓狀態下頂進，防止管道周圍土體的反彈，破壞馬路通道。6). 做好頂進速度、頂力、土壓力、軸線偏差和沉降量變化等原始數據的記錄、收集、整理工作，供施工管理人員分析預測施工中可能發生的問題，便于及時采取相應的技術措施。7). 所有施工人員配備胸卡及反光背心，施工人員下井進入管道前必須穿好反光背心，并將胸卡掛在井內的進入管道施工人員牌上。主要機械設備及儀器表序號設備名稱規格型號數39、量狀況備注12400泥水平衡頂管機頭1套良好2雙(單)沖程等推力油缸200T6只良好3130T汽車吊1臺良好下機頭至井內425T汽車吊1臺良好下管材至井內5液壓動力站4套良好3套中繼間6注漿管路設備1套良好7泥水管路設備1套良好8通風管路設備1套良好9液壓注漿泵SYB-50/502臺良好10電焊機交流2臺良好11渣漿泵22KW2臺良好12管道泵15KW3臺良好13空壓機0.9M31套良好14激光經緯儀JD-J21臺良好15全站儀托普康1臺良好16水準儀SZ31臺良好頂管技術質量管理網絡負責人 XX施工測量材料資料文明施工管理網絡負責人 現場措施施工安全工地衛生內業資料安全生產管理網絡負責人 現場機具用電三防內業