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1、編號：SJHN.JZY-XX賓館外墻裝飾扣件式雙排鋼管落地腳手架工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、工程概況4二、編制依據41. 工程測量規范GB50026-1993；43. 建設工程項目管理規范GB50326-2001；4三、材料的選用：5四、腳手架搭設方案5五、腳手架的搭設要求一般規定：7（一）基本規定71、地基處理、龍門架安裝及清理72、立桿73、大橫桿74、小橫桿85、縱、橫向掃地桿86、拋撐87、剪刀撐88、腳手板89、連墻件810、踢腳桿、防護欄桿911、防護措施912、防護2、措施913、驗收9（二）技術措施：9六、外腳手架搭設的安全技術措施：111建筑物底層主要出入口搭設雙層防護柵。126、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；12七、腳手架的拆除13八、勞動力及材料、機具配備14九、質量保證及管理體系15（一）質量保證體系15（二）質量管理體系16十、施工質量控制要求17（一）構配件允許偏差17（二）腳手架搭設允許偏差17十一、腳手架穩定承載力計算18（一）設計依據及構造要求18（二）腳手架的計算18一、大橫桿的計算:181.均布荷載值計算182.抗彎強度計算193.撓度計算19二、小橫桿的計算:201.荷載值計算202.抗彎強度計算203.撓3、度計算21三、扣件抗滑力的計算:211.荷載值計算21四、腳手架荷載標準值:22五、立桿的穩定性計算:231.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算232.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算23六、最大搭設高度的計算:24七、連墻件的計算:25八、立桿的地基承載力計算:26十二、龍門架穩定承載力計算26一、工程概況（1） XX賓館座落于市中心區域，XX路與XX路的交界處，為高層框架結構建筑。該地塊臨近XX商業區，周邊道路交通繁忙，建筑物眾多，環境十分復雜。主要有XX賓館主樓（綜合樓建成后將與主樓連為一體）、XX游泳館（距紅線2m）、XX酒店（距紅線12.7m）、臨近地鐵一號線XX路站至XX站間隧道及人防4、工程。（2） 應業主要求，我部對XX賓館主樓及2#樓外墻墻面進行修繕裝飾，剝除原有起殼的涂料面層，重新進行涂料施工工藝，涂料顏色與原2002年大修時專家認可的意見不變。（3） 由于本工程工期很緊，根據主樓及2#樓建筑形狀、結構特點、外墻立面修繕的要求，并結合現場實際情況，以及施工特點，擬采用扣件式雙排鋼管落地腳手架作為外墻修繕腳手，鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管。因其安全、經濟、實用且適用于本工程，從而達到使用方便、縮短工期、安全經濟的目的。二、編制依據1）本工程施工圖紙；2）建設單位提供的周圍環境資料及工程地質資料；3）巖土工程勘察報告；4）現行的有關規范：1. 工程測量規范GB5、50026-1993；2. 建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001；3. 建設工程項目管理規范GB50326-2001；4. 建設項目工程總承包管理規范GB/T50358-2005；5. 施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-2005；6. 建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-1999；7. 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-1991；8. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；9. 施工現場安全生產保證體系DBJ08-903-2003；10. 建筑結構荷載規范（GB50009-2001）11. 鋼結構設計規范（GB 50017-2003）三、材料的6、選用：本工程使用鋼管扣件雙排落地式腳手架。鋼管采用483.5mm鋼管，其質量必須符合現行國家標準Q235A級鋼的規定；鋼管上嚴禁打孔，進場材料發現有變形裂縫，嚴重銹蝕等缺陷鋼管嚴禁使用。扣件采用鍛壓鑄鐵制作的扣件，其材質必須符合國家標準的規定，在螺栓擰緊扭拒達65N.m時，不得發生破壞。腳手板采用配套竹笆板；連墻桿采用預埋鋼管拉結，材質必須符合現行國家標準Q235A級的規定。四、腳手架搭設方案根據XX賓館主樓外墻墻面施工裝飾的需要，我部制定了外墻裝飾施工的安全防護方案：即沿XX賓館主樓外側搭設落地腳手架，施工人員在腳手架上進行外墻的裝飾施工。（1） 腳手架的形式：高度超過30m的腳手架30m以7、下采用雙立桿，30m以上采用單立桿，立桿橫向間距為1.05米，立桿縱向間距為1.5 米，內立桿距外墻0.35m，外立桿距外墻面為1.4 米，大橫桿間距為1.8 米，小橫桿長度為1.8 米。立桿底座向上20cm處必須設置掃地桿，連墻桿必須按照二步二跨進行設置，垂直方向上每隔3.6m設一道，水平方向上每隔3.0m設一道；兩端設置剪刀撐，中間每隔2115m設一道；全封閉式密目安全網（1.86m）封閉防護。落地腳手架采用48鋼管，扣件搭設，搭設高度分20m、38m、50m不等，故本方案將按照50m的搭設高度計算荷載及對落地架進行強度、剛度、穩定性等驗算。本工程腳手架按常規要求搭設，搭設平面布置詳見附圖8、1。（2） 腳手架采用硬拉結，二步二跨，水平間距3000mm，垂直間距3600mm。每個硬拉結點位置在梁內打設10化學螺栓，化學螺栓與拉結鋼管電焊連接。（3） 腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，斜桿與地面的傾角為50，剪刀撐跨越立桿的最多根數不超過6根。斜桿接長采用搭接，搭接采用兩個旋轉扣件，扣件中心距離不小于1M。（4） 每步外立桿內側應設置兩道安全欄桿和安全密目綠網。上欄桿高度1.2米，下欄桿高度0.6米。安全密目綠網安裝在安全欄桿內側。（5） 在腳手架外圍滿掛密目式安全網，以保證施工人員及下方人員的安全，并實行驗收掛牌制度。（6） 離地（支座）200mm處設置縱橫向掃地桿，橫9、向掃地桿設在縱向掃地桿下方。（7） 腳手架立腳處要求堅實，立腳處鋪設10號槽鋼，對于放置在主樓主路口前門廳雨棚上的落地腳手架下需墊支工16進行支撐，以便將腳手架立桿荷載通過工字鋼傳給雨棚梁，避免樓板局部受壓過大影響結構安全。（8） 對于中庭部位，根據綜合樓的設計要求和施工安排，為不影響中庭部位的幕墻安裝，建議將靠近XX路和靠近宛平路的兩處中庭部位的外墻修繕前后錯開施工，以便提供時間和工作面滿足幕墻施工要求。（9） 鋼管落地式腳手架剖面詳見附圖2、3。（10） 考慮外墻裝飾階段，XX路通道、宛平路通道的道路暢通。在XX路通道、宛平路通道處搭設4.5m高鋼結構龍門架，使腳手架立桿落于鋼結構龍門架上10、。（鋼結構門架平面布置圖詳見附圖1）（11） 考慮外墻裝飾階段，XX路及宛平路道路的安全。在XX路人行道、宛平路人行道搭設2.5m高鋼結構安全防護架，作為道路的安全防護。（鋼結構門架平面布置圖詳見附圖1）（12） 龍門架的立柱及主梁采用25a號工字鋼，次梁采用16a號工字鋼，斜撐采用16號槽鋼。（龍門架構造詳見附圖4、6）（13） 為滿足XX賓館主入口雨棚兩側的汽車通道上方的防護要求，本方案決定在該部位緊貼落地腳手架搭設4.5米4.5米（BH）安全防護棚，防護棚的做法詳見附圖5、7。（14） 所有鋼結構節點間采用hf=8mm厚角焊縫焊接連接。（15） 水平掛網根據搭設要求，按照離地15米、3011、米、40米各設一道。（16） 落地腳手架的搭拆順序：基礎處理架設龍門架（如果有）豎立桿、安放掃地桿搭設水平桿設拋撐設剪刀撐設斜桿、連接件鋪設腳手板設擋腳板和欄桿設安全網拆除腳手架堆放整齊、場地清理。五、腳手架的搭設要求一般規定：（一）基本規定1、地基處理、龍門架安裝及清理將腳手架搭設部位的地坪及周邊進行清理，協調有關部門對影響腳手架搭設的臨街樹木、電纜線進行處理。對于高低不平的部位需先進行回填夯實并澆搗100厚砼墊層。根據腳手架平面布置圖的總體方案要求分別安裝龍門架或直接放置10#槽鋼墊板，為腳手架的正式搭設做好準備工作。2、立桿全樓腳手架立桿頂端高出結構女兒墻頂1.2m，雙立桿采用雙管底座。12、立桿各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。立桿必須采用不同長度的鋼管，立桿的連接必須交錯布置，相鄰立桿的連接不能在同一高度，錯開高差2m，并置于不同的構架范圍內。3、大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與立桿扣緊，其長度不小于3跨，即4.5m。大橫桿的連接采用對接扣件連接與搭設相結合的辦法連接，對接扣件交錯布置，相鄰水平接口嚴禁設置在同步內，在接頭中心距主節點的距離不大于縱距1/3，即0.6m，扣件搭接長度不小于1m，用2個旋轉扣件固定，固定間距0.8m。并在兩立桿之間等間距設置兩根大橫桿。4、小橫桿在腳手架主節點（立桿與大橫桿交點）位置上，必須設置一13、根橫向水平拉桿，小橫桿間距應與立桿柱距相同，用直角扣件扣緊，嚴禁拆除。小橫桿靠墻一端的外伸長度不應大于0.4L，本工程為0.2m，靠墻裝飾面距離為0.25m。5、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm的立柱一側，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。6、拋撐本工程周邊腳手從一個角向周邊延伸交圈搭設，在設置第一排連墻件前每15m暫設一根拋撐，與地面的夾角成4560，直至連墻件搭好后再視情況拆除。7、剪刀撐本腳手架剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐，單立桿部位則采用通長剪刀撐。14、剪刀撐要求跨越立桿根數4根，與縱向水平桿成4560角之間。剪力撐設置在腳手架立桿外側，并用旋轉扣件固定在立桿橫向水平的伸出端上，其交接點距主節點的距離不應大于150mm，桿件接頭采用搭接連接，其搭接長度1.0m，不少于二個旋轉扣件固定，固定間距500mm。8、腳手板本工程第一步距滿鋪設置一層腳手板，以上每隔一層也要滿鋪一層腳手板。作業層用竹串片鋪設，離墻面150mm，要求設置四根橫向水平大橫桿上，對接平鋪四個角用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在大橫桿桿上。按JGJ130-2001標準要求從第二步開始每隔5步架高設置內擋防護網或防護板。9、連墻件腳手架墻體連接件，本工程采用鋼管與預埋在結構內的化學15、螺栓焊接的附墻連接方式。化學螺栓采用10并可靠的打入永久結構內。本工程連墻件按二步二跨設置，豎向間距3.6m，水平間距3.0m，要求每根連墻件覆蓋面積不大于20。10、踢腳桿、防護欄桿腳手架防護攔板設置在各操作層縱向立桿上0.25m，設置第一道踢腳欄桿，并用雙色踢腳板固定，第二道防護欄桿距第一道踢腳欄桿上0.6m。11、防護措施 腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網，密目網采用1.86.0m的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設置一道水平兜網。12、防護措施 水平掛網根據按照搭設離地高度15米、30米、40米各設一道，以便滿足安全防護要求。13、驗收16、腳手架搭設結束后要項目部驗收合格，才能使用。（二）技術措施：1. 立桿底部設通長墊板，地基土必須平整夯實，并澆筑100mm厚C20混凝土。腳手架距地面200mm處腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向地桿下方的立桿上。腳手架第二步及以上各步均設踢腳桿高600mm和扶手桿高1200mm。2. 腳手架步距為1.8m，立桿接長除頂層頂部可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，對接搭接均應符合規定。立桿上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的2個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于2m，各接頭中心至主17、接點的距離不宜大于步距的1/3；搭接時，長度不應小于1m，采用不少于2個螺旋扣件固定。立桿頂端宜高出女兒墻上皮1.2m，高出沿口上皮大于1.5m，鋼管長度不應小于6m。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。3. 縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不小于3跨；縱向水平桿接長采用對接扣件連接或搭接。縱向水平桿的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近節點的距離不大于總距的1/3。搭接長度不小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等18、間距設置，間距不大于400mm。4. 主節點處須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度不大于500mm；作業層上非主節點處的橫向水平桿，根據支承腳手板的需要可在跨中設置一根；因使用竹笆腳手架，雙排腳手架的橫向水平桿兩端應用直角扣件固定在立桿上；作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm，竹籬笆手板應按其主竹筋垂直與縱向水平方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。5. 連墻件要靠近主節點設置，偏主節點的距離不大于300mm；從底層第一步縱向水平桿處開始設置，按19、照二步二跨的原則設置，當該處設置有困難時，要采用其他可靠措施固定；優先采用菱形布置，也可采用方形布置；連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高。采用一根10化學螺栓植入在建筑物的主體結構中（一般設在梁上），把腳手架與建筑物的主體結構拉牢，同時在該處用鋼管和兩只扣件撐緊建筑物，與建筑物采用鋼性連接，嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。當腳手架下部暫不能設連墻件時應臨時搭設拋撐。拋撐采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角4560之間；連接點中心至主節點的距離不大于300mm。拋撐必須在連墻件搭設后方可拆除。6. 腳手架必須設剪刀撐與橫向斜撐，每道剪刀撐跨越立桿的根數為4根，每道剪刀撐寬度為5跨，斜桿與地20、面的傾角在4560之間；必須在外側立面的兩端設置一道剪撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不大于15m；剪刀撐斜桿的接長采用搭接，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。剪刀撐斜桿搭接長度不小于1.5m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。7. 腳手架根據現場位置要求可酌情設置之字形斜道，斜道寬度為1.5m，坡度1：3，拐彎處設置平臺寬度為1.5m，斜道腳手板上每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度為2030mm。作業層、斜道的欄桿和擋腳板搭設在外立桿的內側，上欄桿上皮的高度為1.2m，中欄桿居中設置，擋21、腳板的高度不小于180mm。8. 單、雙排腳手架門洞宜采用上升斜桿、平行弦桁架結構形式，斜桿與地面的傾角應在4560。雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面處，應在其余5個平面內的節間設置一根斜腹桿；斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可采用搭接；門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口12步；門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件22、，該扣件宜緊靠主接點處的扣件。9. 搭設腳手架時，同時要做好腳手架的接地，接地用的地極可采用三根L505的角鋼，L=2m，埋入地下，再用404的扁鋼引出與腳手架連接。接地電阻不大于10。10. 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上二步。腳手架工程搭設完畢后，必須及時通知有關部門和有關人員對腳手架進行驗收，未經驗收合格不得使用。六、外腳手架搭設的安全技術措施：在結構四周邊線內臨邊部位50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用鋼管、扣件，其高度大于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三角架。1)沿鋼管長度方向刷紅白間隔的、23、掛醒止標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警告牌、夜間設紅色標志燈；臨時四周1m范圍內不準堆料、停放機械。1建筑物底層主要出入口搭設雙層防護柵。2防護柵經驗收合格簽字后使用，搭設要求下圖。2）外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。鋼管架設應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于10。工地臨時用電線不得架設在腳手架上。3、高空作業必須戴好安全帽、系好安全帶、穿防滑鞋。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆放材料，施工負載不得大于2kN/，同時施工的作業層不得超過二層，嚴禁在腳手架上懸掛起重設備。4、當有六級及24、以上大風和下雨天氣時，必須停止腳手架的搭設和拆除作業；雨后上腳手架作業要有防滑措施，并及時對腳手架進行清理。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，上崗前項目部必須對其進行進場安全三級教育，項目部技術管理人員應對其及時進行安全技術交底。并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。腳手架從第二步開始必須滿掛安全網；在腳手架的使用期間，嚴禁拆除主節點的縱、橫向水平桿、縱橫向掃地桿、連墻件。6、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；7、嚴禁腳手板存在挑頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內外傳遞補平衡。保證腳手架體的整體性，不得與其他臨時設施一并拉結，不得截斷架體。外腳手架嚴禁鋼竹、25、鋼木混搭，禁止扣件，繩索，鐵絲、竹篾、塑料混用。外腳手架必需及時維修加固，以達到堅固穩定確保施工安全。8、控制扣件螺栓，擰緊力矩，要用扭力扳手，扭力距應控制在4050Nm范圍內。9、腳手架在使用期間，必須派專人進行日常的保養和定期的全面檢查和整修。確保腳手架的安全使用。七、腳手架的拆除1、為保證腳手架拆除中的穩定性和安全，拆除前應全面檢查腳手架，重點檢查扣件、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求并清除腳手架上留存的材料；進行腳手架拆除安全技術交底，交底雙方在交底書上簽字，并由安全員保留一份；技術交底作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法，安全措施、材料堆放地點、勞動力組織安排等。2、拆架時應劃分作業26、區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，派專人看守，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。2、拆除腳手架有專人指揮，參與拆除的人員要注意動作的配合和協調。拆架的高處作業人員應戴安全帽，系安全帶，扎裹腿，軟底防滑鞋。在拆除過程中，中途不換人，不準單人拆除較重桿件等有危險的構配件；如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。3、拆架的程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿，大橫桿，立桿等，并按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時進行拆架作業。4、連墻件的拆除，必須逐層進行，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固；拆拋撐時，應用臨時撐支柱，27、然后才能拆除。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿，斜撐，剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后扎住中間，再解端頭扣。剪刀撐和縱向水平桿拆除時，先拆中間扣件，后拆兩端扣件，拆除扣件時要注意防止桿件墜落的措施；6、腳手架的材料及時送達地面，不準從空中拋擲；鋼管上所拆除的扣件應及時清理、歸堆、放整齊。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線以防觸電事故。8、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。八、勞動力及材料、機具配備28、名 稱規 格數 量無縫鋼管48mm3.5mm踢腳板厚2cm. 寬20 cm50M3密目安全網1.8M6.0M竹笆腳手板1.11.2M工25a熱軋型鋼6m或9m定尺工16a熱軋型鋼6m或9m定尺22熱軋型鋼6m或9m定尺16熱軋型鋼6m或9m定尺10熱軋型鋼6m或9m定尺化學螺栓10架子扳手20把力矩扳手6把倒 鏈4把九、質量保證及管理體系（一）質量保證體系項目經理：項目副經理：項目工程師：質量員施工經理：技術員：施工員：施工員：質量員：材料員：腳手架工程施工班組安全員：（二）質量管理體系項目經理：項目副經理：施工經理其他分包工程技術員：施工員：施工員：質量員：安全員：材料員：綜合治理：項目工程29、師安全工程師項目經濟師安裝經理安裝工程其他工種施工班組腳手架工程施工班組專業分包單位十、施工質量控制要求（一）構配件允許偏差序號項目允許偏差mm示意圖檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3.5mm、-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3鋼管內外表面銹蝕深度0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3143141220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲16.530（二）腳手架搭設允許偏差序號項目技術要求允許偏差mm檢測方法1地基基礎平整、不積水、不沉降-10觀察2垂直度驗收H=50M H=30MH=10M1006020用經緯儀3間距步距20鋼板尺縱距50橫距204縱向水平桿一根桿的兩端30、20水平儀或尺兩跨內兩根水平桿高差105小橫桿外伸長度外伸-500mm-50鋼板尺十一、腳手架穩定承載力計算（一）設計依據及構造要求1. 本計算根據PKPM施工安全措施計算軟件進行計算；2. 施工中不允許超過設計荷載。3. 小橫桿、大橫桿和立桿是傳遞垂直荷載的主要構件。而剪力撐、斜撐和連墻件主要保證腳手架整體剛度和穩定性的。并且加強抵抗垂直和水平作用的能力。而連墻件則承受全部的風荷載。扣件則是架子組成整體的聯結件和傳力件。4. 搭設要求：搭設50m雙排鋼管腳手架，其中30米以下采用雙立桿，30米以上采用單立桿。（二）腳手架的計算鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ131、30-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為50.0米，30.0米以下采用雙管立桿，30.0米以上采用單管立桿。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準32、值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.100.980)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.33、1170.980)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.283106/5080.0=55.616N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=0.700kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9900.700)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.521mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小34、橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/3=1.050kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.050=1.634kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 35、集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.634 =0.578106/5080.0=113.803N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.050=1.186kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1136、86.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=1.941mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.965mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN37、 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.118+1.41.575=2.395kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12550.000+30.0000.0338、8=7.392kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.350)/2=0.630kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50050.000=0.375kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.847kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按39、一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5500.8401.200 = 0.388kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.40、851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩定性計算。 參照施工手冊計算方法，雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面的0.7折減考慮。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=15.03kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果41、查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=6.85cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=7.11cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 118.15 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 不考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算=100.73N/mm2f,滿足要求! 42、2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=14.37kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=6.85cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=7.11cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 144.51 f 鋼管43、立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算 =137.63N/mm2Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用膨脹螺栓連接，預埋鐵的計算參見施工計算手冊鋼結構部分。 連墻件膨脹螺栓連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 60.11 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 15.03 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計44、值 (N/mm2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!十二、龍門架穩定承載力計算腳手架單根立桿傳給龍門架的豎向荷載為N15.03kN，則雙立桿集中豎向荷載按照F2N30.06kN進行計算，根據結構形式（詳見附圖4、6、8、9），選用三跨單層門式鋼架模型進行計算求解，采用結構力學求解器SMsolver對其進行內力分析，并按照鋼結構設計規范對立柱、主梁、斜撐等分別進行強度、剛度、穩定性的驗算，驗算結果均滿足要求，本方案限于篇幅，此處不予贅述。