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1、鐵路項目高坡拌合站便道橫跨隧道便橋施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄第1章 概述11.1工程概況11.2設計說明21.3 設計依據31.4 技術標準31.5 便橋鋼材選用及設計參數4第2章 荷載計算42.1上部結構恒重42.2 車輛荷載52.3人群荷載6第3章 縱梁計算73.1 縱梁最不利荷載確定73.2 縱梁計算7第4章 橫梁計算104.1橫梁最不利荷載確定104.2砼罐車荷載下橫梁檢算11第5章 24m跨貝雷架計算145.1 荷載計算145.2 掛車-80級荷載下貝雷架計算14第6章 Mi2、das空間建模復核計算176.1 Midas空間模型的建立176.2 工況一計算176.3 工況二計算24第7章 橋臺地基承載力驗算30第8章 細部構造計算308.1 銷子和陰陽頭計算308.2端部支座鋼板下砼局部承壓計算328.3橋臺砼抗沖切計算34第9章 結 論35第10章 施工方案3510.1 橋臺施工3510.2 貝雷架安裝3610.3 橫梁安裝3610.4 縱梁及鋼板安裝3610.5 通車試驗3610.6 施工安全及保證措施36第1章 概 述1.1工程概況 高坡拌合站設置于線路里程DK417+400處橫向200米一平坦旱地范圍內（見附圖），設辦公生活區、攪拌樓、砂石料場、道路、綠化帶3、，占地面積合計270000m2,拌合站下埋深27.03米處有高坡隧道通過，隧道寬14m；拌和站門前有便道一條，由原來的鄉道改建而成，便道處縱斷面根據線路縱斷面圖確定，如圖1-1所示；便道在DK417+313處與高坡隧道立體交叉，交叉處地下巖層穩定，無溶洞，約4米的表層地質結構為第四系全新統坡洪積層，土石工程等級為級，表層4米以下為白云質灰巖，土石工程等級為級，層理產狀為：N45W/45SE（73），風化等級為弱風化巖；我單位在此處進行地質鉆探，鉆探結果如圖1-2所示，與設計資料相符。由于該便道上將來經常要通行混凝土罐車等重型車輛，為了確保重型車輛的通行不對隧道施工產生影響，保證隧道施工安全。特4、設置跨徑24米，長25.66米，凈寬3.8m的臨時便橋于該便道上，橋位詳見附圖。 圖1-1 線路縱斷面在高坡拌合站處截圖 圖1-2 高坡拌合站處地質鉆探照片1.2便橋設計方案本便橋設計全長為25.66m，縱向設計跨徑為1跨24m，凈寬3.8m，采用下承式貝雷架結構。構成形式為：主要承重構件為6排單層加強型貝雷桁架，每側3排，排間距0.45m，使用900型支撐架進行橫向聯結；橋面為自制橋面板，由8mm厚鋼板作為面板和間距0.25m的I14工字鋼作為面板縱向加勁肋焊接而成，鋼板上焊接12mm短鋼筋作為防滑設施；橫向分配梁為I36b，間距為1.5m；基礎采用明挖擴大基礎，基礎材料為C30砼，尺寸為65、.42.04.2m，基礎埋深4.2m，坐落于白云質灰巖持力層。另外本設計力學檢算內容采用商業有限元軟件“路橋施工計算專家（RBBCCE）”和Midas/civil 2006進行相關計算，并采用容許應力法設計。便橋布置結構形式如圖1-1和圖1-2所示圖1-1 便橋立面圖（單位：m）圖1-2 便橋側面圖（單位：cm）1.3 設計依據(1)公路橋涵設計通用規范 （JTG D60-2004）(2)公路橋涵地基與基礎設計規范 （JTJ024-85）(3)公路橋涵鋼結構及木結構設計規范 （JTJ025-86）(4)公路橋涵施工技術規范 （JTJ0412000）(5)公路鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設計規范6、 （JTG D62-2004）1.4 技術標準(1)設計橋面標高：1286.82m(2)設計橋長：25.66m，單跨24m(3)設計橋寬：凈寬3.8m(4)設計控制荷載：設計考慮以下三種荷載：1、 汽車-超20車隊2、 混凝土罐車，自重20T+載重30T，考慮1.3的動力系數，按65T荷載設計3、 掛車-80級平板車 設計僅考慮一輛重車在橋上通行，不得同時有多輛罐車在橋上。(5)設計行車速度10km/h。1.5 便橋鋼材選用及設計參數便橋各構件鋼材選用和容許應力如表1-1所示：表1-1便橋各構件鋼材選用和容許應力構件材料種類型號軸向容許正應力(MPa)彎曲容許應力(MPa)容許剪應力(MPa)7、橋面鋼板Q2358mm厚鋼板14014585縱梁Q235I14工字鋼14014585橫梁Q235I36b工字鋼14014585貝雷架弦桿16Mn加強型200210120貝雷架腹桿16MnI8工字鋼200210120節點板Q2358-16mm厚鋼板14014585端部支座固結鋼板Q23516mm厚鋼板14014585銷子30CrMnTi49.5mm11051105585其他Q23514014585 第2章 荷載計算2.1上部結構恒重1）鋼便橋面層：8mm厚鋼板，單位面積自重：0.008117.851000=62.8kg，即：0.628kN/m2，橋面寬按4m設計，換算成沿橋跨方向均布線荷載為：08、.6284=2.512kN/m2）面板加勁肋I14（縱梁），單位重16.89kg/m，即0.169kN/m，縱向17排，長按24m，沿橋跨方向總均布線荷載為：2.873kN/m3）橫梁I36b，單位重65.689kg/m,即0.657kN/m，長7m，間距1.5m，共17根，總重0.657717=78.2kN，沿橋跨方向總均布線荷載為：3.258 kN/m4）縱向主梁：橫向6排321型貝雷梁，每片貝雷重287kg（含支撐架、銷子等），總重為：2871010-386137.76kN，換算成橋跨方向均布線荷載為：5.74kN/m2.2 車輛荷載 1）汽車-超20級車輪著地尺寸為0.60.2m（寬長9、），加載圖式如圖2-1所示圖2-1 汽車-超20級加載圖式按其中最重的車輛計算，如圖2-2所示圖2-2 汽車-超20級加載圖式2)9m3的混凝土罐車1臺9m3(考慮沖擊系數1.3滿載后65t)的混凝土罐車車輛及荷載平面和立面如圖2-3所示圖2-3 砼罐車平立面及加載圖式3） 掛車-80級加載圖式如圖2-4所示圖2-4 掛車-80級加載圖式2.3人群荷載人群荷載為4kN/m2第3章 縱梁計算 3.1 縱梁最不利荷載確定其荷載分析如下：1）自重均布荷載：2.512+2.873=5.385kN/m(面板+加勁肋縱梁)，對于每根縱梁的均布荷載為0.224 kN/m2）人群荷載：不同時考慮3）I14加勁10、肋間距為25cm，橫向分配梁間距為1.5m，縱梁受力計算按照跨徑為1.5m的5跨連續梁進行驗算4）汽車輪壓汽車-超20級輪壓：車輪接地尺寸為0.6m0.2m,縱梁間距0.25m，0.2520.6，故每組車輪壓在3根I14上，考慮沖擊系數1.3，則單根I14承受的荷載按照集中力計算為1.3140 kN23=30.3kN；砼罐車輪壓：車輪接地尺寸為0.5m0.2m,每組車輪壓在3根I14上，已經考慮汽車沖擊系數1.3，則單根I14承受的荷載按照集中力計算為250kN23=41.7kN；掛車-80級輪壓：車輪接地尺寸為0.5m0.2m,縱梁間距0.25m，0.252=0.5，故每組車輪壓在3根I1411、上，考慮沖擊系數1.3，則單根I14承受的荷載按照集中力計算為1.3200 kN43=21.7kN；對比上面3種車輛荷載，得出砼罐車作用時，縱梁加勁肋縱梁受力最不利。 故：I14梁的驗算選擇罐車進行控制驗算 ，則單邊車輪布置在跨中時彎距最大，縱梁上面的鋼板均布荷載為2.512/17=0.15kN/m3.2 縱梁計算1）當罐車的后輪作用在兩橫梁中間時，縱梁彎矩最大。“路橋施工計算專家”（RBCCE）軟件計算模型如圖3-1所示圖3-1 縱梁計算模型模型中25 kN是根據軸重成比例分配得到，即其中單元截面性質如表3-1所示表3-1 模型各單元特性表計算結果如圖3-2和圖3-3所示：圖3-2 縱梁彎矩12、圖和剪力圖圖3-3 縱梁變形圖根據計算結果可知：（1）最大彎曲應力122.11MPaw=145MPa,滿足抗彎強度要求；（2）當后輪壓在兩橫梁中央時剪力為34.61kN，而當后輪壓在兩橫梁處時剪力為41.7kN，剪應力=VS/Ib，其中剪力取V=41.7kN，I/s=12cm，腹板厚b=5.5mm,代入得=41.71000/(1205.5)=63.2MPa=85MPa,滿足抗剪強度要求；（3）最大位移1.354mmL/400=1500/400=3.75mm，滿足剛度要求。2）當罐車的后輪作用在橫梁處時，縱梁受到的剪力最大。RBCCE計算模型如圖3-4所示圖3-4 縱梁計算模型2計算結果如圖3-13、5所示圖3-5 縱梁計算結果根據計算結果可知：（1）最大彎曲應力77.47MPaw=145MPa,滿足抗彎強度要求；（2）縱梁最大剪力為42.3kN，剪應力=VS/Ib，其中剪力取V=42.3kN，I/s=12cm，腹板厚b=5.5mm,代入得=42.31000/(1205.5)=64.1MPa=85MPa,滿足抗剪強度要求；（3）最大位移0.669mmL/400=1500/400=3.75mm，滿足剛度要求。由計算可見：I14工字鋼作為縱梁，間距0.25m可以滿足受力要求。第4章 橫梁計算 4.1橫梁最不利荷載確定由于車輛是壓在大橋面板上，故認為車輛荷載傳遞到橫梁上時是均衡傳遞的，認為車輛最14、前后軸距間的橫梁承擔車輛集中荷載，這是偏于安全考慮的，對比三種車輛荷載作用下單根橫梁受力見表4-1：表4-1三種車輛荷載作用下單根橫梁受力車輛荷載前后軸距和（m）分配橫梁根數總軸重（kN）單根橫梁承受（kN）汽車-超20級12.8855068.75砼罐車5.53650216.67掛車-80級6.44800200從表中可以看出，砼罐車荷載作用下，對橫梁的受力最不利。4.2砼罐車荷載下橫梁檢算荷載分析：（1） 橋面鋼板面荷載為0.628 kN/m2，縱梁面荷2.873/24=0.12kN/m2，總0.628+0.12=0.75 kN /m2，換算成均布線荷載為：0.751.5=1.13kN/m（215、） 人群荷載：不考慮與汽車同時作用（3） 輪壓荷載：按砼罐車輪壓計算車輛行進在橋橫向中間時，橫向分配梁的彎矩最大，輪壓力為簡化計算可作為集中力，RBCCE計算模型如圖4-1所示：圖4-1 橫梁計算模型1各單元特性如表4-2所示表4-2 橫梁模型各單元特性計算結果如圖4-2和4-3所示圖4-2 彎矩圖和剪力圖變形圖如圖5-3所示圖4-3 橫梁變形圖由計算結果圖可見（1） 彎曲正應力=103.59MPa=145MPa,滿足抗彎強度要求；（2） 剪力263.78kN，剪應力=VS/Ib其中剪力V=263.78 kN，I/s=34.1cm，腹板厚b=10.5mm,代入得=263.781000/(34116、10.5)=73.7MPa=80MPa,滿足抗剪強度要求；（3）最大位移1.764mmL/400=4000/400=10mm,滿足剛度要求。當65T罐車后車輪單個車輪布置在橋面邊緣時剪力最大，RBCCE計算模型如圖4-4所示：圖4-4 橫梁計算模型2計算結果如圖4-5所示圖4-5 橫梁計算結果2（1） 最大彎曲應力71.73MPa=145MPa，滿足抗彎強度要求；（2） 最大剪力為196.83kN，剪應力=VS/Ib其中剪力V=196.83kN，I/s=34.1cm，腹板厚b=10.5mm,代入得=196.831000/(34110.5)=55.0MPa=80MPa,滿足抗剪強度要求；（3） 17、最大位移1.411mmL/400=4000/400=10mm,滿足剛度要求。由計算可知，橫梁滿足各項受力要求，是安全的。第5章 24m跨貝雷架計算 5.1 荷載計算貝雷架為主要承重結構，由兩榀構成，每榀由3排組成，每排由8節標準貝雷桁架節構成。如圖5-1所示：圖5-1 橋跨布置荷載分析：1）自重均布荷載：根據前面的計算可知均布荷載為：q=2.512+2.873+3.258+5.74=14.383kN/m2）人群荷載: 不考慮與車輛同時作用；3）車輛荷載：按掛車-80驗算；5.2 掛車-80級荷載下貝雷架計算為簡化計算，貝雷架的上承受的荷載有集中荷載和均布荷載，均布荷載為橋面系和貝雷架自重，集中18、荷載為車輛荷載，集中荷載按掛車-80級計算，計算模型如圖5-2所示，對單片貝雷架q=14.383/6=2.4kN/m,集中荷載p1=p2=p3=p4=200/6=33.3 kN圖5-2 貝雷架計算模型需要說明的是：掛車-80軸重等效成集中力不一定在節點上，由于實際是節點受力，故適當把力移動相近節點上計算。桿件截面特性如表5-1所示表5-1 貝雷架桿件截面特性桿件材料截面面積(m2)慣性矩（m4）加強型上下弦桿16Mn4100.005022.0410-5豎桿16MnI80.0009771.02510-6斜桿16MnI80.0009771.02510-6貝雷架構件材料考慮穩定后的容許軸力如表5-219、所示表5-2 貝雷架構件考慮穩定后容許軸力（kN）項目允許軸力弦桿560加強型弦桿5602=1120豎桿210斜桿171計算結果如圖5-35-5所示軸力圖如圖5-3所示圖5-3 貝雷架軸力圖（單位：kN）變形圖如圖5-4所示圖5-4 貝雷架變形圖圖5-5 貝雷架最大軸力位置由計算結果可知：（1）弦桿最大軸力582.81kNN=1120kN，弦桿滿足強度和穩定要求；（2）豎桿最大軸力88.9kNN=210kN，豎桿滿足強度和穩定要求；（3）斜桿69.14kNN=171kN，斜桿滿足強度和穩定要求；（4）最大豎向位移51.01mmL/400=24000/400=60mm，貝雷架剛度滿足要求。由上面20、的計算可知：貝雷架各桿件滿足受力要求，是安全的。第6章 Midas空間建模復核計算6.1 Midas空間模型的建立把貝雷架，橫梁，縱梁，鋼板作為一個整體進行空間建模，圖6-1 貝雷架上下弦桿截面由于貝雷架桿件之間是焊接，故采用梁單元來建模，對于節與節之間用銷釘連接，看成鉸接，在Midas中采用釋放梁端約束的辦法實現鉸接，另外對于加強型弦桿，看成一個桿件，截面如圖7-1所示，建立的Midas平面模型時，由于截面庫中沒有4槽鋼截面類型，解決辦法是：首先在AutoCAD中繪制半截面，將其存為dxf文件，利用Midas中的截面特性計算器導入該半截面并計算截面特性，然后再將其截面特性計算結果導出Mida21、s的sec文件，然后在Midas中：模型材料和截面截面特性截面添加數值任意截面從SPC導入，最后將導入的面積和慣性矩Iyy數值改為原來的2倍，從而實現四槽鋼截面的間接輸入。對于橫梁與貝雷架之間的連接和橫梁與縱梁之間的連接其中一個采用彈性連接類型中的剛性連接，其余采用彈性連接中的只受壓類型，對于板和縱梁之間為焊接，模型中采用連接采用共用節點，即剛接，共用節點會導致截面之間交錯沖突，Midas中采用截面偏心解決。兩端貝雷架節點處一端固定支座，一端活動支座。驗算荷載為掛車-80級，車輪接地尺寸為0.5m0.2m，縱向4個軸，橫向4排輪，單軸重200kN，車輪面荷載為：200/(0.50.24)=5022、0kN/m2。對于自重程序自動計算。選取兩個工況進行驗算，即車輛位于跨中和端部。6.2 工況一計算工況一：車輛行進在跨中。建立的空間模型如圖6-26-5所示圖6-2 工況一空間模型圖6-3 工況一空間模型立面圖圖6-4 工況一空間模型平面圖圖6-5 工況一空間模型側面圖計算結果如下：（1）8mm厚鋼板鋼板正應力如圖6-6所示圖6-6 工況一鋼板正應力鋼板剪應力如圖6-7所示圖6-7 工況一鋼板剪應力（2）縱梁縱梁彎曲組合應力如圖6-8所示圖6-8 工況一縱梁組合應力縱梁剪應力如圖6-9所示圖6-9 工況一縱梁剪應力（3）橫梁 橫梁彎曲組合應力如圖6-10所示圖6-10 工況一橫梁組合應力橫梁剪23、應力如圖6-11所示圖6-11 工況一橫梁剪應力（4）貝雷架貝雷架組合應力如圖6-12所示圖6-12 工況一貝雷架組合應力貝雷架剪應力如圖6-13所示圖6-13 工況一貝雷架剪應力（5）整體位移全橋整體變形如圖6-14所示圖6-14 工況一全橋整體變形根據計算結果可以得到：(1)鋼板最大正應力42.2 MPa=140 MPa，最大剪應力24.3MPa=85 MPa，滿足受力要求；(2)縱梁最大軸彎組合應力73.3 MPaw=145 MPa ，最大剪應力26.7MPa=85 MPa，滿足受力要求；(3)橫梁最大彎曲組合應力82.9 MPaw=145 MPa，最大剪應力25.0 MPa=210 M24、Pa，剪應力2.8 MPa=120 MPa，最大應力位置在端部豎桿，故對端豎桿加強處理，按增加1根10槽鋼后計算，桿件應力如圖6-15所示，最大應力160.3MPa，在上下弦桿位置，豎桿加強后滿足要求。圖6-15 豎桿加強處理后貝雷架應力 (5)全橋最大撓度52.2mmL/400=24000/400=60mm，滿足剛度要求。根據上面的計算可知：在工況一下便橋各構件均滿足受力要求。6.3 工況二計算工況二：車輛行進在橋兩端，即車輛后輪恰好上橋或者前輪離橋的時刻。計算模型如圖6-166-19所示圖6-16 工況二空間模型圖6-17 工況二空間模型立面圖圖6-18 工況二空間模型平面圖圖6-19 工25、況二空間模型側面圖計算結果如下：（1）鋼板鋼板正應力如圖6-20所示圖6-20 工況二鋼板正應力鋼板剪應力如圖6-21所示圖6-21 工況二鋼板剪應力（2）縱梁縱梁組合應力如圖6-22所示圖6-22工況二縱梁組合應力縱梁剪應力如圖6-23所示圖6-23工況二縱梁剪應力（3）橫梁橫梁組合應力如圖6-24所示圖6-24工況二橫梁組合應力橫梁剪應力如圖6-25所示圖6-25工況二橫梁剪應力（4）貝雷架貝雷架桿件組合應力如圖6-26所示圖6-26工況二貝雷架組合應力貝雷架桿件組合應力如圖6-27所示圖6-27工況二貝雷架剪應力（4） 全橋整體變形圖6-28工況二全橋整體變形 根據計算結果可以得出：(126、)鋼板最大正應力42.3 MPa=140 MPa，最大剪應力24.4 MPa=85 MPa，滿足受力要求；(2)縱梁最大彎曲組合應力65.2 MPaw=145 MPa ，最大剪應力17.9 MPa=85 MPa，滿足受力要求；(3)橫梁最大彎曲組合應力93.6 MPaw=145 MPa，最大剪應力33.3 MPa=85 MPa，滿足受力要求；(4)貝雷架各桿件最大剪應力2.6 MPaw=210 MPa，最大應力位置在端豎桿，由于端豎桿增加了110加強處理，加強后的最大應力為110.2MPa210 MPa，如圖6-29所示圖6-29 工況二全橋整體變形 (5)全橋最大撓度28.5mmL/400=27、24000/400=60mm，滿足剛度要求。根據上面的計算可知：在工況二下便橋各構件均滿足受力要求。第7章 橋臺地基承載力驗算橋臺平面尺寸6.4m2.0m4.2m（長寬高），按最不利荷載計算，橋臺頂處最大豎向荷載為800+2414.383=1145.2kN，橋臺自重：266.42.04.2=1397.6kN，地基承受應力：查鐵路橋涵地基和基礎設計規范節理很發育的巖石地基較軟巖的地基承載力0為8001000kPa,遠遠大于橋臺基底應力，滿足地基承載力要求。本橋臺為埋入式，故不用進行抗傾覆、抗滑驗算。第8章 細部構造計算8.1 銷子和陰陽頭計算 銷子和貝雷架陽頭、陰頭都受到較大的拉壓應力，為了保證28、銷子連接的受力安全，故對其進行檢算。兩種工況下的弦桿軸力如圖8-18-2所示：圖8-1工況一上下弦桿軸力圖8-2工況二上下弦桿軸力可見在工況一下弦桿軸力最大為550.4kN，再考慮1.3的安全系數，故按715kN的壓力進行銷子受力計算。銷子直徑49.5mm，陽頭厚80mm，陽頭構造如圖8-3所示圖8-3 陽頭構造銷子承壓應力：銷=1105MPa，且陽頭=300 MPa，故銷子和陽頭都滿足局部承壓強度要求。銷子剪應力：=585MPa故銷子滿足抗剪要求。 陰頭構造如圖8-4所示圖8-4 陰頭構造陰頭局部承壓應力：16Mn=300MPa，故陰頭局部承壓滿足要求。 8.2 端部支座鋼板下砼局部承壓計算29、鋼板在橋臺上的布置如圖所示，按掛車-80級荷載驗算，在兩種工況下的支座反力如圖所示，根據空間模型計算得到的支座反力如圖8-68-7所示圖8-6 工況一支座反力圖8-7 工況二支座反力在工況二（車輛在橋端部）支座反力最大，可知一側3片最大支座反力為3229.9=690kN，設1.3倍安全系數，故按900kN對進行砼局部承壓計算。根據公路鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62-2004）中給出的計算式計算。支座底板在橋臺上的布置如圖8-8所示：圖8-8 支座底板鋼板在橋臺上的布置根據支座底板的布置可知按規范中的cb類型計算，如圖8-9其中，,900 kN，C30砼的13.8MPa，b30、=55cm，c=2.5cm，a=1.4m，Ab=（b+2c）（a+2b）=（0.55+20.025）（1.4+20.55）=1.5m2，Al=Aln=（1.4+20.016）（0.55+20.016）=0.83m2=圖8-9 計算面積代入公式得到：1.0900 1.31.01.413.80.771000=19339kN滿足局部承壓要求,故不用配鋼筋即可滿足要求。8.3 橋臺砼抗沖切計算 橋臺混凝土承受較大的集中力，把沿支座處鋼板寬順橋向看出一塊板進行抗沖切計算。如圖：根據公路鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62-2004）中給出的計算式計算。此處不存在預應力，故驗算公式為：其中31、，,900 kN, C30砼的1.39MPa，Um=2（0.55+2）=5.1m，板厚h0取3.2m代入公式得到：1.0900=900 kN 0.70.851.395.13.21000=13497kN 故滿足抗沖切要求。第9章 結 論經分析計算，便橋各主要受力構件強度和剛度均滿足要求。但是在支座處豎桿應力較大，必須加強處理，經計算增加一10槽鋼可以滿足要求，為了安全和構造的方便，采用在端豎桿兩側各增加一10頂緊，并用節點板將兩槽鋼采用角焊縫連接，同時保證各桿件之間有很好的連接，保證整體受力，施工時橫梁必須保證安放在節點，鋼板和縱梁之間采用角焊縫連接，必須保證焊接質量。便橋架好后做荷載試驗，同時32、監測便橋的跨中撓度，確保行車安全。在橋梁出入口要設置限速、限重等警告標志。第10章 施工方案10.1 橋臺施工（1）橋臺基礎測量放線 根據橋位布置平面布置圖，放出橋梁中心線和基礎開挖線，并打好木樁固定點位。 （2）基坑開挖本橋臺位于便道上，采用明挖擴大基礎，采用機械開挖人工配合的方式開挖，根據現在地質情況決定是否要放坡開挖。開挖到相應標高后進行地基承載力測試，達到要求后才能進行混凝土的灌注。（3）模板安裝模板采用竹膠板，安裝時必須保證模板的密封，防止漏漿。（4）橋臺混凝土澆注橋臺用混凝土在從高坡拌和站取用，采用砼罐車運送。砼強度等級C30。澆注混凝土前，必須將支座處鋼板按圖紙加工好，并提起預埋33、在橋臺砼中。10.2 貝雷架安裝采用汽車吊吊裝人工配合安裝的方式進行，安裝時注意螺栓要擰緊。銷子的保險銷要插好。對于支座處的加強桿件，應提前安裝在端部兩節貝雷架上，注意上下頂緊，并用節點板將兩加強10連成整體。在組拼貝雷架時需同時把斜撐一頭焊接的套筒插入支撐架的套筒內。如果購買不到標準900型橫向支撐架，可以按圖紙中的材料尺寸自己加工。10.3 橫梁安裝貝雷架安裝好后，將橫梁穿入放在貝雷架下弦節點上，間距1.5m，間距可以適當調整，確保橫梁放在節點上。橫梁安裝好后，將斜撐的另一頭與焊接在橫梁工字鋼上的短柱用螺栓連接。10.4 縱梁及鋼板安裝橫梁安裝好后，將縱梁以中心距25cm的間距安放在橫梁上34、，并進行點焊，在縱梁搭接的地方應焊接，搭接長度不小于20cm。然后在上面鋪放8mm厚鋼板，鋼板可以分割成小塊，確保鋼板可以和縱梁焊接。最好在鋼板上焊接12mm的短鋼筋作為防滑設施。10.5 通車試驗便橋架好后，要進行通車試驗，加載按先小型車然后再重型車的順序加載。并在跨中安裝位移計，觀測便橋的跨中撓度和便橋各構件的受力狀態，達到要求后方能投入正常使用。10.6 施工安全及保證措施1、洪水季節，安排汛期值班人員檢查水位對便橋基礎的影響；2、在使用過程中，不定期地進行沉降觀測，以防發生不均勻沉降而影響車輛通行的安全；3、橋頭設置限速、限載、單車通行等安全通行告示牌，非施工車輛和人員不得隨意通行；4、定期安排人員檢修便橋；5、定期安排測量人員對便橋及隧道頂進行觀測，以便了解便橋的工作狀態；6、為使今后隧道施工不影響拌合站便道正常車輛運輸和車輛經過該隧道頂時不影響隧道的正常作業，該隧道施工到該里程附近處，采用弱爆破、短進尺、早閉合、前支護等措施將其對正上方拌合站便道影響到最小。