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1、29.3m高混凝土建筑項目高支模專項工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月高支模專項施工方案編制方法一、編制依據：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001（2002版）；建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2000；木結構設計規范GB50005-2003建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002)建筑施工手冊（第三版）中國建筑工業出版社；建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法建質2009-254號；危險性較大的2、分部分項工程安全管理方法建質200987號根據2010年8月9日專家組審查及批復意見。二、 工程概況XX市博物館新館位于XX市XX大道東方廣場西側，共四層，建筑總高度29.30米，首層建筑高度為5米，二層至四高度達8m，本工程混凝土構件模板支撐高度達到8米，屬于高大模板支撐體系范疇。根據施工藍圖，我們選取比較典型的大截面梁進行驗收，比較典型的大截面梁為：6001500（如KL327），7001500（如KL321）、其他較大的有6001200；7001200等，板厚120mm，砼強度等級均為C40。根據建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理規定（建質2009-87）及建設部關于危險性較大的分3、部分項工程安全管理辦法（建質2009-254）的通知等相關規范要求及規定，必須執行高支模系統設計計算及施工管理安全規定，為了保證支撐模板系統的施工質量，防止發生不安全事故，避免造成人員傷亡和財產損失，根據XX市建委的規定，特編制高支撐模板系統專項施工技術方案以指導施工。三、施工準備：3.1技術準備項目部技術人員和施工員、作業班組認真熟悉施工圖紙，做到充分熟透圖紙，并核對平面尺寸和標高，圖紙相互間有無矛盾或錯誤，掌握設計內容及各項技術要求，了解整個滿堂腳手架規模、特點、工程量和質量要求，仔細熟悉整個建筑結構形式，確保搭設實用不浪費。認真熟悉腳手架施工規范，嚴格按照規范設計與搭設腳手架工程。3.24、材料和人員機械準備做好鋼管、扣件及撐頭等主要材料的計劃和采購進場組織工作，嚴格按照施工平面布置圖要求指定地點堆放。所有腳手架工人必須持證上崗，進場前進行安全、質量教育。按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃，根據施工平面圖的要求，組織好所需的材料、機具按計劃進場，在指定地點，按規定方式進行儲存、堆放，確保施工所需。根據項目經理部架構，按照勞動需要量計劃，組織勞動力進場，并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各項現場管理制度。3.3施工準備1、模板涂刷脫模劑，并分規格堆放，根據圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。2、柱混凝土澆筑完畢。3、根據模板方案、圖紙要求和5、工藝標準，向班組進行安全、技術交底。4、鋼管支撐地面場地干凈，并滿足承載力要求，應有可靠的照明設施。5、模板安裝前，先檢查模板、鋼管、構配件質量，不符質量標準的不得投入使用。3.4施工計劃本高支模項目計劃于2010年7月20日實施，并隨著結構的施工流水插入搭設，計劃到2010年8月5日完成三層全部高支模施工。剩余兩層按此時間步距進行估算。四、高支模搭設方案的選定及驗算：第一節、方案的選定：經過我公司工程技術部施工前的多次試算，確定采用如下支撐方案：4.1材料的選用：三至屋面層樓板支撐系統采用國標D48mm鋼管支撐，橫楞為50mm100mm木枋，國產18mm厚木膠合板；4.2腳手架搭設方案：為保6、證穩定性，凡梁底區（截面高度1500-500）采用立柱間距為：500（沿梁方向）700（垂直梁方向）；無梁區（板下區）鋼管立柱間距為：10001000；整個滿堂腳手架步距為1500mm（縱橫方向，），并設置交叉剪刀撐，在頂部使用可調U型頂托；4.3梁模搭設及加固方案：梁底模及側模采用18mm厚木膠合板，木枋采用的截面尺寸為5cm10cm，排列間距為梁下部位不大于20cm、板下部位不大于30cm。高度超過1000的大梁側模采用12mm穿心對拉螺栓加固，1米高的梁設一道，1.2、1.5米高以上的梁設二道，穿心對拉螺栓的水平間距為50cm。對于梁高寬比大于等于2.5的處置（如6001500），因高寬7、比2.5的梁屬很正常的框架梁設計，只需驗算其支撐是否符合要求，其加固措施按上所述即可。4.4工藝流程：高支模施工的工藝流程如下：校對軸線尺寸放線綁扎柱、墻鋼筋隱蔽驗收立柱、墻模板框柱混凝土澆注立梁底模綁扎梁鋼筋隱蔽驗收立梁側模、平板模板筋綁扎、插剪力墻鋼筋隱蔽驗收澆筑梁及板砼澆水養護第二節：立模安裝的驗算模板支撐采用國標D48鋼管與扣件支撐系統，支撐間距在板部位縱橫方向均為100；在梁下部沿梁縱向間距50，橫向間距離70，梁底加2條螺桿頂撐縱向間距不大于100，立桿支點距梁端不大于20。鋼管支撐系統每隔1.5米步距設水平連系管，縱向設置二道與每根立桿用扣件連接，橫向水平桿每隔四根立桿與立桿連接8、，確保立桿支撐系統整體穩定。側模計算:側壓力：P1=0.22rct012V1/2=0.2225200/（30+15）1.21.1531/2=57.86；P2=rcH=251.5=37.5KN/M2取二者中較小值P2=37.5KN/M2砼側壓力設計值：F=P分項系數折減系數=37.51.20.85=38.25KN/m2傾倒砼產生的水平荷載F=41.40.85=4.76KN/m2立檔用鋼管，間距400mm，按照三跨連續梁計算，側壓力轉化為線荷載。q=(38.25+4.76)0.4=17.2KN/m;M=0.1ql2=0.117.20.42=0.28KNm=M/W=(0.28106)/(5.08109、3)=55.1N/mm2205N/mm2W=0.677ql4/100EI=（0.66712.1044004）/（1002.00525.98104）=0.03mm400/250=1.6mm。所以，側模滿足要求，但為了保證混凝土成型質量，應用拉片進行拉結。第三節梁模板及支撐的計算（一）樓板模板高支撐架計算書1、參數信息：腳手架參數：橫向間距或排距(m):1.0，縱距(m):1.0；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):7.9，采用的鋼管(mm):483.0；扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；荷載參數：10、模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.00；樓板澆筑厚度(m):0.120；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.00；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；木方參數：木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元（二）模板支撐方木的計算：方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，方木的截面慣性矩I和截11、面抵抗矩W分別為：W=5.00010.00010.000/6=83.33cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.330.121.0=0.99kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.3500.330=0.115kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(1.000+2.000)1.2000.330=1.19kN；2.強度計算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=1.212、(0.99+0.115)=1.05kN/m；集中荷載p=1.41.190=1.66kN；最大彎距M=PL/4+qL2/8=1.6.000/4+1.051.002/8=0.415+0.131=0.546kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.66/2+1.1051.000/2=1.383kN；截面應力=M/w=0.5406/83.333103=6.55N/mm2方木的計算強度為6.55N/mm2小于13.0N/mm2,滿足要求!3.抗剪計算：最大剪力的計算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT其中最大剪力：Q=1.001.05/2+1.66/2=1.355k13、N；截面抗剪強度計算值T=31355/(250.000100.000)=0.4065N/mm2；截面抗剪強度設計值T=1.300N/mm2；方木的抗剪強度為0.4065N/mm2小于1.300N/mm2，滿足要求!4.撓度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載q=q1+q2=0.99+0.115=1.105kN/m；集中荷載p=1.660kN；最大變形V=51.1051200.0004/(3849500.0004166666.67)+16601200.0003/(489500.0004166666.67)=2.077mm；方木的最大撓度2.077小14、于1200.00/250=4.8,滿足要求!（三）木方支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.92.200+1.512=3.823kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.918kN.m；最大變形Vmax=2.123mm；最大支座力Qmax=12.489kN；截面應力=0.918106/5080.000=180.669N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于205.000N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10mm,滿足要求15、!（四）扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=12.489kN；R12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（五）模板支架荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1295.650=0.729kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。（216、)模板的自重(kN)：NG2=0.3501.01.0=0.350kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.1201.01.0=3.0kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=4.079kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+2.000)1.01.0=3kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=4.89+4.2=9.09kN；（六）立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式：其中：N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=9.09kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由17、長細比lo/i查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；-鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000N/mm2；Lo-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1-計算長度附加系數，取值為1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.730；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100m；公式(1)的計算結果：立桿計18、算長度Lo=k1uh=1.1551.7301.500=2.997m；Lo/i=2997.225/15.800=190.000；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.199；鋼管立桿受壓強度計算值；=9090/（0.199489.000)=97.8N/mm2；立桿穩定性計算=97.8N/mm2小于f=205.000滿足要求!公式(2)的計算結果：立桿計算長度Lo=h+2a=1.500+0.1002=1.700m；Lo/i=1700.000/15.800=108.000；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.530；鋼管立桿受壓強度計算值：=9090/（0.19、530489.000)=35.07N/mm2；立桿穩定性計算=35.07N/mm2小于f=205.000滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算lo=k1k2(h+2a)(3)k1-計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700按照表2取值1.006；公式(3)的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.1851.006(1.500+0.1002)=2.027m；Lo/i=2026.587/15.800=128.000；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.406；鋼管立桿受壓強度計算值；=9090/（020、.406489.000)=45.78N/mm2；立桿穩定性計算=45.78N/mm2小于f=205.000滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。（七）梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗：除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造21、荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔122、0-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求23、。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第四節梁支撐架計算書超過500寬梁底增加2道承重立桿，小于500采用一道承重立桿即可。采用的鋼管類型為483.0。一、參數信息：梁段信息：KL321（70015000)1.腳手架參數：立柱梁跨度方向間距l(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20；腳手架步距(m):1.50；24、腳手架搭設高度(m):7.8，為防止出現扣件未拉緊或失效的情況，梁底腳手架步距在原步距之加設一道橫桿。因三至屋面梁截面水平尺寸大部分為300-700mm,而三層梁大部分為350mm,為保證板受力部分能較為平穩將力傳遞至二層梁,為此,須在大梁下垂直二層梁加設槽鋼或墊板,梁兩側立柱間(m):0.7-1.00（為保證安全性，按大間距1.0米計算）；承重架支設:2根承重立桿，木方垂直梁截面；2.荷載參數：模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬B(m):0.700；混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.500；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施25、工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.木方參數：木方彈性模量E(N/mm2):12000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):150.000；木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他：采用的鋼管類型(mm):483.0?？奂B接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80；二、梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0001.5000.700=26.25kN/m；26、(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.3500.700(21.500+0.700)/0.70=1.3kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)0.7001.500=4.2kN；2.木方楞的支撐力計算均布荷載q=1.226.25+1.21.3=33.06kN/m；集中荷載P=1.44.2=5.88kN；經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為：N1=2.469kN；N2=9.045kN；N3=9.297kN；N4=2.469kN；木方按照簡支梁計算。本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分27、別為：W=8.00010.00010.000/33.33cm3；I=8.00010.00010.00010.000/12=666.67cm4；木方強度計算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=9.297/0.600=15.494kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.115.4940.6000.600=0.558kN.m；截面應力=M/W=0.5581033333.3=4.183N/mm2；木方的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算：最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT其中最大剪力：Q=028、.5.4940.600=5.578kN；截面抗剪強度計算值T=35577.960/(280.000100.000)=1.046N/mm2；截面抗剪強度設計值T=1.300N/mm2；木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：最大變形V=0.67712.912600.0004/(10012000.000666.667103)=0.142mm；木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!3.支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照連續梁的計算如下支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=1.852kN中間支座29、最大反力Rmax=10.716；最大彎矩Mmax=0.205kN.m；最大變形Vmax=0.058mm；截面應力=0.205106/5080.0=40.284N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。三、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)：RRc其中Rc-扣件抗滑承載30、力設計值,取12.80kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=10.72kN；R12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=10.716kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.1294.000=0.620kN；N=10.716+0.620=11.335kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=31、5.08；-鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.00N/mm2；lo-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1-計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.700；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a=0.200m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.1671.7001.500=2.976m；Lo/i=2975.850/15.800=188.000；由長細比lo/i的結果查表得到32、軸心受壓立桿的穩定系數=0.203；鋼管立桿受壓強度計算值；=11335.390/(0.203489.000)=114.191N/mm2；立桿穩定性計算=114.191N/mm2小于f=205.00滿足要求!立桿計算長度Lo=h+2a=1.500+0.2002=1.900m；Lo/i=1900.000/15.800=120.000；公式(2)的計算結果：由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.452；鋼管立桿受壓強度計算值；=11335.390/(0.452489.000)=51.285N/mm2；立桿穩定性計算=51.285N/mm2小于f=205.00滿足要求。五、高支模33、混凝土澆注方法：5.1汽車泵數量及布置：由于本工程每層的建筑面積較大，平均約2900平方米，混凝土澆注方量大，每層約1000余方，為保證混凝土的澆注質量，使其在澆注過程中不致產生施工冷縫，擬采用兩臺37米汽車泵布置在東西兩側，由兩端開始用“趕漿法”向中間推進,梁分層澆筑（目的就是減輕梁的恒荷載），在初凝之前完成整道梁的澆注。在混凝土澆注過程中,嚴禁將混凝土輸送管道直接擱置在已綁扎好的樓面鋼筋上,應在其下加鋪木枋及鐵三角架。并及時將混凝土耙開,不得集中堆放混凝土。5.2混凝土的振搗：開動振動棒，振搗手握住振搗棒上端的軟軸膠管，快速插入砼內部，振搗時，振動棒上下略為抽動，振搗時間為2030秒，但以34、砼面不再出現氣泡、不再顯著下沉、表面泛漿和表面形成水平面為準。使用插入式振動器應做到快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，按順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振動棒作用半徑的1.5倍（一般為300400mm），靠近模板距離不應小于200mm。振搗上一層時應插入下層混凝土面50100mm，以消除兩層間的接縫。平板振動器的移動間距應能保證振動器的平板覆蓋已振實部分邊緣。5.3澆筑混凝土應連續進行，如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間應按所有水泥品種及混凝土初凝條件確定，一般超過2小時應按施工縫處理。澆筑混凝土時應派專人經常觀察35、模板鋼筋、預留孔洞、預埋件、插筋等有無位移變形或堵塞情況，發現問題應立即澆灌并應在已澆筑的混凝土初凝前修整完畢。澆筑完畢后，檢查鋼筋表面是否被砼污染，并及時擦洗干凈。六、高支模及支撐體系的驗收高支模施工是本工程施工的重點，由于樓面高度高，梁板斷尺寸大，施工荷載大，若鋼管扣件支撐體系處理不當，極易發生事故，故必須對高支撐支撐體系進行驗收，達到施工方案要求后，方可進行下道工序施工。1、支撐體系的水平縱橫拉桿及立桿嚴格按本方案設計的向間距布置，地面第一道水平縱橫拉桿距地面為200mm（掃地桿）；根據專家意見現場須加設水平橫桿的必須加設到位；2、立桿下墊5060100mm斷面的木枋墊板；3、檢查扣件螺36、栓的擰緊程度；4、縱橫向均設置垂直剪刀撐，其間距為不大于6m；同時主梁兩側支撐立桿垂直面上必須設置剪刀撐，全面設置，不可跳躍，鋼管與在面呈450至600角，夾角用回扣連接牢固；5、單塊梁板的模板支撐支撐體系的四周邊緣，必須設置剪刀撐，防止邊緣失穩，造成質量事故；6、大截面梁須設置對拉螺桿的是否按要求設置的道數設置對拉桿。防止高支模支撐系統失穩的措施1、搗梁板混凝土前，應組織專門小組檢查支撐體系中各種堅固件的固體程度；2、搗梁板混凝土時，應專人看護，發現緊固件滑動或桿件變形異常時，應立即報告，由值班施工員組織人員，采用事前準備好的10t千斤頂，把滑移部位頂回原位，以及加固變形桿件，防止質量事故和37、連續下沉造成意外坍塌。6.2.高支模支撐架搭設和拆除的安全技術措施1、安全技術措施(1)應遵守高處作業安全技術規范有關規定，沒有樓板的部位滿鋪腳手板并掛安全兜網，確保安全。(2)架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想集中，相互集中，相互配合，嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。(3)凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施工，要注意防滑，對腳手架進行經常檢查，凡遇大風或停工段時間再使用腳手架時，必須對腳手架進行全面檢查，如發現連38、接部分有松動，立桿、大橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移，鐵絲解除，腳手板斷裂、蹺頭等現象，應及時加固處理。(4)立桿應間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩，(5)扣件的緊固是否符合要求，可使用矩扳手實測，要4060N.M過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。(6)所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規格，無缺陷方可使用。(7)模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。(8)施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。(9)高支模上高空臨邊要有足夠的操作平39、臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。(10)模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。(11)不準架設探頭板及未固定的桿。(12)模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。(13)安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。(14)支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象。要及時加固和修理，防止塌模傷人。(15)在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，40、工具掉下傷人。(16)二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂仍。(17)安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。2、拆除安全技術措施(1)模板拆除須待預應力張拉后進行，防止倒塌事故發生。(2)拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，方可拆除。(3)拆模應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止拋擲模板。(4)高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安裝措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂仍。(5)工作前，應41、檢查所有的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。(6)拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉下傷人。(7)拆除間歇時，應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。(8)已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。(9)在混凝土墻體、平臺上有預留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全防護，或將板的洞蓋嚴。6.3模板施工注意事項1混凝土澆筑前認真復核模板位置，柱墻模板垂直度和梁板標高42、，準確檢查預留孔洞位置及尺寸是否準確無誤，模板支撐是否牢靠，接縫是否嚴密。2梁柱接頭處是模板施工的難點，處理不好將嚴重影響混凝土的外觀質量，此處不合模數的部位用木模，一定要精心制作，固定牢靠，嚴禁胡拼亂湊。3所有模板在使用前都要涂刷隔離劑，較舊模板在使用前要修理，過于破損的模板必須淘汰。4混凝土施工時安排木工看模，出現問題及時處理。5在混凝土施工前，應清除模板內部的一切垃圾，尤其是石屑和鋸屑，凡與混凝土接觸的面板都應清理干凈。七、安全技術措施腳手架防護（1）外墻腳手架所搭設所用材質、標準、方法均應符合國家標準。（2）外腳手架每層滿鋪腳手板，使腳手架與結構之間不留空隙，外側用密目安全網全封閉。要43、在最上層水平桿處滿掛一層安全網，并根據需要搭設跳板。（3）提升井架在每層的?？科脚_搭設平整牢固。兩側設立不低于1.8米的欄桿，并用密眼安全網封閉。?？科脚_出入口設置用鋼管焊接的統一規格的活動閘門，以確保人員上下安全。（4）每次暴風雨來臨前，及時對腳手架進行加固；暴風雨過后，對腳手架進行檢查、觀測，若有異常及時進行矯正或加固。（5）安全網在國家定點生產廠購買，并索取合格證。進場后，由項目部安全員驗收合格后方可投入使用。洞口邊長在1500mm以上時，四周必須設兩道護身欄桿，如下圖示：八、預防高支模坍塌應急預案措施緊急救援系統的建立是減少傷亡的有效措施。模板緊急設施，包括事故報警系統、支撐應力監測及44、自動預警系統、緊急救援工具、應急照明、緊急醫療工具。緊急聯絡與通訊，包括發生事故需要外部救援時，除起動工地報警系統外，應撥打119報警和醫療救護120。同時按預案規定的通訊方法向有關部門聯絡。緊急撤離方法，即一旦事故發生，作業人員應立即停止作業，在采取必要的應急措施后，撤離危險區域。撤離時以人員安全為主，不要急于搶救財物，并針對現場具體情況有序地向安全區撤離。緊急工作組：緊急工作組對工地內可能發生的重大險情作出響應。其工作宗旨是減少人員傷亡，并關注財產損失和環境污染。緊急工作組成員必須經過緊急醫療救護和事故預案等緊急救援知識的培訓，并能熟練掌握和運用。安全事故應急救架構項目經理：肖*電話：150*組長：王*電話：139*副組長：馮*電話：152*組員：沈*、邵*、孫*、朱*、王*、徐*（1）救援組：主要負責人員和物質的搶救、疏散，排除險情及排除救援障礙。組長：肖*電話：150*（2）事故處理組：按事故預案使用各種安全可靠的手段，迅速控制事故的發展。并針對現場具體情況，向救援組提供相應的救援方法和