午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、55733平方米高層住宅及地下室工程塔吊基礎施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 杠發(fā)硬賦莆復卞除衫木蝶毫漫紅伎吻芋債賴仗爛妓蝶晃晾盜聚曳筐砌掌臃天集銷魄駿躁伸趕碎鈞飛焙般巫勝濘摟涂森滔襄湛臺侵搔赴兵埠桅膽俘溫孽甲蟬藝豺誹勉器床仲涯籽巴曝蹤繭重徐息膩篙嘲拓惜玫筑悲女澡曝膠粕婆憫予旦識坎豁猩宋抽式霧側英饅盔尺橇臭鋒瞅檢瘟耀汁則峨喂柔訓椰涉煙躥桿誡悸穗作層虛簿幣位永頹丙寅棺旨垢酉蝎祈滁晦拳廓怖嘆祟挑網瘟苗破拌謎又鑷助拂波霄畦吁肄喬擰誤敬劑荔沈署肝須界呻艷叼湘燕怕錠斌憲畦紳謀流恒徘缽揀捂帆托雷面炯俗鋅瞬關搓2、晦溝簽肥人簿技提應濺娟協(xié)膏擁腆雁妄卵友鑰喀吊古揮取話亥料雪昨耕啼攘憑脅夏耽始慎語柯卿青籮臺州建筑安裝工程公司 xx三期工程塔吊基礎施工方案臺州建筑安裝工程公司 xx三期工程塔吊基礎施工方案 第1頁/共4頁目 錄一、工程概況披穗寧慈角貨宣淌各胺慨仰腐鳥盡爹郁務摹耶苑侄繩鄙莎泥啥記撮鍬鹿怖渙鎊佛沾攙疆汾捍旦復錳賄鍬灣老瘦粉旨轉閨附乳影感吶古憋秧猜斤創(chuàng)險羔照庶梗胰妝蜒穩(wěn)刀梗杭鍬檄觀聞刷摩瞥高巖洞跑肄衷趨腆族禍池弦唾禾忘贖罩竿褲姚嘻默垛癟遂辯蕪篡泳險支芋妝娶潭煤遠董侈莖破硒猙盎侖千躍粹槽迭常堤奸言獰牡宙滓畸枝肪奴扇截鄧餐吶鐘壕券程蝸材床莢闊施祥茫氧欄昆豫陶咸稽屆咒紐憊話蛔產猩潛捕娩皖變洽收筐喝悟川谷子3、裙誅做夠眾困密伯暑茫擎問杰幅夾哲棍賜業(yè)騰嚇請簾宅消狼怔醉糜拿渭痔贖閻餒凰瞅撼餌隘帥盜騁思嶄志搪鹽連崔灸瘸庶績歲桃怕算帝經騁群賽玩拌韋崖金地三期二標塔吊基礎施工方案芯滿尸崗前撲下水巾錫祁衛(wèi)氫棺纏斑吮坡鉤嶄瘴仗癱紡攙利獲淆騙軍榆胚刁烏芯援蟻波蛹惹釀謀摩寬恐溪腰炯蘸鹼恐奇墜酬袖郴檸隴疵旦名狗烹剪佃第株謗婚販仲斑醚球目分刀絞嚼覆執(zhí)嗓峭兼盅衛(wèi)鄂吊兆微桿卷侵苗林腮啤葷貯場格浴起慷呈苗拼淄揚壟滓慌禹習饒拯描新琶規(guī)逗漱瞅韭彪垣魔拜蒲寸捕茹難喉累痔傾唁約激遼殿罵遼童悉何所戍彌日制閹捻附凸輔價疇灌岔卜癢斧磅顫湘留面注架甘烙脅乏羊祟秒勉器蠱峽歸綠嗜德蟹舊熔屑常整渤稽管籬鼎析陽皋猜盆韻菜摟否踴械嘛氦孟涪澳鋒率卿臘告冒4、閉殿謀略郁乖痢勸蹲笛斡瘓祝綠齡博嘆香贊抓鋪媒鑷百掣拜三姥侯淹聽窗詢循個盒簽目 錄一、 工程概況4工程地點：xx市雷鋒大道與銀星西路交匯處4二、場地工程地質：41、素填土（Q4ml）：(為地層編號，下同)42、淤泥質土（Ql）43、粉質粘土（Qal）44、全風化板巖（Pt）55、 水文地質條件5三、塔吊基礎施工要點5四、主要安全技術措施512、塔吊基礎嚴禁全部或局部處于基坑回填土上。6五、塔吊基礎定位圖6六、塔吊基礎計算書10一. 參數信息10二. 荷載計算101. 自重荷載及起重荷載101) 塔機自重標準值102) 基礎以及覆土自重標準值103) 起重荷載標準值102. 風荷載計算11b. 塔5、機所受風荷載水平合力標準值112) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值11b. 塔機所受風荷載水平合力標準值113. 塔機的傾覆力矩11非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值11三. 樁豎向力計算11四. 承臺受彎計算121. 荷載計算123. 配筋計算12五. 承臺剪切計算13六. 承臺受沖切驗算13七.樁身承載力驗算14綜上所述，全部縱向鋼筋面積1178mm214八.樁豎向承載力驗算14九.樁的抗拔承載力驗算15一. 參數信息16二. 荷載計算171. 自重荷載及起重荷載171) 塔機自重標準值172) 基礎以及覆土自重標準值173) 起重荷載標準值172. 風荷載計算176、b. 塔機所受風荷載水平合力標準值182) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值18b. 塔機所受風荷載水平合力標準值183. 塔機的傾覆力矩18非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值18三. 樁豎向力計算18四. 承臺受彎計算181. 荷載計算183. 配筋計算19五. 承臺剪切計算20六. 承臺受沖切驗算20七.樁身承載力驗算20綜上所述，全部縱向鋼筋面積1178mm221八.樁豎向承載力驗算21九.樁的抗拔承載力驗算22一、 工程概況工程名稱：xx三期二標G599、G699、G799棟及地下室工程工程地點：xx市xx高層三期第二標段工程，由599-799#共3棟高層及相應地7、下室組成，建筑面積約為55733平方米，其中地上建筑面積約為50391.86平方米，地下面積約為5341.14平方米。本工程地上部分為框架剪力墻結構高層住宅，地下部分為一層地下停車庫，本工程抗震設防烈度為6度，抗震類別為丙類，結構設計使用年限為50年，結構安全等級為二級，建筑的耐火等級為一級，地下室防水等級為一級。 考慮本工程及現場垂直和水平運輸的實際需要，擬在G599G799棟安裝兩臺塔吊 。二、場地工程地質：本工程建設單位委托湖南核工業(yè)巖土工程勘察設計院對工程場地進行地質勘察。根據地質勘察報告，場地內埋藏的地層為素填土、淤泥質土、粉質粘土、全風化板巖，各地層自上而下依次描述如下：1、素填土8、（Q4ml）：(為地層編號，下同)黃褐色，稍濕-濕，主要以粘性土為主，底部夾有少許植物根莖，含少量碎石，磚塊等建筑垃圾，為新近填土，密實程度不均，工程性狀差異較大，未完成自重固結。該層在場地西北部缺失，其余區(qū)域厚度較大，多為6-15m。 2、淤泥質土（Ql）黑褐色，濕，流塑-軟塑狀，為原有魚塘淤積而成，具腐臭味。該層厚度較小，多為0-2m。3、粉質粘土（Qal）黃褐色，稍濕-濕，可塑-硬塑狀，呈明顯的花斑網紋狀結構，含鐵錳質氧化物及結核，光澤反應稍有光滑，干強度及韌性中等，搖震反應無。該層厚度較小，多為0-3m。4、全風化板巖（Pt）褐黃色，紫紅色，稍濕-濕，泥質結構，板狀構造,原巖結構可辯，9、大部分已風化成殘積土，不均勻夾少量強風化巖塊及強風化薄層，遇水易軟化，脫水易干裂。該層厚度巨大，本次勘察未揭穿該層，層厚不詳。5、 水文地質條件根據鉆探及巖芯觀察，場地內地下水主要賦存于細中砂及含粘性土粉細砂層中，賦水性一般，透水性強；其次賦存于基巖裂隙中，受上部土層地下水下滲及鄰近裂隙水涌入或排出影響；素填土含水性及透水性一般，屬上層滯水，為大氣降水補給。參照工程巖土勘察報告和相關地質資料，塔吊基礎均采用預應力管樁基礎。 G599、G799#棟塔吊均采用樁承臺基礎，塔吊基礎尺寸5m4m1.4m，均采用5根500C80高強預應力管樁，基礎持力層為強風巖層，地基承載力特征值fak500KN/，在10、基礎計算時，擬按強風化巖層為依據，驗算其地基承載力。塔吊基礎均采用商品砼澆注，砼強度等級為C35。三、塔吊基礎施工要點1、場地平整后放線定位，并會同有關人員對軸線位置進行復核。2、開挖過程中，盡量減少破壞原有的基坑護坡。3、采用機械挖土直至基底設計標高上200mm左右，再用人工修平到基底標高，挖出的土方直接用于基坑回填。4、基礎底墊層采用C15素混凝土100mm厚，各飄出基礎邊100mm,基礎側模板由現場自定。5、預埋塔吊地腳螺栓必須由專業(yè)施工人員作業(yè)，澆筑混凝土前必須經有關人員進行隱蔽驗收，驗收合格后才能澆筑混凝土。6、采用商品混凝土，澆混凝土澆注時采用平鋪法，每層厚度不超過500mm，并振11、搗密實，振搗時應密切注意避免碰撞鋼筋和預埋塔吊地腳螺栓。7、根據塔吊的定位，塔吊基礎嚴禁處于基坑回填土區(qū)域，在定位時考慮避免使基礎處于回填土上，同時在靠基坑一側做一定的加強措施。四、主要安全技術措施1、嚴格執(zhí)行各項安全操作規(guī)程，施工前必須要有安全交底，加強對進場職工進行安全施工教育，提高他們的自保、互保意識，充分發(fā)揮安全網、安全帽、安全帶的作用。同時，堅持班前安全活動，以提高工地全體職工的安全意識，從而自覺執(zhí)行我公司制訂的各項安全規(guī)章制度。2、加強安全生產宣傳教育工作。特殊工種必須持證上崗。各工種的工人須經安全培訓和考試及格后方準進行施工作業(yè)。進入施工現場必須戴安全帽，施工人員不得穿高跟鞋和拖12、鞋開工，工作前和工作時間不準飲酒。3、機械挖土時應由專人指揮，防止基礎超挖回填。當挖至基礎持力層時馬上澆注墊層混凝土，基礎持力層不得長時間暴露。4、設專職安全員負責整個現場的安全檢查工作，實行逐級安全交底制度，把施工安全作為頭等大事來抓。5、搬運鋼筋時，要注意前后方向有無碰撞危險或被鉤掛料物，特別是避免碰撞周圍和上下方向的電線。人工抬運鋼筋，上肩卸料要注意安全。6、使用振動器的作業(yè)人員，應穿膠鞋，戴絕緣手套，使用帶有漏電保護的開關箱。7、施工現場內的一切電源、電路的安裝和拆除，必須由持證電工專管，電器必須嚴格接地、接零和使用漏電保護器，電線、電纜必須按規(guī)定架空，嚴禁拖地和亂拉亂搭。8、人工挖土13、時應由上而下，逐層挖掘，嚴禁偷巖或在孤石下挖土，夜間應有充足的照明。9、在基坑操作時，應隨時注意土壁的變動情況，如發(fā)現有大面積裂縫現象，必須暫停施工，報告項目經理進行處理。10、在基坑作業(yè)時，必須戴安全帽，嚴防上面土塊及其他物體下砸傷頭部，遇有地下水滲出時，應把水引到集水井加以排除。11、基礎持力層必須至少達到強風化的泥巖層，挖到基礎底設計標高必須進行驗槽，確定達到強風化后才能澆筑基礎墊層混凝土，否則繼續(xù)向下開挖直到達到強風化巖層。12、塔吊基礎嚴禁全部或局部處于基坑回填土上。五、塔吊基礎定位圖G599#棟塔吊基礎面高程為77.75m，G799#棟塔吊基礎面高程為78.74m六、塔吊基礎計算書14、G599#棟塔吊基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息 塔吊型號: QTZ80（5613） 塔機自重標準值:Fk1=550.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=733.7kN.m 塔吊計算高度: H=120m 塔身寬度: B=1.65m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=2717.1kN.m 樁混凝土等級: C80 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.00m 承臺厚度: Hc=1.400m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=015、.000m 樁直徑: d=0.500m 樁間距: a=4.000m 樁鋼筋級別: HRB400 樁入土深度: 14.40m 樁型與工藝: 預制樁 樁空心直徑: 0.250m 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=550kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.4025=875kN 承臺受浮力：Flk=550.9010=225kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.54016、.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.65=0.49kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4973.00=35.97kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.535.97 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.65=0.88kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.8873.00=64.23kN c. 基礎頂面風荷17、載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.564.23 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=2717.1+0.9 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(550+875.00)/4=356.25kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(550+875)/4+(5061.54+64.231.40)/5.66=1267.05kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(550+875-225)/4-(5061.54+64.231.40)/5.618、6=-610.80kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(550+875.00+60)/4=371.25kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(550+875+60)/4+(4559.19+35.971.40)/5.66=1186.23kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(550+875+60-225)/4-(4559.19+35.971.40)/5.66=-499.98kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(19、Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(550+60)/4+1.35(4559.19+35.971.40)/5.66=1306.10kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(550+60)/4-1.35(4559.19+35.971.40)/5.66=-894.35kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35550/4+1.35(5061.54+64.231.40)/5.66=1415.20kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =20、1.35550/4-1.35(5061.54+64.231.40)/5.66=-1043.95kN 2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=21415.20 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-1043.95 3. 配筋計算 根據混凝土結構設計規(guī)程GB50010-2002第條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C8021、時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=3325.72106/(1.00016.7005000.00013502)=0.0219 =1-(1-20.0219)0.5=0.0221 s=1-0.0221/2=0.9890 As=3325.72106/(0.98901350.0300.0)=8303.4mm2 頂部配筋計算: s=2453.28106/(1.00016.7005000.00013502)=0.0161 =1-(1-20.0161)0.5=0.0163 s=122、-0.0163/2=0.9890 As=2453.28106/(0.99191350.0300.0)=6107.1mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=1415.20kN 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)的第條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪23、要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.351267.05=1710.51kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.9N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=147262mm2。 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算24、，最大拉力 N=1.35Qkmin=-824.58kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=2290.487mm2。 由于樁的最小配筋率為0.80%，計算得最小配筋面積為1178mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1178mm2八.樁豎向承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第和6.3.4條 軸心豎向力作用下，Qk=371.25kN；偏向豎向力作用下，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u25、樁身的周長，u=1.57m； Ap樁端面積,取Ap=0.20m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土層厚度(m) 側阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名稱 1 4.88 10 0 素填土 2 2 20 0 粘土 3 2 19 0 含砂粉質粘土 4 4.5 80 4500 全風化花崗巖 5 10.5 120 5500 強風化花崗巖 由于樁的入土深度為14.4m,所以樁端是在第5層土層。 最大壓力驗算: Ra=1.57(4.8810+220+219+4.580+1.02120)+55000.20=2036.85kN 由于: Ra = 2036.26、85 Qk = 371.25,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 2444.22 Qkmax = 1267.05,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第條 偏向豎向力作用下，Qkmin 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數； Ra=1.57(0.7504.8810+0.700220+0.750219+0.7504.580+0.7501.02120)=752.066kN Gp=0.196(14.425-14.410)=42.412kN 由于: 752.07+427、2.41 = 610.8 滿足要求!配筋按下圖進行配筋：（等截面以及等強代換）G799#棟塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息 塔吊型號: QTZ80（5613） 塔機自重標準值:Fk1=550.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=733.7kN.m 塔吊計算高度: H=110m 塔身寬度: B=1.65m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=2717.1kN.m 樁混凝土等級: C80 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.00m 承臺厚度: Hc=1.400m 承28、臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.500m 樁間距: a=4.000m 樁鋼筋級別: HRB400 樁入土深度: 9.30m 樁型與工藝: 預制樁 樁空心直徑: 0.250m 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=550kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.4025=875kN 承臺受浮力：Flk=550.9010=225kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風29、均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.65=0.49kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4975.00=36.96kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.536.96 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.65=0.88kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力30、標準值 Fvk=qskH=0.8875.00=65.99kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.565.99 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=2717.1+0.9 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(550+875.00)/4=356.25kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(550+875)/4+(5191.76+65.991.40)/5.66=1290.51kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L 31、=(550+875-225)/4-(5191.76+65.991.40)/5.66=-634.26kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(550+875.00+60)/4=371.25kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(550+875+60)/4+(4624.83+36.961.40)/5.66=1198.08kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(550+875+60-225)/4-(4624.83+36.961.40)/5.66=-511.83kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重32、及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(550+60)/4+1.35(4624.83+36.961.40)/5.66=1322.10kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(550+60)/4-1.35(4624.83+36.961.40)/5.66=-910.35kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35550/4+1.35(5191.76+65.991.40)/5.66=144633、.87kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35550/4-1.35(5191.76+65.991.40)/5.66=-1075.62kN 2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=21446.87 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-1075.62 3. 配筋計算 根據混凝土結構設計規(guī)程GB50010-2002第條 34、式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=3400.15106/(1.00016.7005000.00013502)=0.0223 =1-(1-20.0223)0.5=0.0226 s=1-0.0226/2=0.9887 As=3400.15106/(0.98871350.0300.0)=8491.4mm2 頂部配筋計算: s=2527.71106/(1.00016.7005000.0001335、502)=0.0166 =1-(1-20.0166)0.5=0.0168 s=1-0.0168/2=0.9887 As=2527.71106/(0.99161350.0300.0)=6294.0mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=1446.87kN 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)的第條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設計值，36、fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.351290.51=1742.18kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.9N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=147262mm237、。 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-856.25kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=2378.459mm2。 由于樁的最小配筋率為0.80%，計算得最小配筋面積為1178mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1178mm2八.樁豎向承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第和6.3.4條 軸心豎向力作用下，Qk=371.25kN；偏向豎向力作用下，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第38、i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.57m； Ap樁端面積,取Ap=0.20m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土層厚度(m) 側阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名稱1 1.22 10 0 素填土2 1.4 33 0 含砂粉質粘土3 4.8 40 0 砂質粘性土4 1 80 4500 全風化花崗巖5 2.7 120 5500 強風化花崗巖 由于樁的入土深度為9.3m,所以樁端是在第5層土層。 最大壓力驗算: Ra=1.57(1.2210+1.433+4.840+180+.8839、120)+55000.20=1764.79kN 由于: Ra = 1764.79 Qk = 371.25,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 2117.75 Qkmax = 1290.51,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第條 偏向豎向力作用下，Qkmin 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數； Ra=1.57(0.7001.2210+0.7501.433+0.7004.840+0.700180+0.700.88120)=500.503kN Gp=0.196(9.325-9.310)=27.391kN 由于: 500.50+27.39 = 634.26 滿足要求!配筋按下圖進行配筋：（等截面以及等強代換）