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1、科技公司廠區(qū)工程H區(qū)塔吊基礎(chǔ)配筋施工方案編 制： 審 核： 批 準(zhǔn)： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準(zhǔn)： 二XX年X月目 錄一、編制依據(jù)6二、工程概況71、基本概況72、地質(zhì)、水文資料7三、塔吊選型及技術(shù)性能指標(biāo)7四、土方開挖及塔基施工101、土方開挖102、塔吊基礎(chǔ)施工10五、塔吊的變形觀察10六、接地裝置10七、QTZ63塔吊基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算（平面布置見總平圖）10三、基礎(chǔ)驗(yàn)算12基礎(chǔ)布置圖121、偏心距驗(yàn)算142、基礎(chǔ)底面壓力計算143、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力144、基礎(chǔ)底面壓力驗(yàn)算15(1)、修正后地基承載力特征值15(2)、軸心作用時地基承載力驗(yàn)2、算15(3)、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算155、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算156、軟弱下臥層驗(yàn)算167、地基變形驗(yàn)算17四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算171、基礎(chǔ)彎距計算172、基礎(chǔ)配筋計算17(1)、底面長向配筋面積17(2)、底面短向配筋面積18(3)、頂面長向配筋面積18(4)、頂面短向配筋面積18(5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積18五、配筋示意圖18三、基礎(chǔ)驗(yàn)算20基礎(chǔ)布置圖201、偏心距驗(yàn)算222、基礎(chǔ)底面壓力計算223、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力224、基礎(chǔ)底面壓力驗(yàn)算23(1)、修正后地基承載力特征值23(2)、軸心作用時地基承載力驗(yàn)算23(3)、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算235、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算236、軟弱下臥層驗(yàn)算243、7、地基變形驗(yàn)算25四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算251、基礎(chǔ)彎距計算252、基礎(chǔ)配筋計算25(1)、底面長向配筋面積25(2)、底面短向配筋面積25(3)、頂面長向配筋面積26(4)、頂面短向配筋面積26(5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積26五、配筋示意圖26三、基礎(chǔ)驗(yàn)算28基礎(chǔ)布置圖281、偏心距驗(yàn)算302、基礎(chǔ)底面壓力計算303、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力304、基礎(chǔ)底面壓力驗(yàn)算30(1)、修正后地基承載力特征值31(2)、軸心作用時地基承載力驗(yàn)算31(3)、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算315、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算316、軟弱下臥層驗(yàn)算32軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值327、地基變形驗(yàn)算33四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算3314、基礎(chǔ)彎距計算332、基礎(chǔ)配筋計算33(1)、底面長向配筋面積33(2)、底面短向配筋面積33(3)、頂面長向配筋面積34(4)、頂面短向配筋面積34(5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積34五、配筋示意圖34八、QTZ40塔吊基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算34十字梁式基礎(chǔ)計算書34三、基礎(chǔ)驗(yàn)算351、偏心距驗(yàn)算362、基礎(chǔ)偏心荷載作用應(yīng)力363、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力374、基礎(chǔ)底面壓應(yīng)力驗(yàn)算37(1)、修正后地基承載力特征值37(2)、軸心作用時地基承載力驗(yàn)算37(3)、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算375、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算376、軟弱下臥層驗(yàn)算387、地基變形驗(yàn)算38四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算381、基礎(chǔ)底彎矩計算382、基礎(chǔ)配筋計算5、38(1)、基礎(chǔ)梁底部配筋38(2)、基礎(chǔ)梁上部配筋39(3)、基礎(chǔ)梁腰筋配筋39(4)、基礎(chǔ)梁箍筋配筋39(5)、基礎(chǔ)加腋處配筋39五、配筋示意圖39一、編制依據(jù)1、建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-20122、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)程 JGJ46-20053、QTZ63塔式起重機(jī)使用說明書、QTZ40塔式起重機(jī)使用說明書4、 工程現(xiàn)有圖紙5、 地質(zhì)勘探報告。二、工程概況1、基本概況XX科技XX)有限公司廠區(qū)一期新建工程(H區(qū))體廠房，11棟附屬用房組成。本工程建設(shè)單位是XX科技XX)有限公司,監(jiān)理單位是市建設(shè)工程監(jiān)理咨詢中心有限公司，總承包單位是建設(shè)(集團(tuán))工程有限公司，工程開工日期6、為2015年3月21日.為了加快施工進(jìn)度,提高垂直運(yùn)輸效率，本工程擬選用18臺QTZ63塔吊(三種型號)，二臺QTZ40塔吊（一種型號）。2、地質(zhì)、水文資料地耐力允許值：根據(jù)勘探報告各層土的平均厚度見地勘報告,地基承載力見下表三、塔吊選型及技術(shù)性能指標(biāo)1、塔吊選型由于本工程廠房南北向較長(160m長),東西向?yàn)?8m,但樓層高度不高.結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況以及本工程工期要求為平行施工，本工程設(shè)置18臺QTZ63塔式起重機(jī)。考慮到塔吊的利用率，本工程選用臂長為55m長，高度根據(jù)樓層高度不同分別設(shè)置高度在28m-35m。2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù)2.1、QTZ63塔機(jī)為水平起重臂、小車變7、幅，該機(jī)的特色有：.性能參數(shù)及技術(shù)指標(biāo)國內(nèi)領(lǐng)先，最大工作幅度55m，最大起重量為6t。2.2.2.該機(jī)有地下澆注基礎(chǔ)固定式、底架固定獨(dú)立式、外墻附著等工作方式，適用各種不同的施工對象，獨(dú)立式的起升高度為28m，附著式的起升高度為120m。該機(jī)主要特點(diǎn)如下：2.1.3、塔機(jī)的自身加節(jié)采用液壓頂升,使塔身能隨著建筑物高度的升高而升高，塔機(jī)的起重性能在各種高度下保持不變。2.1.4、剛性雙拉桿懸掛大幅度起重臂，起重臂剛度好，自重輕，斷面小，風(fēng)阻小，外形美觀，長度有幾種變化，滿足不同施工要求； 2.1.5、安全裝置具有起高限制器、變幅小車行程限位器、力矩限制器、起重量限制器裝置等安全保護(hù)裝置，可保證工8、作安全可靠。2.2、QTZ63塔吊主要技術(shù)參數(shù) 2.3、QTZ40塔吊主要技術(shù)參數(shù) 部 件單 位參 數(shù)公稱起重力矩KN.mKN.M400最大起重量T4最大幅度下的額定起重量T0.902工作幅度M3 42起升高度獨(dú)立式M28附著式M120起升速度倍率24起升速度M/min70357.53517.53.75最大起重量T122244轉(zhuǎn)速R/min0.375/0.75變速M(fèi)/min38/19起升速度M/min0.6重量平衡重T6.4整機(jī)重量T18.8最大回轉(zhuǎn)半徑M42.94后臂回轉(zhuǎn)半徑M10.733最大工作風(fēng)速M(fèi)/s20爬升風(fēng)速M(fèi)/s13工作環(huán)境溫度-20+40四、土方開挖及塔基施工1、土方開挖本工程9、基礎(chǔ)開挖過程中，進(jìn)行塔吊位置確定，考慮到基坑的開挖深度以及放坡要求,因此各棟樓塔吊基礎(chǔ)中心距承臺外邊線距離確保在5m范圍以外，位置詳見總平面布置圖。2、塔吊基礎(chǔ)施工2.1、樓塔吊基礎(chǔ)根據(jù)塔吊基礎(chǔ)圖施工,塔基上表面要求平整，其最大誤差5mm。2.2、塔吊基礎(chǔ)周邊預(yù)留集水坑，并做好排水溝，便于基礎(chǔ)排水工作。五、塔吊的變形觀察塔吊在安裝完及安裝后每星期進(jìn)行一次垂直度觀測，并做好垂直度觀測記錄；在每次大風(fēng)或連續(xù)大雨后應(yīng)對塔吊的垂直度、基礎(chǔ)標(biāo)高等作全面觀測，發(fā)現(xiàn)問題及時與項目技術(shù)部及安全部聯(lián)系解決。六、接地裝置塔機(jī)避雷針的接地和保護(hù)接地采用-40*3鍍鋅扁鐵，利用48鋼管打入地下（埋深至少3米），扁鐵與10、鋼管及塔身的連接采用焊接，要求塔吊的接地電阻不得大于4。七、QTZ63塔吊基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算（平面布置見總平圖）7.1、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書（1m厚承臺） 計算依據(jù)： 1、塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號QTZ63塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機(jī)荷載 1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)11、60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)461.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)401.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)45.246傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)615.929 2、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35401.4541.89起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設(shè)計值F(kN)541.89+81622.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.92725.551傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35674.07712、910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.35401.4541.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3545.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35615.929831.504 三、基礎(chǔ)驗(yàn)算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴(kuò)散角(13、)20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=bl(hc+h)=66(125+2.819)=2815.2kN 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.352815.2=3800.52kN 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷載效應(yīng)基本組合時，14、平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm 1、偏心距驗(yàn)算 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(F15、k+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+2815.2)/36-476.644/36-476.644/36=64.536kPa0 偏心荷載合力作用點(diǎn)在核心區(qū)內(nèi)。 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 Pkmin=64.536kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+2815.2)/36+476.644/36+476.644/36=117.497kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+2815.2)/(66)=91.017kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗(yàn)算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=100.00kPa 16、(2)、軸心作用時地基承載力驗(yàn)算 Pk=91.017kPafa=100kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算 Pkmax=117.497kPa1.2fa=1.2100=120kPa 滿足要求！ 5、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算 基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1000-(40+25/2)=948mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.000)/36.000)=-8.567kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000+(674.077+117、5.7731.000)/36.000)=43.172kN/m2 假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)43.172/6.000=27.342kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.000)/36.000)=-8.567kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.000)/36.000)=43.172kN/m2 假設(shè)Pym18、in=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)43.172/6.000=27.342kN/m2 基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kPa 基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=35.257(6-1.6)6/2=465.393kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.257(6-1.6)6/2=465.393kN X軸方向抗剪： h0/l=948/6000=0.1584 019、.25cfclh0=0.25116.76000948=23747.4kNVx=465.393kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=948/6000=0.1584 0.25cfcbh0=0.25116.76000948=23747.4kNVy=465.393kN 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519=28.5kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(66(91.017-28.5)/(6+25tan20)(6+25tan20)=24.22kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=20、519=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPafaz=329.5kPa 滿足要求！ 7、地基變形驗(yàn)算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！ 四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335 25200基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335 25200基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335 25200基21、礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335 25200 1、基礎(chǔ)彎距計算 基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.2576/8=511.932kNm 基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.2576/8=511.932kNm 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=511.932106/(116.760009482)=0.006 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=511.932106/(0.99722、948300)=1805mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1805，bh0)=max(1805，0.00156000948)=8532mm2 基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1=15209mm2A1=8532mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=511.932106/(116.760009482)=0.006 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=511.932106/(0.997948300)=1805mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A2=m23、ax(1805，lh0)=max(1805，0.00156000948)=8532mm2 基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2=15209mm2A2=8532mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3=15209mm20.5AS1=0.515209=7605mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4=15209mm20.5AS2=0.515209=7605mm2 滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖7.2、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.5m厚) 計算依據(jù)： 1、塔式起重機(jī)混凝土24、基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號QTZ63塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機(jī)荷載 1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)461.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)401.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk25、(kN)45.246傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)615.929 2、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35401.4541.89起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設(shè)計值F(kN)541.89+81622.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.92725.551傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35674.077910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.35401.4541.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3545.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)26、1.35Mk1.35615.929831.504 三、基礎(chǔ)驗(yàn)算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1.5基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴(kuò)散角()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另27、一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=bl(hc+h)=66(1.525+2.819)=3265.2kN 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.353265.2=4408.02kN 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=28、lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm 1、偏心距驗(yàn)算 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3265.2)/36-476.644/36-476.644/36=77.036kPa0 偏心荷載合力作用點(diǎn)在核心區(qū)內(nèi)。 29、2、基礎(chǔ)底面壓力計算 Pkmin=77.036kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+3265.2)/36+476.644/36+476.644/36=129.997kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+3265.2)/(66)=103.517kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗(yàn)算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=100.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗(yàn)算 Pk=98.217kPafa=100kPa (3)、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算 Pkmax=118.932kPa1.2fa=1.2100=120k30、Pa 5、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算 基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1500-(40+20/2)=1450mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.500)/36.000)=-8.863kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.500)/36.000)=43.468kN/m2 假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)43.468/6.000=2731、.529kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.500)/36.000)=-8.863kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.500)/36.000)=43.468kN/m2 假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)43.468/6.000=27.529kN/m2 基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/232、=(43.468+27.529)/2=35.499kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kPa 基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=35.499(6-1.6)6/2=468.581kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.499(6-1.6)6/2=468.581kN X軸方向抗剪： h0/l=1450/6000=0.2424 0.25cfclh0=0.25116.760001450=36322.5kNVx=468.581kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1450/6000=0.2424 0.25cfcbh0=0.33、25116.760001450=36322.5kNVy=468.581kN 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519=28.5kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(66(103.517-28.5)/(6+25tan20)(6+25tan20)=29.063kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(34、5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPafaz=329.5kPa 滿足要求！ 7、地基變形驗(yàn)算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！ 四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335 20180基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335 20180基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335 20180基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335 20180 1、基礎(chǔ)彎距計算 基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.4996/8=515.439kNm 基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l35、-B)2pyb/8=(6-1.6)235.4996/8=515.439kNm 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=515.439106/(116.7600014502)=0.002 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S1=1-1/2=1-0.002/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=515.439106/(0.9991450300)=1186mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1186，bh0)=max(1186，0.001560001450)=13050mm2 基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1=136、3450mm2A1=13050mm2 (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=515.439106/(116.7600014502)=0.002 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S2=1-2/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=515.439106/(0.9991450300)=1186mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1186，lh0)=max(1186，0.001560001450)=13050mm2 基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2=13450mm2A2=13050mm2 (3)、頂面長向配筋37、面積 基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3=10781mm20.5AS1=0.510781=5390mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4=10781mm20.5AS2=0.510781=5390mm2 滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖7.3、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.35m厚) 計算依據(jù)： 1、塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號QTZ63塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的38、最大起吊高度H0(m)40塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機(jī)荷載 1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)461.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)401.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)45.246傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)615.929 2、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35401.4541.89起重荷載設(shè)計值F39、Q(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設(shè)計值F(kN)541.89+81622.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.92725.551傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35674.077910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.35401.4541.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3545.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35615.929831.504 三、基礎(chǔ)驗(yàn)算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1.35基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(40、kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴(kuò)散角()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=bl(hc+h)=66(1.3525+2.819)=3130.2kN 基礎(chǔ)及其41、上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.353130.2=4225.77kN 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=67442、.0776/(62+62)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm 1、偏心距驗(yàn)算 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3130.2)/36-476.644/36-476.644/36=73.286kPa0 偏心荷載合力作用點(diǎn)在核心區(qū)內(nèi)。 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 Pkmin=73.286kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+3130.2)/36+476.644/36+476.43、644/36=126.247kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+3130.2)/(66)=99.767kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗(yàn)算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=100.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗(yàn)算 Pk=99.767kPafa=100kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算 Pkmax=117.247kPa1.2fa=1.2100=120kPa 5、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算 基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1350-(40+18/2)=1301mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.3544、(461.400/36.000-(674.077+15.7731.350)/36.000)=-8.774kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.350)/36.000)=43.379kN/m2 假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)43.379/6.000=27.473kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.350)45、/36.000)=-8.774kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.350)/36.000)=43.379kN/m2 假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)43.379/6.000=27.473kN/m2 基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kPa 基礎(chǔ)所受剪力： Vx46、=|px|(b-B)l/2=35.426(6-1.6)6/2=467.624kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.426(6-1.6)6/2=467.624kN X軸方向抗剪： h0/l=1301/6000=0.2174 0.25cfclh0=0.25116.760001301=32590.05kNVx=467.624kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1301/6000=0.2174 0.25cfcbh0=0.25116.760001301=32590.05kNVy=467.624kN 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519=28.5k47、Pa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(66(99.767-28.5)/(6+25tan20)(6+25tan20)=27.61kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=27.61+95=122.61kPafaz=329.5kPa 滿足要求！ 7、48、地基變形驗(yàn)算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！ 四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335 18180基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335 18180基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335 18180基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335 18180 1、基礎(chǔ)彎距計算 基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.4266/8=514.387kNm 基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.4266/8=514.387kNm 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=514.38710649、/(116.7600013012)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=514.387106/(0.9981301300)=1320mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1320，bh0)=max(1320，0.001560001301)=11709mm2 基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1=12932mm2A1=11709mm2 (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=514.387106/(116.7600013012)=0.003 2=1-(50、1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=514.387106/(0.9981301300)=1320mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1320，lh0)=max(1320，0.001560001301)=11709mm2 基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2=11832mm2A2=11709mm2 (3)、頂面長向配筋面積 基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3=8732mm20.5AS1=0.58732=4366mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4=8732mm2051、.5AS2=0.58732=4366mm2 滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖八、QTZ40塔吊基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算十字梁式基礎(chǔ)計算書 計算依據(jù)： 1、塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2011 一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號QTZ40塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)28塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計算高度H(m)31塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機(jī)荷載 1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(k52、N)401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)40豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)441.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)401.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)45.246傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)615.929 2、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35401.4541.89起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.354054豎向荷載設(shè)計值F(kN)541.89+54595.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.92725.551傾覆力矩設(shè)計值M(53、kNm)1.35Mk1.35674.077910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.35401.4541.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3545.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35615.929831.504 三、基礎(chǔ)驗(yàn)算基礎(chǔ)布置十字梁長b(m)6.2十字梁寬l(m)1.4加腋部分寬度a(m)1基礎(chǔ)梁高度h(m)1.25基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重C(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)0基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度(mm)40地基屬性地基承載力特征值fak(kPa)100基54、礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)d1.6基礎(chǔ)底面以下的土的重度(kN/m )20基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度m(kN/m3)19.3基礎(chǔ)埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)130.88軟弱下臥層軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)222.64地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm)30基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)20000基礎(chǔ)布置圖（見總平面布置圖） 基礎(chǔ)底面積：A=2bl-l2+2a2=26.21.4-1.42+212=17.4m2 基礎(chǔ)中一條形基礎(chǔ)底面積：A0=bl+2(a+l)a=6.21.4+2(1+155、.4)1=13.48m2 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=AhC=17.41.2525=543.75kN 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35543.75=734.062kN 1、偏心距驗(yàn)算 條形基礎(chǔ)的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Fk=(Fk+Gk)A0/A=(441.4+543.75)13.48/17.4=763.208kN F=(F+G)A0/A=(595.89+734.062)13.48/17.4=1030.331kN e=(Mk+FVkh)/ Fk=(674.077+18.9271.25)/763.208=0.914mb/4=6.2/4=1.55m 滿足要求！ 2、基礎(chǔ)56、偏心荷載作用應(yīng)力 (1)、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)底面邊緣壓力值 e=0.914mb/6=6.2/6=1.033m I=lb3/12+2al3/12+4a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2=1.46.23/12+211.43/12+414/36+12/2(1/3+1.4/2)2=30.509 基礎(chǔ)底面抵抗矩：W=I/(b/2)=30.509/(6.2/2)=9.842m3 Pkmin= Fk/A0-(Mk+FVkh)/W=763.208/13.48-(674.077+18.9271.25)/9.842=-14.279kPa Pkmax= Fk/A0+(Mk+FVkh)/W=763.20857、/13.48+(674.077+18.9271.25)/9.842=127.514kPa (2)、荷載效應(yīng)基本組合時，基礎(chǔ)底面邊緣壓力值 Pmin= F/A0-(M+FVh)/W=1030.331/13.48-(910.004+25.5511.25)/9.842=-19.276kPa Pmax= F/A0+(M+FVh)/W=1030.331/13.48+(910.004+25.5511.25)/9.842=172.145kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力 Pk=(Fk+Gk)/A=(441.4+543.75)/17.4=56.618kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓應(yīng)力驗(yàn)算 (1)、修正后地基承載力特58、征值 fa=fak+dm(d-0.5)=100+1.619.3(1.5-0.5)=130.88kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗(yàn)算 Pk=56.618kPafa=130.88kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算 Pkmax=127.514kPa1.2fa=1.2130.88=157.056kPa 滿足要求！ 5、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算 基礎(chǔ)有效高度：h0=H-D/2=1250-40-16/2=1202mm 塔身邊緣至基礎(chǔ)底邊緣最大反力處距離：a1=(b-20.5B)/2=(6.2-20.51.6)/2=1.969m 塔身邊緣處基礎(chǔ)底面地基反力標(biāo)準(zhǔn)值： 假設(shè)Pkmin=0,偏心安全 P59、k1=Pkmax-a1(Pkmax-Pkmin)/b=127.514-1.969(127.514-0)/6.2=87.026kPa 基礎(chǔ)自重在基礎(chǔ)底面產(chǎn)生的壓力標(biāo)準(zhǔn)值： PkG=Gk / A=543.75 / 17.4=31.25kPa 基礎(chǔ)底平均壓力設(shè)計值：P=(Pkmax+Pk1)/2-PkG)=1.35( 127.514+87.026)/2-31.25)=102.627kPa 基礎(chǔ)所受剪力：V=pa1l=102.6271.9691.4=282.849kN h0/l=1202/1400=0.8594 0.25cfclh0=0.25116.714001202/1000=7025.69kNV=60、282.849kN 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519.3=28.95kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(2(b+2ztan)2) =1.46.2(73.082-28.95)/(2(6.2+22tan20)2)=3.268kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=220=40kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=222.64kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=3.268+40=43.268kPafaz=222.64kPa 滿足要求！ 7、地基變形驗(yàn)算 傾斜率：tan=|S1-S261、|/b=|30-20|/20000=0.00050.001 滿足要求！ 四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算基礎(chǔ)底部配筋HRB335 1016基礎(chǔ)上部配筋HRB335 1016基礎(chǔ)腰筋配筋HPB300 412基礎(chǔ)箍筋配筋HPB300 8200基礎(chǔ)箍筋肢數(shù)n雙 1、基礎(chǔ)底彎矩計算 基礎(chǔ)底均布荷載設(shè)計值：q1=pl=102.6271.4=143.678kN/m 塔吊邊緣彎矩：M=q1a12/2=143.6781.9692/2=278.412kNm 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、基礎(chǔ)梁底部配筋 S1= M/(1fclh02)=278.412106/(116.7140012022)=0.008 1=1-(1-2S1)0.5=62、1-(1-20.008)0.5=0.008 S1=1-1/2=1-0.008/2=0.996 As1=M/(S1h0fy1)=278.412106/(0.9961202300)=775mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(775，lh0)=max(775，0.002414001202)=3963mm2 基礎(chǔ)梁底實(shí)際配筋：As1=3972mm2A1=3963mm2 (2)、基礎(chǔ)梁上部配筋 基礎(chǔ)梁上部實(shí)際配筋：As2=2010mm20.5As1=1005mm2 滿足63、要求！ (3)、基礎(chǔ)梁腰筋配筋 梁腰筋按照構(gòu)造配筋HPB300 412 (4)、基礎(chǔ)梁箍筋配筋 箍筋抗剪 截面高度影響系數(shù)：h=(800/h0)0.25=(800/1202)0.25=0.903 0.7hftlh0=0.70.9031.571031.41.202=1670.423kNV=282.849kN 按構(gòu)造規(guī)定選配鋼筋！ 配箍率驗(yàn)算 sv=nAsv1/(ls)=250.24/(1400200)=0.143%sv，min=0.24ft/fyv=0.241.57/270=0.14% (5)、基礎(chǔ)加腋處配筋 基礎(chǔ)加腋處，頂部與底部配置水平構(gòu)造筋12200mm、豎向構(gòu)造箍筋8200mm，外側(cè)縱向筋10200mm。 五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖