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1、高層住宅工程塔吊基礎安拆使用土方開挖澆筑施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據4PKPM施工計算軟件4二、工程概況4三、編制說明5四、工程地質情況51場地的工程地質情況52場地的水文氣象地質情況71）潛水72）微承壓水83）第承壓水（上段）8五、塔吊型號、位置的選定91. 總體概述92QTZ80（TC5610）塔吊性能參數103塔吊基礎所在位置土層參數13六、基礎選型及設計151塔吊QTZ80塔吊基礎設計概況152塔吊基礎持力層的確定163. 塔吊樁的確定16基礎布置圖163塔吊基礎的核2、算184基礎其他要求18七、塔吊基礎施工安排18八、塔吊基礎施工181施工流程182土方開挖及回填193 墊層194磚胎膜砌筑195鋼筋加工與綁扎196預埋螺栓安裝與固定197混凝土澆筑197.1混凝土質量保證措施198基礎養護209維護處理2010驗收要求20九、塔吊穿地下室處理措施21十、質量保證措施21十一、塔吊相關要求211、塔吊的扶墻要求212塔吊安裝要求223塔吊使用要求224塔吊拆除要求225安全施工措施236安全技術交底要求237質量要求238焊接質量驗收評定249塔吊基礎的監測24十二、應急預案242.塔吊安裝、拆卸和使用應急救援組織方案25十三、塔吊施工防護、防碰撞措施273、十四、計算書281.塔吊基礎計算書（5m*5m）28一. 參數信息28二. 荷載計算291. 自重荷載及起重荷載291) 塔機自重標準值292) 基礎以及覆土自重標準值293) 起重荷載標準值292. 風荷載計算29Wk2293. 塔機的傾覆力矩30工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值30三. 樁豎向力計算30Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L30四. 承臺受彎計算311. 荷載計算312. 彎矩的計算313. 配筋計算32=1-(1-20.0354)32五. 承臺剪切計算33六. 承臺受沖切驗算33七. 樁身承載力驗算33八. 樁豎向承載力驗算34Ra40)+1200354、九、配筋示意圖35承臺配筋圖352.塔吊基礎計算書（）36一. 參數信息36二. 荷載計算371. 自重荷載及起重荷載371) 塔機自重標準值372) 基礎以及覆土自重標準值373) 起重荷載標準值372. 風荷載計算37Wk2373. 塔機的傾覆力矩38工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值38三. 樁豎向力計算38Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L38四. 承臺受彎計算391. 荷載計算392. 彎矩的計算393. 配筋計算39=1-(1-20.0464)40五. 承臺剪切計算41六. 承臺受沖切驗算41c1，c2角樁內邊緣至承臺外邊緣的水平距離；c1=c2=700mm45、1七. 樁身承載力驗算42八. 樁豎向承載力驗算43Ra(140)+120044九、配筋示意圖44一、編制依據建筑制圖規范GB/T50104-2010建筑結構荷載規范（GB50009-2012）建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）混凝土結構設計規范（GB50010-2010）巖土工程勘察規范（GB50021-2012）建筑邊坡工程技術規范(GB50330-2013)建筑地基處理技術規范（JGJ79-2012）高聳結構設計規范（GB50135-2006）建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)建筑基坑支護技術規程(JGJ120-2012)鋼結構設計規范（GB50017-2014）建筑6、鋼結構焊接技術規程(JGJ81-2002)鋼筋焊接及驗收規程(JGJ18-2012)鋼筋機械連接通用技術規程(JGJ107-2010)建筑地基與基礎工程施工質量驗收規范(GBJ50202-2002)塔式起重機設計規范（GB/T13752-92）塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T187-2009）簡明建筑結構設計手冊PKPM施工計算軟件廠家提供的說明書x大道x施工圖紙x大道巖土工程詳細勘察報告（勘察編號：2017-T-221）x大道x施工組織設計二、工程概況本工程為xx大道xx花園首期總承包項目，場地位于x省x市x區x以北，洋砂路以西，x大道以東地塊。由x市XX不動產開發有限公司開發，7、廣東XX建筑設計院有限公司設計。x花園方米，我公司承建工程由25棟建筑和一個地庫組成，其中25棟建筑為：3層框架結構16棟、4層框架剪力墻結構1棟，8層框架剪力墻結構各2棟，17層剪力墻結構1棟，23層剪力墻結構4棟，24層剪力墻結構1棟。地下室建筑面積為平方米，其中地下車庫約8250平米為附建式人防工程。正負零相對于絕對高程為4.20米。25棟建筑抗震設防烈度7度，設計使用年限50年。三、編制說明 本工程覆蓋面積廣，占地面積約平方米；需要對地下整體車庫及地上二十五棟樓布置塔吊，作為鋼筋、模板、鋼管等施工材料的主體施工階段的垂直運輸機具；根據各單體平面面積及距離，現場共需要布置九臺塔吊，地庫施8、工盲區采用吊車等輔助機械設備進行垂直運輸，其中25#樓塔吊的有效半徑為56米，23#樓塔吊的有效半徑為50米，22#樓塔吊的有效半徑為45米，21#樓塔吊的有效半徑為45米，20#樓塔吊的有效半徑為50米，18#樓塔吊的有效半徑為40米，12#樓塔吊的有效半徑為50米，7#樓塔吊的有效半徑為50米，1#樓塔吊的有效半徑為40米，九臺塔吊完全將整個場地進行覆蓋，只有在地庫施工階段中間部位存在部分的盲區。其中五臺高層塔吊高度全部超過了40米，必須考慮扶墻；多層和別墅區塔吊為自由高度不扶墻。本次只針對塔吊基礎進行設計。四、工程地質情況1場地的工程地質情況素填土：灰黃色灰色，松軟松散。以粘性土為主，夾9、植物根莖。該層土擬建場地均有分布，層厚0.401.30m，土質欠均一，壓縮性不均且偏高，工程性能差，未經處理不可直接利用。1泥炭質土：灰黑色，松散流塑。含大量腐殖物及有機質，夾有薄層淺灰色淤泥質土。測得有機質含量平均值13.48%。該層土擬建場地均有分布，層厚0.201.00m，層底標高-0.380.81m，土質欠均一，壓縮性極高，工程性能極差。2粉質粘土：灰黃色灰色，軟塑為主。夾少量粉土薄層，偶含腐殖質。該層土擬建場地均有分布，層底標高-0.980.24m，層厚0.301.30m。壓縮性中等偏高，工程能一般。1淤泥質粉質粘土：灰色，流塑。含少量有機質及腐殖質，（測得有機質含量平均值1.96%10、）局部為淤泥。該層土場地內均有分布，層底標高-8.92-4.91m，層厚4.408.50m。壓縮性高，工程性能差。2淤泥質粉質粘土：灰色，流塑。含少量有機質及腐殖質，(測得有機質含量平均值4.47%).偶夾粉土薄層。該層土擬建場地均有分布，層底標高-15.63-7.03m，層厚1.0010.20m。壓縮性高，工程性能差。3粉質粘土：灰褐色，軟可塑。含少量腐殖質及粉土薄層。該層土擬建場地西側局部分布，層底標高-15.71-10.92m，層厚1.004.20m。壓縮性中等偏高，工程性能一般。1粘土：暗綠色灰黃色，可塑。含鐵錳質結核，夾青灰色條紋。該層土擬建場地東側分布，層底標高-10.68-8.711、6，層厚1.303.60m。壓縮性中等，工程性能較好。2粉質粘土夾粉土：灰黃色，可塑為主。含鐵錳質斑點及灰色條紋，微薄層理發育，夾薄層狀粉土，土質不均勻。該層土場地擬建場地東側分布，層底標高-14.21-10.14m，層厚0.504.40m。壓縮性中等，工程性能中等。粉土：灰色，很濕，稍密為主。含白色云母碎屑，微薄層理發育，局部夾粉質粘土薄層較多，土質不均。該層土擬建場地均有分布，層底標高-19.10-17.36m，層厚2.808.00m。壓縮性中等，工程性能一般。1粉質粘土：灰色，軟塑為主。較均質，偶夾少量薄層粉土。該層土擬建場地均有分布，層底標高-24.24-19.51m，層厚1.405.12、80m。壓縮性中等偏高，工程性能一般。2粉質粘土夾粉土：灰色，軟塑為主。微薄層理發育，夾粉土薄層，局部呈互層狀，土質不均。該層土擬建場地局部分布，層底標高-24.76-22.24m，層厚0.703.20m。壓縮性中等，工程性能中等。3粉質粘土：灰色，軟塑為主。較均質，偶夾薄層粉土。該層土擬建場地均有分布，層底標高-41.58-25.00m，層厚2.6019.10m。壓縮性中等偏高，工程性能一般。4粉土夾粉質粘土：灰色，很濕，中密。含白色云母碎屑，薄層理發育，夾較多粉質粘土薄層，土質不均。該層土擬建場地局部分布，層底標高-39.24-31.04m，層厚0.402.40m。壓縮性中等，工程性能中等13、。1粉砂夾粉土：灰黃色灰色，飽和，中密密實。以石英長石為主要礦物成分，含白色云母碎屑，夾少量薄層狀粉質粘土。該層土擬建場地局部缺失，層底標高-40.72-39.33m，層厚2.6012.70m。壓縮性中等偏低，工程性能較好。2a粉砂：灰色，飽和，密實。以石英長石為主要礦物成分，含白色云母碎屑。該層土擬建場地局部分布，層底標高-41.56-38.50m，層厚0.804.00m。壓縮性中等偏低，工程性能較好。2粉砂夾粉土：灰色，飽和，密實。以石英長石為主要礦物成分，含白色云母碎屑，夾少量薄層狀粉質粘土。該層土擬建場地局部缺失，層底標高-52.44-43.52m，層厚3.0011.40m。壓縮性中等14、偏低，工程性能較好。1粉質粘土夾粉土：灰色，可塑為主。夾有薄層狀粉土，局部互層狀。該層土擬建場地局部分布，層底標高-49.73-47.89m，層厚1.208.70m。壓縮性中等，工程性能中等。2粉質粘土夾粘土：青灰色，可塑為主。含鐵錳質結核，夾少量薄層粉土。該層土擬建場地均有分布，層底標高-54.53-50.16m，層厚1.307.40m。壓縮性中等，工程性能中等。粉土夾粉砂：灰色，密實，飽和，含白色云母碎屑，夾少量薄層狀粉質粘土。該層土擬建場地均有分布，層底標高-63.78m，未揭穿，控制層厚12.65m。壓縮性低，工程性能良好。2場地的水文氣象地質情況（1）水文氣象條件x區屬亞熱帶季風氣候15、，雨量較大，輕度潮濕。據歷史資料，x區歷史最高洪水位為2.68m（1999年），最低河水位為0.01m，常年平均水位為0.88m。根據我院近年來搜集的資料，x區歷史最高潛水位為2.63m，近35年來最高潛水位約2.50m，年變幅一般在12m，其補給來源主要為大氣降水。x歷史最高微承壓水水位為1.74m，近35年最高水位1.60m左右，主要補給來源為大氣降水、地表水以及上部潛水，微承壓水水位年變幅約0.80m。（2）地下水埋藏條件本場區對本工程建設有影響的地下水由上部孔隙潛水和中上部微承壓水及下部的第承壓水組成。1）潛水孔隙潛水主要賦存于淺部填土層中，其導水性及富水性較差，主要受大氣降水入滲補給16、，以地面蒸發為主要排泄方式。勘探期間測得潛水初見水位埋深在0.901.70m之間，標高在0.510.61m之間，穩定水位埋深在0.301.15m之間，標高在1.111.21m之間。2）微承壓水微承壓水主要賦存于層粉土中，其導水性及富水性均一般，受上部淺層水垂直入滲和地下水的越流補給，以地下水的側向逕流為主要排泄方式。勘察期間量測其穩定水位標高在-0.48-0.52m之間(J7、J22、J30孔量測)。3）第承壓水（上段）第承壓水（上段）主要賦存于4粉土夾粉質粘土、1粉砂夾粉土、2a粉砂、2粉砂夾粉土(四者屬同一含水層組)中，其富水性及透水性較好，主要受地下水的越流補給，以地下水側向逕流為主要排17、泄方式。根據地區勘察經驗，其穩定水位標高在-2.50m左右。依據xx環境水文監測站、區域監測資料顯示，場區潛水與微承壓水水位動態均具隨季節性變化之特征，其水力聯系密切。年變幅一般在1.00m左右。（3）場地各地基巖土的建議參數地層序號地 層 名 稱固快壓縮模量Es承載力特征值fak預應力管樁凝聚力C內摩擦角樁周土摩擦力標準值qsk樁端土承載力標準值qpkkPa度MpakPakPakPa1素填土2含淤泥質填土淤泥質粉質粘土60261粉質粘土190742粉質粘土夾粉土140523粉砂夾粉土160504粉質粘土夾粉土140481粉質粘土200601600（16l30）2粉土夾粉質粘土2208650018、0（16 Qk = 273.78,最大壓力驗算滿足要求! 九、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖 基礎立面圖2.塔吊基礎計算書（）依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息塔吊型號:TC5610塔吊計算高度:H=85m樁身混凝土等級:C80承臺混凝土等級:C40保護層厚度:H=50mm承臺厚度:Hc=1m承臺箍筋間距:S=200mm承臺鋼筋級別:HRB400樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:24m樁型與工藝:高強度預應力管樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk12) 基礎以及覆土自重標準值 Gk3) 起重荷載標19、準值 Fqk=6kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值2) Wk2 qskb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Mskvk2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值2) Wk2 qskb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Mskvk3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L Q20、kmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni(Fk+Fqk(Mk+Fvkh)/L最大拔力 Ni(Fk+Fqk(Mk+Fvkh)/L非工作狀態下：最大壓力 NiFk(Mk+Fvkh)/L最大拔力 NiFk(Mk+Fvkh)/L2. 彎矩的計算 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m21、)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于非工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2承臺最大負彎矩: Mx=My=23. 配筋計算 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s1069502 =1-(1-20.0464) s As1062承臺底部實際選用鋼筋為：鋼筋直徑25.0mm，鋼筋間距為200mm,承臺底部選擇鋼22、筋配筋面積為As0252/4 Int(5500/200)=13254mm2選擇鋼筋配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!推薦參考配筋方案為：鋼筋直徑為25mm，鋼筋間距為200mm，配筋面積為13499mm2頂部配筋計算: s1069502 =1-(1-20.0368) s As1062承臺頂部實際選用鋼筋為：鋼筋直徑25mm，鋼筋間距為200mm,承臺頂部實際配筋面積為As0252/4 Int(5500/200)=13254mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考23、慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比, ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft2； b承臺的計算寬度，b=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=950mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 依據塔機規范，塔機立柱對承臺的沖切可不驗算，本案只計算角樁對承臺的沖切！ 承臺受角樁沖切的承載力可按下式計算：式中 Nl荷載效應基本組合時，不計承臺以及其上土重的角樁樁頂的豎向力設計值； 1x，1y角樁沖切系數； 1x=1y c1，c2角樁內邊緣24、至承臺外邊緣的水平距離；c1=c2=700mm a1x，a1y承臺底角樁內邊緣45度沖切線與承臺頂面相交線至樁內邊緣的水平距離；a1x=a1y=1000mm hp承臺受沖切承載力截面高度影響系數；hp ft承臺混凝土抗拉強度設計值；ft2 h0承臺外邊緣的有效高度；h0=950mm 1x，1y角樁沖跨比，其值應滿足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0工作狀態下：Nl(Fk+Fqk(Mk+Fvkh)/L非工作狀態下：NlFk(Mk+Fvkh)/L(700+500)比較等式兩邊，所以滿足要求!七. 樁身承載力驗算樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c fc混凝土軸心抗壓強度設計值，f25、c2； Aps樁身截面面積，Aps=87651mm2。樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第5.8.7條 Qkmin經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As2。由于樁的最小配筋率為0.45%，計算得最小配筋面積為394mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積2637mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑25mm，鋼筋根數為15樁實際配筋面積為As0252/4 15=7363mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!八. 樁豎向承載力驗算軸心豎向力作用下，Qk=306.59kN；偏心豎向力作用下，Qkmax樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎26、向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.26m； Ap樁端面積,取Ap2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱11200粘性土2250粉土3481800粉土4321000粉土5450粉土6401200粘性土由于樁的入土深度為24m,所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算: Ra(140)+1200由于: Ra = 1337.44 Qk = 306.59,最大壓力驗算滿足要求!a = 1604.93 Qkmax = 1313.40,最大壓力驗算滿足要求!九、配筋示意圖承臺配筋圖樁配筋圖基礎立面圖