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1、2.62萬住宅樓塔吊工程承臺計算、配筋施工技術方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄第一章 編制依據3第二章 工程概況32.1 工程建設概況表3第三章 塔吊選型及相關參數信息33.1 塔吊選型43.2 塔吊技術參數43.3 塔吊自重7第四章 塔吊基礎型式7第五章 QTZ80塔吊基礎的計算書85.1 四樁承臺計算書8一、計算依據8四、樁頂作用效應計算9Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L11五、樁承載力驗算11不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！13六、承臺計算13七、配筋示意圖16承臺配筋圖162、5.2 五樁承臺計算書16一、計算依據：16四、樁頂作用效應計算18Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L20五、樁承載力驗算20不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！21六、承臺計算22七、配筋示意圖25承臺配筋圖25第六章 基礎制作256.1 管理機構及勞動力計劃256.2 施工部署266.3 質量保證措施266.4 安全保證措施271、對作業人員做好安全、技術交底、每個人員分工明確。27第七章 附圖287.1 塔吊基礎平面定位圖287.2 承臺剖面圖、配筋表30第一章 編制依據序號類別文件名稱編號1技術規范建筑樁基技術規范JGJ94-20082建筑施工手冊第五版3塔式起重機基礎工程設3、計施工手冊中國建筑工業出版社4建筑地基基礎設計規范GB50007-20115混凝土結構設計規范GB50010-20106塔式起重機安全規程GB514420067安全技術規程建筑機械使用安全技術規程JGJ33-20128塔式起重機操作使用規程JG/T 100-19999塔吊說明書（QTZ80）TC6013-6塔式起重機使用說明書TC6013-6-C410施工圖紙xxxx項目施工總承包工程施工圖紙建施、結施第二章 工程概況2.1 工程建設概況表工程名稱xxxx項目施工總承包工程工程性質住宅建設規模4.3億工程地址總占地面積約5萬總建筑面積262145.96建設單位項目承包范圍合同及圖紙范圍內的施工4、內容設計單位主要分包工程/勘察單位合同要求質量至少1棟取得閩南杯監理單位工期1#4#，總工期613天；5#9#，總工期611天；10#11#，總工期613天；總承包單位安全xx市安全文明觀摩工地工程主要功能或用途住宅第三章 塔吊選型及相關參數信息3.1 塔吊選型現場1#、3#、4#樓選用3臺(QTZ80)TC6013A-6塔吊，具體位置見附圖一：塔吊平面布置圖。選取最高4#樓塔吊進行塔吊樁基礎驗算。3.2 塔吊技術參數表3.2-1 TC6013塔式起重機起重特性表60米工作幅度2.517.520252831.8323538起重量（t）兩倍率3.002.982.672.41四倍率6.005.135、4.353.753.282.902.592.3460米工作幅度40454850555860起重量（t）兩倍率2.251.931.771.681.471.361.30四倍率2.181.861.701.611.401.291.23表3.2-2 TC6013塔式起重機技術性能表1機構工作級別起升機構M4回轉機構M5牽引機構M4公稱起重力矩 KN.m800起重工作幅度 m最小2.5最大60最大工作高度 m固定式附著式46m220最大起重量 t6起升機構型號QE680D（帶強制通風）倍率=2=4起重量/速度 t/m/min1.5/803/403/406/202倍率最低穩定下降速度m/min5功率 KW26、4/24牽引機構速度 m/min055功率 KW4.0回轉機構速度 m/min00.8功率 KW5.52頂升機構速度 m/min0.7功率 KW7.5工作壓力MPa25平衡重最大工作幅度 m30354045505560重量 （t）8.559.9511.412.814.215.6517.05其他電機總功率kw39（不包括液壓系統）最大工作風壓Pa250（折合風速20m/s）最大非工作風壓Pa800（折合風速20m/s）允許工作溫度-20+40表3.2-3 TC6013塔式起重機技術性能表2起升機構型 號QE680D（帶強制通風）電動機型號YZRDW225M-4/8功率(kw)24/24轉速(r/7、min)1420/725卷筒最大容繩量(m)440纏繩層數(層)6轉速(r/min)45.3/90.6制動器型號YWZ3-315/45-16額定制動力矩(NM)630鋼絲繩規格629Fi+IWR-13-1770最大線速度m/min160最大牽引力N17500減速機型號J610牽引機構型 號BP40電動機型號YEJ112M-4B5功率(kw)4.0轉速(r/min)1430鋼絲繩慢速(m/min)7.5低速(m/min)2.5高速(m/min)50型號619-7.7-1550-右交最大牽引力(N)5680回轉機構電動機型號YTW112M-4B5功率(kw)4.0轉速(r/min)01440減速機8、型號XX5-100.195CA-12/16傳動比195輸出端齒輪參數模數m12齒數z16變位系數x+0.5頂升機構電動機型號Y132功率(kw)7.5轉速(r/min)1440液壓泵站型號TYQ80G流量(l/min)14工作壓力(Mpa)25頂升油缸缸/桿直徑（mm）160/110最大頂升力(t)50頂升速度(m/min)0.73.3 塔吊自重選取塔吊安裝高度最大的4#樓塔吊驗算：序號名稱重量（kg）合計1固定基節B125012502標準節B2123024603標準節A22940385404爬升架400040005回轉總成420042006司機室5005007回轉塔身110011008塔頂19、50015009平衡臂總成6500650010一塊平衡重285028501160米起重臂總成770077001260米起重臂平衡重42850+214001420013總計84800kg支腿固定式地基基礎荷載：（TC6013塔吊說明書提供） 荷載工況(KN)（KN）(KN.m)(KN.m)工作工況22.8684.52152402非工作工況97624.52695.10.0第四章 塔吊基礎型式根據圖紙及現場情況，1#塔吊基礎采用3根PHC 500 AB 125和相鄰1個2樁承臺、1個1樁承臺組合成一個大承臺；3#塔吊基礎采用3根PHC 500 AB 125和1個2樁承臺組合成一個大承臺；4#塔吊基礎10、采用4根PHC-600-130A和相鄰1個2樁承臺組合成一個大承臺。塔吊基礎樁按照正式樁要求進行施工。塔基承臺的要求:(1)混凝土強度等級C35。（2）混凝土深度應大于1350mm。（3）混凝土基礎表面應校水平，平面度誤差小于1/500。（4）預埋螺栓采用原廠生產的16根M39高強地腳螺栓，地腳螺栓露出砼135mm。（5）塔吊基礎的配筋按照廠家給配筋做法。第五章 QTZ80塔吊基礎的計算書5.1 四樁承臺計算書一、計算依據 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設11、計規范GB50007-2011 二、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)46塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.8三、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)848起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)908水平荷載標準值Fvk(kN)40傾覆力矩標準值Mk(kNm)900非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)848水平荷載標準值Fvk(kN)50傾覆力矩標準值Mk(kNm)14002、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.358481112、44.8起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設計值F(kN)1144.8+811225.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.354054傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.359001215非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.358481144.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.355067.5傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3514001890四、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.35承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.5承臺寬向樁心距ab(m)4.5樁直徑d(m13、)0.6承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.3525+019)=1020.938kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351020.938=1378.266kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(848+1020.938)/4=467.23414、kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(848+1020.938)/4+(1400+501.35)/6.364=697.83kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(848+1020.938)/4-(1400+501.35)/6.364=236.639kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1144.8+1378.266)/4+(1890+67.51.35)/6.364=942.07kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =15、(1144.8+1378.266)/4-(1890+67.51.35)/6.364=319.463kN五、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)40樁入土深度lt(m)25樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2700地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.35是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)淤泥1351000.7-雜填土222000.7-粘性土7.4243400.7-粉土416、.5182000.7-雜填土222000.7- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.6=1.885m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.283m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.885(11.655+22+7.424+3.9518)+2000.283=642.676kN Qk=467.234kNRa=642.676kN Qkmax=697.83kN1.2Ra=1.2642.676=771.211kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=236.639kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截17、面面積：Aps=nd2/4=163.14292/4=1018mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=942.07kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=2700kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=236.639kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！六、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25150承臺底部短向配筋HRB400 25150承臺頂部長向配筋HRB400 25150承臺頂部短向配筋HRB400 25150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm M=(Qmax+Q18、min)L/2=(942.07+(319.463)6.364/2=4014.173kNm X方向：Mx=Mab/L=4014.1734.5/6.364=2838.449kNm Y方向：My=Mal/L=4014.1734.5/6.364=2838.449kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=1144.8/4 + 1890/6.364=583.185kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1288)1/4=0.888 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05m a1l=(al-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)19、/2=1.05m 剪跨比：b=a1b/h0=1050/1288=0.815，取b=0.815； l= a1l/h0=1050/1288=0.815，取l=0.815； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.815+1)=0.964 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.815+1)=0.964 hsbftbh0=0.8880.9641.571035.51.288=9518.777kN hslftlh0=0.8880.9641.571035.51.288=9518.777kN V=583.185kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9518.777kN 滿足要20、求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.8+21.288=4.376m ab=4.5mB+2h0=4.376m，al=4.5mB+2h0=4.376m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=1050/1288=0.815，取b=0.815； l= a1l/h0=1050/1288=0.815，取l=0.815； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552 1l=0.521、6/(l+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.552(0.8+1.05/2)+0.552(0.8+1.05/2)0.95415701.288=2820.425kN Nl=V=583.185kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2820.425kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=2838.449106/(1.0316.7550012882)=0.018 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.018)0.5=022、.018 S1=1-1/2=1-0.018/2=0.991 AS1=My/(S1h0fy1)=2838.449106/(0.9911288360)=6178mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(6178,0.00255001288)=14168mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=18490mm2A1=14168mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=2838.449106/(1.0316.755023、012882)=0.018 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.018)0.5=0.018 S2=1-2/2=1-0.018/2=0.991 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2838.449106/(0.9911288360)=6178mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00255001288)=14168mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=18490mm2A2=14168mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長24、向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=18490mm20.5AS1=0.518490=9245mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=18490mm20.5AS2=0.518490=9245mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。七、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖5.2 五樁承臺計算書一、計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 二、塔機屬25、性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)46塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.8三、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)848起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)908水平荷載標準值Fvk(kN)40傾覆力矩標準值Mk(kNm)900非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)848水平荷載標準值Fvk(kN)50傾覆力矩標準值Mk(kNm)1400 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.358481144.8起重荷載設計值FQ(kN)1.26、35FQk1.356081豎向荷載設計值F(kN)1144.8+811225.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.354054傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.359001215非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.358481144.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.355067.5傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3514001890四、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n5承臺高度h(m)1.35承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.5承臺寬向樁心距ab(m)4.5樁直徑d(m)0.5承臺參數承臺混凝土等級C35承27、臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.3525+019)=1020.938kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351020.938=1378.266kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(848+1020.938)/5=373.788kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下28、： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(848+1020.938)/5+(1400+501.35)/6.364=604.383kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(848+1020.938)/5-(1400+501.35)/6.364=143.192kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1144.8+1378.266)/5+(1890+67.51.35)/6.364=815.917kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1144.8+1378.266)29、/5-(1890+67.51.35)/6.364=193.309kN五、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)40樁入土深度lt(m)25樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2700地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.35是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)淤泥1351000.7-雜填土222000.7-粘性土7.4243400.7-粉土4.5182000.7-雜填土22230、000.7- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.571m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.196m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.571(11.655+22+7.424+3.9518)+2000.196=527.709kN Qk=373.788kNRa=527.709kN Qkmax=604.383kN1.2Ra=1.2527.709=633.251kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=143.192kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=1231、3.14292/4=763mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=815.917kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=2700kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=143.192kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！六、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 32150承臺底部短向配筋HRB400 25150承臺頂部長向配筋HRB400 25150承臺頂部短向配筋HRB400 25150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1350-50-32/2=1284mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(815.91732、+(193.309)6.364/2=3211.338kNm X方向：Mx=Mab/L=3211.3384.5/6.364=2270.759kNm Y方向：My=Mal/L=3211.3384.5/6.364=2270.759kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=1144.8/5 + 1890/6.364=525.945kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1284)1/4=0.888 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1m a1l=(al-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1m 剪跨比：b=a133、b/h0=1100/1284=0.857，取b=0.857； l= a1l/h0=1100/1284=0.857，取l=0.857； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.857+1)=0.943 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.857+1)=0.943 hsbftbh0=0.8880.9431.571035.51.284=9284.434kN hslftlh0=0.8880.9431.571035.51.284=9284.434kN V=525.945kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9284.434kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底34、的沖切范圍：B+2h0=1.8+21.284=4.368m ab=4.5mB+2h0=4.368m，al=4.5mB+2h0=4.368m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4.5+0.5)/2=0.75m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4.5+0.5)/2=0.75m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=1100/1284=0.857，取b=0.857； l= a1l/h0=1100/1284=0.857，取l=0.857； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.857+0.2)=0.53 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(35、0.857+0.2)=0.53 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.53(0.75+1.1/2)+0.53(0.75+1.1/2)0.95415701.284=2650.327kN Nl=V=525.945kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2650.327kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=2270.759106/(1.0316.7550012842)=0.015 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S1=1-1/2=1-0.036、15/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=2270.759106/(0.9931284360)=4949mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4949,0.00255001284)=14124mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=30294mm2A1=14124mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=2270.759106/(1.0316.7550012842)=0.015 2=1-(37、1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-0.015/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2270.759106/(0.9931284360)=4949mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00255001284)=14124mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=18490mm2A2=14124mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS338、=18490mm20.5AS1=0.530294=15147mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=18490mm20.5AS2=0.518490=9245mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。七、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖第六章 基礎制作6.1 管理機構及勞動力計劃1) 管理機構名 稱人數名 稱人數執行經理項目總工施 工 員測量員安 全 員技 術 員2) 勞動力計劃序號工種人數序號工種人數1鋼筋工65防水工42混凝土工46安裝工23挖掘機工17電工24砌筑工48雜工46.2 施工部署1) 施工順序根據現場39、條件，結合工程樁檢測情況，計劃先施工3#、4#塔吊基礎，后施工1#塔吊基礎。塔吊基礎的施工流程：2) 施工計劃3#、4#塔吊基礎施工計劃：2016年7月2日2016年7月7日。1#塔吊基礎施工計劃：2016年7月10日2016年7月15日。3）施工方法混凝土標號為C35，在混凝土基礎內預埋地腳螺栓，受力鋼筋和架立鋼筋等，應嚴格按塔機基礎圖進行施工。基礎與承臺、底板相交部分處理：如遇到臨近承臺在塔吊基礎范圍內時，需與塔吊基礎同時施工,塔吊基礎與相鄰底板鋼筋按鋼筋的錨固長度進行預留，并預留足搭接尺寸，待底板施工時，采取搭接連接。基礎外圍預埋3mm厚300mm寬的止水鋼板。塔吊基礎頂面標高同相鄰底板40、面標高。6.3 質量保證措施部位保證措施基礎承臺實行自檢、互檢、交接檢制度：每道工序完成后作業人員先行自檢，班組內部進行互檢，下道工序施工時，上、下道工序作業班組之間進行交接檢，做好自檢、互檢和交接檢的記錄。隱蔽工程由項目技術負責人組織專業工程師、質量員、班組長檢查，并做出較詳細的文字記錄。基礎四周預留好底板鋼筋，四周留設止水鋼板。地腳螺栓預埋 地腳螺栓在預埋時，必須用塔機生產廠家提供的預埋鋼板。 放置預埋鋼板時應注意，焊有角鋼的一面向上，并且將鋼板上焊有“后”字的一方置于塔機頂升時平衡臂所在的一方。 將16根地腳螺栓分別懸掛在模板四角薄鋼板的孔上，在螺栓上分別戴上一個或兩個螺母，使下面一個螺41、母的底面與螺栓頂端的長度為120mm。 將模板支撐起來，使模板的鋼板底面比待澆注混凝土基礎頂面高出2030mm。 用水準儀將模板的四塊鋼板校至相對水平誤差1/500。 將地腳螺栓的上部扶至豎直狀態，然后在螺栓下端鉤環內置入25的鋼筋，并利用它將螺栓與綁扎好的鋼筋焊接連接成為整體。將螺栓頭部用塑料布等物包住以防粘上水泥漿等雜物。 檢查模板的放置方位，水平度誤差及螺栓的豎直和固定情況無誤后方可進行塔機基礎混凝土的澆搗6.4 安全保證措施1、對作業人員做好安全、技術交底、每個人員分工明確。2、基礎開挖時由施工員指揮人、機作業、安全員現場協調安全工作。劃定作業范圍、存土、轉土地點、挖機行走路線，作業半徑內嚴禁人員行走。3、基礎開挖，采取兩臺100QW45-1.5-5.5水泵進行排水，保證基礎內無積水，在基礎四周采取沙袋堆砌，防止基礎底部因抽水塌方。4、基坑設置專用扶梯，以供人員上下，工人在基坑內作業時，設專人在上面指揮，以免上面物體落入坑內，同時一且發現支護異常，立即通知人員撤出。5、基坑周邊設立警戒線，圍護設置，防止與基坑施工無關人員誤傷，同時保護基坑內作業人員安全。第七章 附圖7.1 塔吊基礎平面定位圖圖7.1-1 1#塔吊基礎位置圖圖7.1-1 1#塔吊基礎位置圖圖7.1-2 3#塔吊基礎位置圖圖7.1-3 4#塔吊基礎位置圖7.2 承臺剖面圖、配筋表