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1、9.6萬m住宅小區塔吊基礎選型及布置工程施工方案 編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄1.編制依據32.工程概況33.塔吊的選型及布置方法43.1塔吊的選型44塔吊的基礎施工74.1塔吊基礎施工流程74.2塔吊基礎作業條件74.3塔吊基礎施工技術要點71-6#塔吊承臺基礎圖87#塔吊承臺基礎圖94.4塔吊基礎的質量要求95計算書125.1 1#-6#塔吊基礎計算書12塔吊四樁基礎的計算書121. 自重荷載及起重荷載131) 塔機自重標準值132) 基礎以及覆土自重標準值133) 起重荷載標準值132. 風2、荷載計算13b. 塔機所受風荷載水平合力標準值142) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值14b. 塔機所受風荷載水平合力標準值143. 塔機的傾覆力矩141. 荷載計算153. 配筋計算154. 樁承臺配筋16經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求175.2 7#塔吊基礎計算書191. 自重荷載及起重荷載191) 塔機自重標準值192) 基礎以及覆土自重標準值193) 起重荷載標準值192. 風荷載計算20b. 塔機所受風荷載水平合力標準值203. 塔機的傾覆力矩201. 荷載計算213. 配筋計算214. 樁承臺配筋221.編制依據序號文 件 名 稱備 注1XXXX一期工程3、施工圖紙2XXXX一期工程施工組織設計項目部技術部編制3QTZ160(TC7013-10E)/QTZ63C（50、58)-SE說明書租賃公司提供5建筑機械使用安全規程JGJ33-20016工程地質勘探報告書7塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-20092.工程概況2.1總體概況序號項 目內容1工程名稱XXXXXX一期工程2建設單位3監督單位4設計單位5監理單位6總承包單位2.2建筑設計概況 項 目內 容1建筑功能住宅2建筑樓號20#28#樓、59#67#樓、68#74#樓、80#81#樓3建筑面積96052.4m23.塔吊的選型及布置方法3.1塔吊的選型本工程選用4臺H5010(4、QTZ63C)型塔吊，2臺H5810(QTZ63C)型塔吊，1臺TC7020(QTZ160)型塔吊，共7臺塔吊。其中1臺H5810(QTZ63C)、1臺TC7020(QTZ160)型塔吊布置在別墅區，其余5臺布置在高層區，分別為1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#塔吊。其中1#、2#、3#、4#塔吊為H5010(QTZ63C)型塔吊，5#、6#塔吊為H5810(QTZ63C)型塔吊，7#塔吊為TC7020(QTZ160)型塔吊，塔吊布置時，綜合考慮了現場的具體情況，避免塔臂相碰撞。 1#、2#、3#、4#H5010(QTZ63C)塔吊各項技術性能表序號1塔吊型號H5010(QTZ63C)25、塔吊基礎形式承臺板3建筑物基底標高-4.04塔基底標高-4.05大臂回轉半徑50m6起重臂長50m7平衡臂長60m8最大額定起重量5t9臂端額定起重量1.5t10塔身自由高度40m11立塔高度90m12最終總高度90m13覆蓋率100%14評價結果滿足要求5#H5810(QTZ63C)塔吊各項技術性能表序號1塔吊型號H5810(QTZ63C)2塔吊基礎形式承臺板3建筑物基底標高-44塔基底標高-45大臂回轉半徑58m6起重臂長58m7平衡臂長68m8最大額定起重量6t9臂端額定起重量1.5t10塔身自由高度40m11立塔高度45m12最終總高度45m13覆蓋率100%14評價結果滿足要求6#H6、5810(QTZ63C)塔吊各項技術性能表序號1塔吊型號H5810(QTZ63C)2塔吊基礎形式承臺板3建筑物基底標高-44塔基底標高-45大臂回轉半徑58m6起重臂長58m7平衡臂長68m8最大額定起重量6t9臂端額定起重量1.5t10塔身自由高度40m11立塔高度20m12最終總高度20m13覆蓋率100%14評價結果滿足要求7#TC7020(QTZ160)塔吊各項技術性能表序號1塔吊型號TC7020(QTZ160)2塔吊基礎形式承臺板3建筑物基底標高-44塔基底標高-45大臂回轉半徑70m6起重臂長70m7平衡臂長80m8最大額定起重量8t9臂端額定起重量1.5t10塔身自由高度45m17、1立塔高度20m12最終總高度20m13覆蓋率100%14評價結果滿足要求主體結構在施工期間使用腳手架距結構的尺寸為1.5m，塔吊距結構的距離最小距離為5米，可以滿足要求。4塔吊的基礎施工4.1塔吊基礎施工流程打樁基礎放線墊層施工下鐵鋼筋綁扎預埋節上鐵鋼筋綁扎模板支設預埋節校正砼澆筑砼養護立塔吊4.2塔吊基礎作業條件4.2.1基底經過驗收。4.2.2塔吊基礎鋼筋要做完進場的復試。4.2.3基底標高要核實無誤。4.3塔吊基礎施工技術要點 本工程采用4根預應力管樁承臺基礎，樁采用機械壓力樁，樁徑400mm，樁長15m，樁砼C25，樁間距4200mm，樁入土深度15m，樁頂覆土2m。7#塔吊砼承臺尺8、寸為661.2米，1-6#塔吊砼承臺尺寸為551.2米，砼承臺配筋為18200雙層雙向鋼筋網片，上下雙層鋼筋網片之間設置12800的拉鉤。砼強度等級C35，砼強度達到80%以上時，方可立塔。在澆筑基礎砼時，留置砼試塊，以確定基礎砼的強度。砼承臺澆筑完后，并達到設計強度后通知安裝單位安裝。塔吊安裝公司負責安裝，施工單位做好配合安裝。塔機基礎制作完成后應做兩組地線，接地電阻不大于4歐姆，每組地線的制作要求如下：用3根3345長1.51.8米鋼管制作成1.2米的等邊三角形垂直打到地下，用505的鍍鋅扁鋼將3根鐵管焊接，然后將扁鋼用螺栓連接在預埋塔機基礎節上，塔機兩組地線應分布在塔機兩側。 塔機基礎應9、有良好的排水措施，不能有積水。 在塔機基礎驗收前，塔機的專用電箱應就位，電箱距塔機的距離為5米以內，塔機選用250A的空氣開關，電閘箱內不設漏電保護開關，電源線采用三相四線制：（335+116）mm2，做保護接地，不接工作零。承臺做法見下圖： 1-6#塔吊承臺基礎圖 7#塔吊承臺基礎圖4.4塔吊基礎的質量要求4.4.1基礎鋼筋采用級鋼筋，鋼筋砼保護層不得小于40mm。4.4.2砼基礎內不得有孔洞、麻面，必須振搗密實。4.4.3基礎表面采用一次振搗提漿，刮平、抹光。4.4.4基礎頂面標高允許偏差1.5mm。4.4.5澆筑完的砼必須達到設計強度的80%以上時方可立塔。 附圖一：塔吊平面整體布置圖 10、5計算書 靜力觸探、標貫指標統計標準貫入擊數提供最大值、最小值、算術平均值、子樣數，靜力觸探提供錐尖阻力qc、側摩阻力fs平均值如表2.4.2：地層編號巖性靜力觸探指標標貫試驗擊數N錐尖阻力qc(kPa)側摩阻力fs(kPa)最大值(擊)最小值(擊)算術平均值(擊)子樣數1b素填土2956.4125.993粘土905.958.795.02.03.0134a粉質粘土1297.950.475.03.03.974b砂性大粉質粘土夾粉土3064.656.2512.05.06.6216a砂性大粉質粘土夾粉土2645.845.4516.07.011.2556b粉質粘土1015.323.779.04.07.11、4247粉質粘土883.622.4111.05.07.4208a粉質粘土1980.169.5515.08.010.9498b粉土17772.3301.6537.018.028.3189a粉質粘土2119.074.9316.011.013.6169b粉土及砂性大粉質粘土10343.6398.4830.018.022.0139c粉質粘土18.011.015.11411a粉土75.031.049.21611b粉質粘土19.013.015.52011c粉土75.025.045.21511d粉質粘土20.016.018.5611e粉土56.027.043.51211f粉質粘土24.016.020.21312、12a粉土88.050.063.11512b粉質粘土33.020.023.24 5.1 1#-6#塔吊基礎計算書 塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息 塔吊型號: H5010(QTZ63) 塔機自重標準值:Fk1=450.80kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=630.00kN.m 塔吊計算高度: H=40m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態下塔身彎矩:M1=-200kN.m 樁混凝土等級: C80 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: H13、c=1.200m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: HRB400 承臺頂面埋深: D=1.000m 樁直徑: d=0.400m 樁間距: a=4.200m 樁鋼筋級別: HRB400 樁入土深度: 15.00m 樁型與工藝: 預制樁 樁空心直徑: 0.200m 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=450.8kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=55(1.2025+117)=1175kN 承臺受浮力：Flk=551.2010=300kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態下塔機塔身截面對角14、線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.390.2=0.69kN/m2 =1.20.690.351.6=0.46kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4640.00=18.54kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.518.54 2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.50kN/m2) =0.81.661.951.390.50=1.80kN/m2 =1.21.800.351.60=1.2115、kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=1.2140.00=48.38kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.548.38 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-200+0.9 非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(450.8+1175.00)/4=406.45kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450.8+1175)/4+(767.56+48.381.20)/5.94=545.47kN Qkmin=(Fk+G16、k-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450.8+1175-300)/4-(767.56+48.381.20)/5.94=192.43kN 工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(450.8+1175.00+60)/4=421.45kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450.8+1175+60)/4+(700.63+18.541.20)/5.94=543.17kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450.8+1175+60-300)/4-(700.63+18.541.20)/5.94=224.717、3kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450.8+60)/4+1.35(700.63+18.541.20)/5.94=336.72kN 非工作狀態下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450.8/4+1.35(767.56+48.381.20)/5.94=339.82kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450.8/4-1.35(767.56+48.18、381.20)/5.94=-35.53kN 2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于非工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2339.82 3. 配筋計算 根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第7.2.1條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算19、高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。 底部配筋計算: s=883.54106/(1.00016.7005000.00011502)=0.0080 =1-(1-20.0080)0.5=0.0080 s=1-0.0080/2=0.9960 As=883.54106/(0.99601150.0360.0)=2142.8mm2 頂部配筋計算: s=92.38106/(1.00016.7005000.00011502)=0.0008 =1-(1-20.0008)0.5=0.0008 s=1-0.0008/2=0.9960 As=92.38106/(0.99961150.0360.0)20、=223.2mm2 4. 樁承臺配筋 1) 承臺頂面鋼筋選擇2518+2518，實際配筋面積12726mm2 2) 承臺底面鋼筋選擇2518+2518，實際配筋面積12726mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=339.82kN 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)的第7.5.7條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.598 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=36021、N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 依據塔機規范，塔機立柱對承臺的沖切可不驗算，本案只計算角樁對承臺的沖切！ 承臺受角樁沖切的承載力可按下式計算： 式中 Nl荷載效應基本組合時，不計承臺以及其上土重的角樁樁頂的豎向力設計值； 1x，1y角樁沖切系數； 1x=1y=0.56/(0.957+0.2)=0.484 c1，c2角樁內邊緣至承臺外邊緣的水平距離；c1=c2=600mm a1x，a1y承臺底角樁內邊緣45度沖切線與承臺頂面相交線至樁內邊緣的水平距離；a1x=a1y=1100mm hp承臺受沖切承載力截面高度影響系數22、；hp=0.904 ft承臺混凝土抗拉強度設計值；ft=1.57N/mm2 h0承臺外邊緣的有效高度；h0=1150mm 1x，1y角樁沖跨比，其值應滿足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0=0.957 工作狀態下： Nl=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450.8+60)/4+1.35(700.63+18.541.2)/5.9388=336.72kN 非工作狀態下： Nl=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450.8/4+1.35(767.56+48.381.2)/5.9388=339.82kN 等式右邊 0.484(23、600+550)+0.484(600+550)0.9041.571150/1000=1816.92kN 比較等式兩邊，所以滿足要求!七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35545.47=736.38kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.9N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=94248mm2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配24、筋面積為188mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積188mm2 樁縱向鋼筋選擇812，實際配筋面積905mm2八.樁豎向承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條 軸心豎向力作用下，Qk=421.45kN；偏向豎向力作用下，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.26m； Ap樁端面積,取Ap=0.13m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度25、及側阻力標準值表如下: 序號 土層厚度(m) 側阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名稱 1 2.5 24 300 粘性土 2 2.5 29.5 300 粘性土 3 1.6 24 300 粘性土 4 2.3 33 1300 粉土或砂土 5 2.2 21 550 粉土或砂土 6 8.6 50 1500 粉土或砂土 7 5.7 52 1500 粉土或砂土 由于樁的入土深度為17m,所以樁端是在第6層土層。 最大壓力驗算: Ra=1.26(2.524+2.529.5+1.624+2.333+2.221+5.950)+15000.13=928.97kN 由于: Ra = 928.97 Qk26、 = 421.45,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 1114.76 Qkmax = 545.47,所以滿足要求!5.2 7#塔吊基礎計算書塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息 塔吊型號: TC7020(QTZ160) 塔機自重標準值:Fk1=1100.00kN 起重荷載標準值:Fqk=100.00kN 塔吊最大起重力矩:M=733.70kN.m 塔吊計算高度: H=20m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態下塔身彎矩:M1=-356.86kN.m 樁混凝土等級: C80 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 5027、mm 矩形承臺邊長: 6.00m 承臺厚度: Hc=1.200m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: HRB400 承臺頂面埋深: D=1.000m 樁直徑: d=0.400m 樁間距: a=5.200m 樁鋼筋級別: HRB400 樁入土深度: 15.00m 樁型與工藝: 預制樁 樁空心直徑: 0.200m 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=1100kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=66(1.2025+117)=1692kN 承臺受浮力：Flk=661.2010=432kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=100kN 228、. 風荷載計算 1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.390.2=0.69kN/m2 =1.20.690.351.6=0.46kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4620.00=9.27kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.59.27 2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.50kN/m2) =0.81.661.951.390.50=1.80kN/m229、 =1.21.800.351.60=1.21kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=1.2120.00=24.19kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.524.19 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-356.86+0.9 非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(1100+1692.00)/4=698.00kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1100+1692)/4+(-114.97+24.191.20)/730、.35=686.31kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1100+1692-432)/4-(-114.97+24.191.20)/7.35=601.69kN 工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(1100+1692.00+100)/4=723.00kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1100+1692+100)/4+(386.88+9.271.20)/7.35=777.13kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1100+1692+100-432)/4-(386.831、8+9.271.20)/7.35=560.87kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(1100+100)/4+1.35(386.88+9.271.20)/7.35=478.07kN 非工作狀態下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.351100/4+1.35(-114.97+24.191.20)/7.35=355.47kN 2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條 其中 Mx,32、My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2478.07 3. 配筋計算 根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第7.2.1條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。 底部配筋計算: s=1721.07106/(1.00016.700633、000.00011502)=0.0130 =1-(1-20.0130)0.5=0.0131 s=1-0.0131/2=0.9935 As=1721.07106/(0.99351150.0360.0)=4184.5mm2 4. 樁承臺配筋 1) 承臺頂面鋼筋選擇3018+3018，實際配筋面積15270mm2 2) 承臺底面鋼筋選擇3018+3018，實際配筋面積15270mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=478.07kN 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)的第7.5.7條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,34、=2.213 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=6000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 依據塔機規范，塔機立柱對承臺的沖切可不驗算，本案只計算角樁對承臺的沖切！ 承臺受角樁沖切的承載力可按下式計算： 式中 Nl荷載效應基本組合時，不計承臺以及其上土重的角樁樁頂的豎向力設計值； 1x，1y角樁沖切系數； 1x=1y=0.56/(1.000+0.2)=0.467 c1，c2角樁35、內邊緣至承臺外邊緣的水平距離；c1=c2=600mm a1x，a1y承臺底角樁內邊緣45度沖切線與承臺頂面相交線至樁內邊緣的水平距離；a1x=a1y=1200mm hp承臺受沖切承載力截面高度影響系數；hp=0.904 ft承臺混凝土抗拉強度設計值；ft=1.57N/mm2 h0承臺外邊緣的有效高度；h0=1150mm 1x，1y角樁沖跨比，其值應滿足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0=1.000 工作狀態下： Nl=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(1100+100)/4+1.35(386.88+9.271.2)/7.3528=478.07kN36、 非工作狀態下： Nl=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.351100/4+1.35(-114.97+24.191.2)/7.3528=355.47kN 等式右邊 0.467(600+600)+0.450(600+600)0.9041.571150/1000=1795.28kN 比較等式兩邊，所以滿足要求!七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35777.13=1049.12kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取37、0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.9N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=94248mm2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為188mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積188mm2 樁縱向鋼筋選擇812，實際配筋面積905mm2八.樁豎向承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條 軸心豎向力作用下，Qk=723.00kN；偏向豎向力作用下，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值；38、 qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.26m； Ap樁端面積,取Ap=0.13m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土層厚度(m) 側阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名稱 1 2.5 24 300 粘性土 2 2.5 29.5 300 粘性土 3 1.6 24 300 粘性土 4 2.3 33 1300 粉土或砂土 5 2.2 21 550 粉土或砂土 6 8.6 50 1500 粉土或砂土 7 5.7 52 1500 粉土或砂土 由于樁的入土深度為17m,所以樁端是在第6層土層。 最大壓力驗算: Ra=1.26(2.524+2.529.5+1.624+2.333+2.221+5.950)+15000.13=928.97kN 由于: Ra = 928.97 Qk = 723.00,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 1114.76 Qkmax = 777.13,所以滿足要求!