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1、1.4萬m住宅小區工程塔吊搭設及拆除安全專項施工方案 編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄第一節、工程概況4一、工程概況4各責任主體名稱4二、施工平面布置4三、施工要求4四、技術保證條件4第二節、編制依據6QTZ63塔式起重機使用說明書，xxx機械有限公司6第三節、施工計劃7一、施工進度計劃7二、材料與設備計劃7第四節、施工工藝技術8一、技術參數8二、工藝流程9三、施工方法91、安裝順序與安裝步驟應按本工程安裝施工方案要求進行。93、鋼絲繩在使用中應經常檢查：94、吊鉤在使用前應檢查：9四、檢查驗收93、2、樁基檢查驗收91、檢查、驗收102、附墻架安裝質量標準103、焊接質量標準10第五節、施工安全保證措施12一、組織保障12安全保證體系12二、技術措施121、安裝前準備132、安裝順序133、安裝方法136、焊接137、焊縫注意事項13三、監測監控14四、應急預案141、目的142、應急領導小組及其職責143、應急反應預案144、應急通信聯絡15第六節、勞動力計劃16一、專職安全生產管理人員16二、所需勞動力安排16第七節、計算書及相關圖紙17【計算書】17三、樁頂作用效應計算201、荷載效應標準組合212、荷載效應基本組合21四、樁承載力驗算221、樁基豎向抗壓承載力計算222、樁基豎向抗拔3、承載力計算233、樁身承載力計算23不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！23五、承臺計算231、荷載計算232、受剪切計算233、受沖切計算244、承臺配筋計算24六、配筋示意圖25塔機附著驗算計算書252、鋼結構設計規范GB50017-200325三、工作狀態下附墻桿內力計算271、在平衡臂、起重臂高度處的風荷載標準值qk272、扭矩組合標準值Tk273、附著支座反力計算274、附墻桿內力計算28四、非工作狀態下附墻桿內力計算301、附著支座反力計算302、附墻桿內力計算31五、附墻桿強度驗算311、桿件軸心受拉強度驗算312、桿件軸心受壓強度驗算31第一節、工程概況一、工程概況工程基本情況4、工程名稱XX工程地點周邊環境東 南 北建筑面積（m2）14153.75建筑高度（m）52.65基礎形式樁基主體結構剪力墻抗震等級四級抗震設防烈度6度地上層數18地下層數1標準層層高（m）2.9各責任主體名稱建設單位設計單位施工單位監理單位項目經理總監理工程師技術負責人專業監理工程師二、施工平面布置三、施工要求1、確保塔吊在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、塔吊在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、塔吊施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。四、技術保證條件1、安全網絡2、塔吊的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據 建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ15、96-2010 塔式起重機設計規范GB/T13752-1992 建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 建筑結構荷載規范GB50009-2001（06版本） 混凝土結構設計規范GB50010-2010 建筑樁基技術規范JGJ97-2008 XX施工組織設計及其建筑、結構施工圖紙 QTZ63塔式起重機使用說明書，xxx機械有限公司第三節、施工計劃一、施工進度計劃二、材料與設備計劃1、鋼材、水泥、砂、石子、外加劑等原材料進場時，按現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204和鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205的規定作材料性能檢驗。2、焊接材料的品種、規格、性能等符合國家產品6、標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配符合設計要求及現行行業標準建筑鋼結構焊接技術規程JGJ81的規定。 第四節、施工工藝技術一、技術參數【矩形板式樁基礎】承臺長l(m)4.8承臺寬b(m)4.8承臺高h(m)1.25承臺混凝土強度等級C25承臺混凝土自重c(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50承臺底部長向配筋HRB33520120承臺底部短向配筋HRB33520120承臺頂部長向配筋HRB33518180承臺頂部短向配筋HRB33518180【塔機附著驗算】塔機型號QTZ80（浙江建機）塔身桁架結構類型型鋼塔機計算7、高度H(m)122塔身寬度B(m)1.6起重臂長度l1(m)57平衡臂長度l2(m)12.9起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.06附著桿數四桿附著附墻桿類型類附墻桿截面類型鋼管附墻桿鋼管規格(mm)21910附著次數N4附著點1到塔機的橫向距離a1(m)2.6點1到塔機的豎向距離b1(m)2.6附著點2到塔機的橫向距離a2(m)2.6點2到塔機的豎向距離b2(m)4.4附著點3到塔機的橫向距離a3(m)2.6點3到塔機的豎向距離b3(m)2.6附著點4到塔機的橫向距離a4(m)2.6點4到塔機的豎向距離b4(m)4.4第1次附著點高度(m)31第2次附著點高度(m)55第3次附著點高度(m8、)79第4次附著點高度(m)100懸臂端點高度(m)121.5二、工藝流程塔機附著 放樣附著支座設置附墻桿制作附墻桿安裝。三、施工方法塔機附著1、安裝順序與安裝步驟應按本工程安裝施工方案要求進行。2、凡參與附墻架安裝的操作人員必須持有上崗證，有較熟練的安裝經驗。特別是塔吊司機，應熟悉吊車的性能、使用范圍、操作步驟、安裝程序，使用后應妥善保管保養。3、鋼絲繩在使用中應經常檢查：磨損及斷絲情況、銹蝕與潤滑情況。鋼絲繩不得扭勁及結扣，繩股不應凸出。使用鋼絲繩安全系數不得小于5.5。繩卡應緊固可靠。鋼絲繩在滑輪與卷筒位置應正確，在卷筒上應固定牢靠。鋼絲繩嚴禁與架空電線接觸，應避免與尖凌的物體摩擦。4、9、吊鉤在使用前應檢查：表面有無裂紋和刻痕。吊鉤環自然磨損不得超過原斷面直徑的10%。鉤勁是否有變形。是否存在各種變形和鋼材疲勞裂紋。凡屬起重范圍之內的信號指揮和掛鉤工人應經過嚴格挑選和培訓，使他們熟知本工種的安全操作規程。5、吊臂下不準人員出入。6、塔吊司機與指揮必須熟悉吊裝信號，使用對講機交換有關信息。7、焊工必須有合格證。安排焊工所擔任的焊接工作應與焊工的技術水平相適應，并有一年以上經驗。四、檢查驗收3、樁基檢查驗收(1)、灌注樁施工過程中進行下列檢驗：1)、灌注混凝土前，按現行行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的規定，對已成孔的中心位置、孔深、孔徑、垂直度、孔底沉渣厚度進行檢驗；2)、對鋼10、筋籠安放的實際位置等進行檢查，并填寫相應的質量檢測、檢查記錄。(2)、混凝土灌注樁的強度等級按現行行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的規定進行檢驗。(3)、成樁樁位偏差的檢查按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202和行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的規定執行。(4)、樁基宜隨同主體結構基礎的工程樁進行承載力和樁身質量檢驗。(5)、樁基與承臺的連接構造以及主筋的錨固長度符合塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T 187和現行行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的規定。塔機附著1、檢查、驗收1）附墻架安裝后首先重點檢查現場連接部位的質量。2）附墻架安裝質量主要檢查豎向面的不11、垂直度，及附墻架受壓弦桿豎向面的側向彎曲必須保證不超過允許偏差，這是保證設計受力狀態及結構安全的關鍵。3）附墻架支座的標高、軸線位移、撓度經測量做出記錄。2、附墻架安裝質量標準1）附墻架安裝工程的質量檢驗評定，應在焊接質量檢驗評定符合標準規定后進行。2）附墻架必須符合設計要求和施工規范規定。允許偏差項目（表33-4）附墻架安裝允許偏差 表33-4項次項目允許偏差（mm）檢驗方法1附墻架弦桿在相鄰節點間平直度e/1000且不大于5用拉線和鋼尺檢查2連桿間距6用鋼尺檢查3垂直度h/250且不大于15用經緯儀或吊線和鋼尺檢查4側向彎曲L/1000且不大于10用拉線和鋼尺檢查注：h為附墻架高度；L為附12、墻架長度；e為弦桿在相鄰節點間距離。3、焊接質量標準1）主控項目焊條的牌號、性能，接頭中使用的鋼筋、鋼板、型鋼均應符合設計要求。檢查出廠證明及焊條烘培記錄。焊工必須經考試合格。檢查焊工合格證及考核日期。2）一般項目焊縫外觀應全部檢查，普通碳素結構鋼應在焊縫冷卻到工作地點溫度以后進行。焊縫表面焊波應均勻，不得有裂紋、夾渣、焊瘤、燒穿、弧坑和針狀氣孔等缺陷，焊接區還不得有飛濺物。焊縫外觀標準（表33-2）手工電弧焊焊縫質量標準 表33-2項次項目質量標準二級1氣孔不允許2咬邊不要求修磨的焊縫深度不超過0.5mm，累計總長度不得超過焊縫長度的10%要求修磨的焊縫不允許3）允許偏差項目（表33-3）。13、結構鋼材焊縫尺寸允許偏差 表33-3項次項目二級檢驗方法1對接焊縫焊縫余高（mm）b20b200.52.5用焊縫量規檢查0.53.5焊縫錯邊60+1.50+3焊角寬（mm）k6k60+1.50+33T型接頭要求焊透的K型焊縫（mm）k=/20+1.5注：b為焊縫寬度，k為焊角尺寸，為母材厚度。第五節、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施塔機附著1、安裝前準備1）復驗附墻桿支座及支撐系統的預埋件，其軸線、標高、水平度、預埋螺栓位置及伸出長度，超過允許偏差時，應做好技術處理。2）檢查汽車吊工作性能是否正常2、安裝順序先單獨安裝每根附墻桿，再安裝水平方向連接桿件。3、安裝方法由吊車起14、吊將附墻桿扶直后，將附墻桿吊至附墻位置，桿件對位后應立即臨時固定，將桿件與建筑物主體上預埋件點焊，此時進行適當調整，認為正確無誤后，進行正式焊接，焊縫經過檢查可靠后方可松開鋼絲繩，摘鉤離去。按上述方法安裝每根附墻桿，最后起吊兩根附墻桿之間連接桿件，與附墻桿相應節點板進行焊接。4、檢查、驗收5、除銹、油漆1）連接處焊縫無焊渣和油污。除銹合格后方可進行油漆。2）涂料及漆膜厚度應符合設計要求或施工規范規定。6、焊接1）焊接前應復查組裝質量和焊縫區的處理情況，修整后方能施焊。焊前應對所焊桿件進行清理，除去油污、銹蝕、浮水及氧化鐵等，在沿焊縫兩側不少于20mm范圍之內露出金屬光澤。2）焊接工藝：焊接采用15、平焊。根據角鋼的厚度和以往施工經驗，焊接電流暫定為160200A，現場焊工進行試焊后可自行調整焊接電流。焊接速度：要求等速焊接，保證焊縫厚度、寬度均勻一致，從面罩內看熔池中鐵水與熔渣保持等距離（24mm）為宜。焊接電弧長度：根據所用焊條的牌號不同而確定，一般要求電弧長度穩定不變，酸性焊條以4mm長為宜，堿性焊條以23mm為宜。焊條角度：根據兩焊件的厚度確定焊條的角度。焊條角度常用45。7、焊縫注意事項1）焊接變形：由于屋架貼角焊縫焊量較大，收縮與角變形也較大，因此正確選擇焊接順序可減少其變形。先焊焊接變形較大的焊縫，因本工程采用手工焊接，焊縫較長時采用反向逆焊和對稱施焊，同時在放樣與下料時，放16、足電焊收縮余量。2）嚴禁在焊縫外母材上打火引弧。3）各種構件校正好之后方可施焊，并不準隨意移動墊鐵和支撐，以防影響構件的垂直偏差。隱蔽部位的焊接頭必須辦理完隱蔽驗收手續后，方可插入下道工序。4）低溫焊接后不準立即清渣，應等焊縫降溫后方可清渣。5）焊接常見幾個質量通病防治辦法：尺寸偏差大（焊縫長度、寬度、厚度不足，中心線偏移、彎折等）：應嚴格控制焊接部位的相對位置，合格后方準焊接，焊接中精心操作，不得馬虎。裂紋：為防止裂紋產生，應選擇合理的焊接工藝參數和次序，應該一頭焊完再焊另一頭，如發現有裂紋應鏟除重新焊接。咬邊：應選用合適的電流，避免電流過大，電弧拉得過長，控制好焊條的角度和運弧的方法。氣孔17、：焊條按規定溫度和時間進行烘培，焊接區域必須清理干凈，焊接過程中，可適當加大焊接電流，降低焊接速度，使熔池中的氣體完全逸出。夾渣：多層施焊應層層將焊渣清除干凈，操作中應注意熔渣的流動方向，特別是采用堿性焊條時，必須使熔渣留在熔池后面。三、監測監控塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調節附墻桿長度，加設18、附墻的方法進行垂直度校正。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場19、負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把20、電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受21、到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人： 安全員： 技術負責人： 醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 （項目經理）組長，負責協調指揮工作；（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底22、；（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；二、所需勞動力安排高支模開始時間高支模工期（天）25作息時間（上午）6：0010：30作息時間（下午）15：0019：30砼工程量（m3）480高支模建筑面積（m2）480木工（人）65鋼筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水電工（人）5其它工種（人）7第七節、計算書及相關圖紙【計算書】矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ23、6021塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.324、平衡塊自重G4(kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地浙江 杭州市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.45塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.69風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.320.20.79非工作狀態0.81.21.691.951.32025、.451.88 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.790.351.64319.02傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk(kN)1.880.351.64345.27傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422-19.86.3-826、9.411.8+0.545.2743616.44 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)481.68+84565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.44527、.2763.38傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.545.2743934.4 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.25承臺長l(m)4.8承臺寬b(m)4.8承臺長向樁心距al(m)3.6承臺寬向樁心距ab(m)3.6樁直徑d(m)0.6承臺參數承臺混凝土等級C25承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=4.84.8(1.2525+019)=728、20kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2720=864kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+720)/4=295.35kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+720)/4+(675.88+19.021.25)/5.09=432.78kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+720)/4-(675.88+19.021.25)/5.0929、=157.92kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+864)/4+(1008.86+26.631.25)/5.09=562.12kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+864)/4-(1008.86+26.631.25)/5.09=152.72kN 四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C30樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)22樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2700地基屬性是否考慮承臺30、效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)淤泥1351000.7-粘性土7.4243400.7-粉土4.5182000.7- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.6=1.88m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.28m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.88(11.55+7.424+3.118)+2000.28=604.88kN Qk=295.35kNRa=604.88kN Qkmax=432.78kN1.2Ra=1.2604.88=725.86kN 滿足要求！ 231、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=157.92kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=123.14142/4=1847mm2 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=562.12kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=2700kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=157.92kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 20120承32、臺底部短向配筋HRB335 20120承臺頂部長向配筋HRB335 18180承臺頂部短向配筋HRB335 18180 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(562.12+(152.72)5.09/2=1819.69kNm X方向：Mx=Mab/L=1819.693.6/5.09=1286.71kNm Y方向：My=Mal/L=1819.693.6/5.09=1286.71kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 1008.86/5.09=339.58kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(8033、0/1190)1/4=0.91 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m 剪跨比：b=a1b/h0=700/1190=0.59，取b=0.59； l= a1l/h0=700/1190=0.59，取l=0.59； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.59+1)=1.1 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.59+1)=1.1 hsbftbh0=0.911.11.271034.81.19=7237.71kN hslftlh0=0.911.1134、.271034.81.19=7237.71kN V=339.58kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7237.71kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.19=3.98m ab=3.6mB+2h0=3.98m，al=3.6mB+2h0=3.98m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1286.71106/(1.0511.9480011902)=0.015 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S1=135、-1/2=1-0.015/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=1286.71106/(0.9921190300)=3632mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3632,0.00248001190)=11424mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=12881mm2A1=11424mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1286.71106/(1.0511.9480011902)=0.0136、5 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-0.015/2=0.992 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1286.71106/(0.9921190300)=3632mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00248001190)=11424mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=12881mm2A2=11424mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配37、筋：AS3=7041mm20.5AS1=0.512881=6441mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=7041mm20.5AS2=0.512881=6441mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖矩形樁式承臺配筋圖 矩形樁式樁配筋圖塔機附著驗算計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、塔機附著桿參數塔機型號QTZ80（浙江建機）塔身桁架結構類型型鋼塔機計算高度H(m)122塔身寬度B(m)1.6起重臂長度38、l1(m)57平衡臂長度l2(m)12.9起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.06工作狀態時回轉慣性力產生的扭矩標準值Tk1(kNm)454.63工作狀態傾覆力矩標準值Mk(kNm)270非工作狀態傾覆力矩標準值Mk(kN*m)355.37 附著桿數四桿附著附墻桿類型類附墻桿截面類型鋼管附墻桿鋼管規格(mm)21910塔身錨固環邊長C(m)1.8 二、風荷載及附著參數附著次數N4附著點1到塔機的橫向距離a1(m)2.6點1到塔機的豎向距離b1(m)2.6附著點2到塔機的橫向距離a2(m)2.6點2到塔機的豎向距離b2(m)4.4附著點3到塔機的橫向距離a3(m)2.6點3到塔機的豎向距離b339、(m)2.6附著點4到塔機的橫向距離a4(m)2.6點4到塔機的豎向距離b4(m)4.4工作狀態基本風壓0(kN/m2)0.2非工作狀態基本風壓0(kN/m2)0.35塔身前后片桁架的平均充實率00.35 第N次附著附著點高度h1(m)附著點凈高h01(m)風壓等效高度變化系數z工作狀態風荷載體型系數s非工作狀態風荷載體型系數s工作狀態風振系數z非工作狀態風振系數z工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk非工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk第1次附著31311.421.951.951.181.230.3510.641第2次附著55241.721.951.951.381.470.4980.9240、8第3次附著79241.951.951.951.61.750.6541.252第4次附著100212.091.951.951.751.950.7671.495懸臂端121.521.52.211.951.951.922.160.891.751 附圖如下:塔機附著立面圖 三、工作狀態下附墻桿內力計算 1、在平衡臂、起重臂高度處的風荷載標準值qk qk=0.8zzs00h=0.82.211.921.950.20.351.06=0.491kN/m 2、扭矩組合標準值Tk 由風荷載產生的扭矩標準值Tk2 Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/20.491572-1/20.49112.92=7541、6.776kNm 集中扭矩標準值（考慮兩項可變荷載控制的組合系數取0.9） Tk=0.9(Tk1+ Tk2)=0.9(454.63+756.776)=1090.265kNm 3、附著支座反力計算 計算簡圖 剪力圖 得：RE=51.616kN 在工作狀態下，塔機起重臂位置的不確定性以及風向的隨機性，在計算支座5處錨固環截面內力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。 4、附墻桿內力計算 支座5處錨固環的截面扭矩Tk（考慮塔機產生的扭矩由支座5處的附墻桿承擔）,水平內力Nw=20.5RE=72.996kN。 計算簡圖：塔機附著平面圖 1=arctan(b1/a1)=45 2=arctan(b42、2/a2)=59.421 3=arctan(b3/a3)=45 4=arctan(b4/a4)=59.421 1=arctan(b1-c/2)/(a1+c/2)=25.907 2=arctan(b2+c/2)/(a2+c/2)=56.56 3=arctan(b3+c/2)/(a3+c/2)=45 4=arctan(b4-c/2)/(a4+c/2)=45 四桿附著屬于一次超靜定結構，用力法計算，切斷T4桿并代以相應多余未知力X1=1。 11 X1+1p=0 X1=1時，各桿件軸力計算： T11sin(1-1)(b1-c/2)/sin1+T21sin(2-2)(b2+c/2)/sin2-T31si43、n(3-3)(b3+c/2)/sin3-1sin(4-4)(b4-c/2)/sin4=0 T11cos1c-T31sin3c-1cos4c-1sin4c=0 T21cos2c+T31sin3c-T31cos3c+1sin4c=0 當Nw、Tk同時存在時，由0360循環，各桿件軸力計算： T1psin(1-1)(b1-c/2)/sin1+T2psin(2-2)(b2+c/2)/sin2-T3psin(3-3)(b3+c/2)/sin3+Tk=0 T1pcos1c-T3psin3c+Nwsinc/2-Nwcosc/2+Tk=0 T2pcos2c+T3psin3c-T3pcos3c-Nwsinc/244、-Nwcosc/2-Tk=0 11=(T12L/(EA)=T112(a1/cos1)/(EA)+T212(a2/cos2)/(EA)+T312(a3/cos3)/(EA)+12(a4/cos4)/(EA) 1p=(T1TpL/(EA)=T11T1p(a1/cos1)/(EA)+T21T2p(a2/cos2)/(EA)+T31T3p(a3/cos3)/(EA) X1= -1p/11 各桿軸力計算公式如下： T1= T11X1+ T1p，T2= T21X1+T2p，T3=T31X1+T3p，T4=X1 （1）由0360循環，當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=0，T45、2=298.024，T3=0，T4=587.335 最大軸壓力T1=411.766，T2=0，T3=680.953，T4=0 （2）由0360循環，當Tk按圖上反方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=411.764，T2=0，T3=680.954，T4=0 最大軸壓力T1=0，T2=298.024，T3=0，T4=587.335 四、非工作狀態下附墻桿內力計算 此工況下塔機回轉機構的制動器完全松開，起重臂能隨風轉動，故不計風荷載產生的扭轉力矩。 1、附著支座反力計算 計算簡圖 剪力圖 得：RE=90.724kN 2、附墻桿內力計算 支座5處錨固環的水平內力Nw=RE=90.746、24kN。 根據工作狀態方程組Tk=0，由0360循環，求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=31.896，T2=50.931，T3=104.087，T4=45.136 最大軸壓力T1=31.895，T2=50.93，T3=104.086，T4=45.136 五、附墻桿強度驗算附墻桿鋼管規格(mm)21910附墻桿截面面積A(mm2)6565.929附墻桿截面回轉半徑i(mm)73.977附墻桿強度設計值f(N/mm2)215 1、桿件軸心受拉強度驗算 =N/A=680954/6565.929=103.71N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 2、桿件軸心受壓強度驗算 附墻桿1長47、細比： 1=L0/i=(a12+b12)0.5/i=(26002+26002)0.5/73.977=49.704=100，查規范表得：1=0.858 滿足要求！ 附墻桿2長細比： 2=L0/i=(a22+b22)0.5/i=(26002+44002)0.5/73.977=69.086=100，查規范表得：2=0.756 滿足要求！ 附墻桿3長細比： 3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(26002+26002)0.5/73.977=49.704=100，查規范表得：3=0.858 滿足要求！ 附墻桿4長細比： 4=L0/i=(a42+b42)0.5/i=(26002+44002)0.548、/73.977=69.086=100，查規范表得：4=0.756 滿足要求！ 附墻桿1軸心受壓穩定系數： 1N1/(1A)=411766/(0.8586565.929)=73.092N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 附墻桿2軸心受壓穩定系數： 2N2/(2A)=298024/(0.7566565.929)=60.039N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 附墻桿3軸心受壓穩定系數： 3N3/(3A)=680953/(0.8586565.929)=120.874N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 附墻桿4軸心受壓穩定系數： 4N4/(4A)=587335/(0.7566565.929)=118.323N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！