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1、群體建筑框架剪力墻結構工程塔吊專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況3二、地質條件3三、地基承載力4四、塔吊設置5五、地質情況5六、塔吊基礎施工要求5七、塔吊方案編制依據5八、塔吊技術參數511號樓塔吊基礎在勘探點BJ35附近61. 樁頂豎向力的計算62. 矩形承臺彎矩的計算712號樓塔吊基礎在勘探點BJ58附近101. 樁頂豎向力的計算112. 矩形承臺彎矩的計算11三、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算151. 樁頂豎向力的計算162. 矩形承臺彎矩的計算1616號樓塔吊基礎在勘2、探點JK99附近201. 樁頂豎向力的計算202. 矩形承臺彎矩的計算21矩形承臺截面主筋的計算21矩形承臺斜截面抗剪切計算22樁豎向極限承載力驗算23xx2期工程塔吊專項施工方案一、工程概況工程名稱：xxxx項目工程建設單位：設計單位：勘察單位：監理單位：施工單位：工程規模與特點：本標段項目為群體建筑，共有5個單體工程組成，其中9#樓為26層，11#、15#、16#樓為33層，12#樓為27層，工程結構類型為框架剪力墻結構，總建筑面積約8萬多平方。本工程0.00相當于絕對標高14.00m，底板板面標高-6.2m，底板板厚為450mm；塔吊布置見塔吊基礎平面圖。二、地質條件依據xx地質工程勘察3、院xx地塊巖土工程勘察報告，該場地基坑開挖影響深度范圍內的土層分布大致如下：1、1層雜填土：灰色、雜色，松散，主要由建筑垃圾組成，夾有少量的粉質粘土，土質不均勻，硬質物含量2060%，土質松散，為新近填土。填齡小于1年。該層層厚0.37.80米。2、2層素填土：灰色，灰黃色，松散，土質主要為粉質粘土，局部夾含植物根系和碎磚塊。硬質物含量520%，局部夾塘泥、塊石，分布不均。為新近填土。填齡小于3年。頂板埋深0.006.20米，層頂標高5.8314.58米，層厚0.408.60米。3、1層粉質粘土：灰褐色、灰黃色、灰色，飽和，可塑，局部軟塑，中壓縮性，切面稍有光澤，干強度中等，土質不均，頂板埋深4、1.29.30米，層頂標高2.579.28米，層厚0.48.4米。4、2層淤泥質粉質粘土：灰色，飽和，流塑，高壓縮性。無搖振反應，刀切面稍有光澤，干強度、韌性低。局部夾稍密狀薄層粉土，單層厚12mm分布不均，具水平層理。頂板埋深3.59.80米，層頂標高0.977.53米，層厚0.7014.30米。5、3層粉質粘土夾粉土：灰色，飽和，軟塑，中偏高壓縮性。無搖振反應，干強度、韌性中等，局部夾稍密狀薄層粉土，單層厚12mm分布不均，具水平層理。層頂埋深4.6016.00米，層頂標高-6.874.82米，層厚0.7012.40米。6、層粉質粘土：褐黃色，飽和，硬塑，局部可塑，中壓縮性，局部夾少量鐵錳5、質結核和灰綠色粘土團塊。刀切有光澤，韌性高，分布不普遍。層頂埋深4.208.20米，層頂標高1.717.58米，層厚1.405.70米。7、1粉土：灰色，灰黃色，濕，中密，中壓縮性。搖振反應快，干強度低，韌性低。局部夾薄層軟塑狀粉質粘土、稍中密狀粉砂，分布不均勻。局部偶夾26cm姜解石，個別大于6cm，含量5%左右，僅在場地北側有揭示。層頂埋深4.5019.60米，層頂標高-8.316.53米，層厚0.7021.40米。8、2粉質粘土：灰色，青灰色，飽和，流塑，局部軟塑，中壓密性。刀切面有光澤，干強度、韌性中等偏低。局部夾稍中密狀薄層粉土。頂板埋深12.0025.00米，層頂標高-12.6326、.34米，層厚1.2013.40米。9、1層粉質粘土：灰黃色，青灰色，飽和，可硬塑，中壓密性。刀切面稍有光澤，干強度、韌性中等。土質不均。層頂埋深10.3022.20米，層頂標高-12.38-0.03米，層厚1.2017.90米。10、2層粉質粘土：灰色，灰黃色，飽和，可塑，局部軟塑，中壓縮性。切面稍有光澤，干強度、韌性中等。層頂埋深20.8028.20米，層頂標高-18.70-8.40米，層厚0.808.10米。11、3粉質粘土夾粉土、粉砂：灰色，青灰色，飽和，粉質粘土以可塑為主，局部軟塑，中壓縮性。切面稍有光澤，干強度、韌性中等。夾薄層稍中密狀粉土、粉砂，具水平層理，分布不均勻，局部富集。7、局部可見少量腐植物和貝殼碎屑。層頂埋深19.2029.50米，層頂標高-20.20-8.42米，層厚0.409.20米。12、含礫中粗砂：灰黃，青灰色，雜色，飽和，中密，中壓縮性。成份以巖屑、石英、云母組成。顆粒級配良好。局部夾含礫石，含量10%20%，粒徑15cm，個別大于6cm。成份為石英質，呈次圓狀次棱角狀。層頂埋深28.3030.90米，層頂標高-21.38-17.85米，層厚0.102.10米。13、1強風化粉質泥巖：紫紅色、青灰色、灰黃色，巖石結構完全破壞，巖芯呈堅硬土狀或密實砂土狀夾碎石狀、碎塊狀，手捏易碎，水沖易散，巖石強度往下逐漸提高，局部夾有風化巖塊。頂板埋深20.20338、.20米，層頂標高-22.18-10.53米，層厚0.5016.00米。14、2中風化粉質泥巖：紫紅色、青灰色、灰白色，泥質結構，層狀構造，風化較弱。巖芯呈短柱中柱狀，風化裂隙較發育，多呈閉合狀，由方解石充填。局部夾有種風化泥質粉質巖，強度較高，巖石強度軟硬不均。巖石天然抗壓強度標準值frk1.78MPa，屬極軟巖，巖體較完整，巖體基本質量等級V級。頂板埋深23.8046.30米，層頂標高-37.44-14.19米，最大揭露厚度11.70米。擬建場地分布孔隙潛水和弱承壓水。淺部分布地下水，其類型屬孔隙潛水，主要賦存于層填土中，該層透水性一般，富水性較差，水量較小，水位變化主要受大氣降水和地表水9、補給影響，水位呈季節性變化，實測地下水位穩定水位埋深0.303.80米，下部弱承壓含水層，主要賦存于1粉土、3粉質粘土夾粉土、粉砂、含礫中粗砂層中，該含水層透水性強，富水性好。水位變化主要受地下水的側向徑流補給影響。 三、地基承載力本工程地基承載力特征值如下表：層號巖土層名稱地基承載力特征值fak（kpa）1粉質粘土1202淤泥質粉質粘土703粉質粘土夾粉土100粉質粘土2001粉土1202粉質粘土1201粉質粘土2002粉質粘土1703粉質粘土夾粉土、粉砂160含礫中粗砂2501強風化粉質泥巖3202中風化粉質泥巖1000四、塔吊設置根據本工程特點及本工程的沿高，選用四臺QTZ63塔吊，能滿10、足本工程的施工需要。四臺塔吊分別設置的位置詳見“塔吊基礎平面布置圖”。五、地質情況本工程擬建場地，主要由雜填土、素填土、粉土、粉砂土、粉質粘土、強風化凝灰巖及強風化閃長玢巖等組成，各層土質不均勻。各單體塔吊所對應的地質勘察報告剖面圖分別為：11#樓塔吊參照地質報告1919剖面節點；12#樓塔吊參照地質報告3232剖面節點；15#樓塔吊參照地質報告21-21剖面節點；16#樓塔吊參照地質報告3434剖面節點。根據地質勘察報告，塔吊基礎部位土質為1層：雜填土素填土層，該層層厚0.715.0米，地基承載力較小，塔吊基礎不能直接設置在該土層之上。根據需要，現場塔吊基礎均采用靜壓管樁基礎，樁長24m。管11、樁規格PHC-500(110)AB-C80-11、10、10，單樁豎向抗壓承載力特征值為1800KN,單樁豎向極限承載力標準值為3600KN，樁頂標高8m。六、塔吊基礎施工要求1、砼標號為C30，塔吊基礎砼表面應距地下室底板以下100。2、砼振搗過程中應嚴格按照相關技術規范執行，并留試壓塊二組，一組標養，一組同條件養護，并及時試壓，作為安裝塔吊時的技術參數。3、塔基砼振搗過程中應嚴格控制基礎四周頂面的平整度不大于1/1000。4、基礎節應嚴格控制高于塔基砼表面1100，基礎節作一次性使用。5、塔機安裝前要檢驗基礎，每只螺栓配裝一只平墊，兩只標準螺母。6、固定基礎與建筑物的相對位置保證塔機中心與12、建筑物墻邊不得小于3575，同時注意安裝時有搭板一面應與建筑物長度方向垂直。七、塔吊方案編制依據1、暫擬選用的塔吊廠家提供的塔式起重機使用說明書；2、混凝土結構設計規范GB50010-2002；3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2002；4、本工程的巖土工程勘察報告；5、相關圖紙；6、現場的實際情況7、土木工程施工手冊。八、塔吊技術參數QTZ63塔吊，臂長55m，垂直力F1=700kN，塔吊傾覆力距M=1900KN.m，塔身寬度B=1.70m，水平力100KN，扭矩210KN.M。塔吊基礎承臺4.0米（長）*4.0米（寬）*1.3米（高），四根直徑500mm管樁中心距承臺邊緣各500mm13、。承臺配筋：承臺上下層筋各雙向，每層每向各2122根。(一)、11號樓塔吊11號樓塔吊基礎在勘探點BJ35附近塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=450.80kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=612.96kN， 塔吊的傾覆力矩M=1.4630.00=882.00kN。 矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向14、力設計值，F=612.96kN； G樁基承臺的自重 G=1.2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.000.00)=624.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取882.00kN.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.40m； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：N=(612.96+624.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=466.74kN。2. 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條。其中 Mx1,My1計算15、截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.55m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=310.74kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2310.740.55=341.81kN.m。矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的16、計算高度Hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=341.81106/(1.0016.704000.001250.002)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s =1-0.003/2=0.998； Asx =Asy =341.81106/(0.9981250.00300.00)=913.00mm2。矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=466.74kN我們考慮17、承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=4000mm； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1250mm； 計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=550.00mm， 當 3時,取=3， 滿足0.3-3.0范圍； 在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得=0.44； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)， 得18、=0.16； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。則，1.00466.74=4.67105N0.16300.0040001250=1.35107N；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=466.74kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.90N/mm219、； A樁的截面面積，A=1.47105mm2。則，1.00466740.00=4.67105N35.901.47105=5.29106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條；根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=466.74kN；單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: s, p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數， s, p分別為樁側阻力分項系數，樁端阻抗力分項20、系數， qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.147m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 2.00 74.00 1900.00 粘性土 2 3.30 28.50 825.00 粘性土 3 0.70 43.00 825.00 粘性土 4 14.50 53.00 1700.00 粉土和砂土 5 3.50 43.00 825.00 粘性土 由于樁的入土深度為24.00m,所以樁端是在第5層土層。單樁豎向承21、載力驗算: R=1.57(2.0074.000.98+3.3028.500.98+0.7043.000.98+14.5053.001.02+3.5043.000.98)/1.65+1.11825.000.147/1.65=1.22103kNN=466.74kN；上式計算的R的值大于最大壓力466.74kN,所以滿足要求!(二)、12號樓塔吊12號樓塔吊基礎在勘探點BJ58附近塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=450.80kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=612.96kN， 塔吊的傾覆力矩M=1.463022、.00=882.00kN。 矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=612.96kN； G樁基承臺的自重 G=1.2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.001.50)=1200.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取882.00kN.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.40m； Ni單樁23、樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：N=(612.96+1200.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=610.74kN。2. 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條。其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.15m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=310.74kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2310.740.15=93.22kN.m。矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土24、結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得14.30N/mm2； ho承臺的計算高度Hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=93.22106/(1.0014.304000.001250.002)=0.001； =1-(1-20.001)0.5=0.001； s =1-0.001/2=0.999； Asx =Asy =93.22106/25、(0.9991250.00300.00)=248.72mm2。矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=610.74kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=4000mm； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1250mm； 計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離26、，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=150.00mm， 當 3時,取=3， 滿足0.3-3.0范圍； 在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得=0.30； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)， 得=0.20； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。則，1.00610.74=6.11105N0.20300.0040001250=1.43107N；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑27、樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=610.74kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.90N/mm2； A樁的截面面積，A=1.47105mm2。則，1.00610740.00=6.11105N35.901.47105=5.29106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條；根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，28、取其中最大值N=610.74kN；單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: s, p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數， s, p分別為樁側阻力分項系數，樁端阻抗力分項系數， qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.147m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 4.80 74.00 1900.00 粘性土 29、2 12.60 53.00 1700.00 粉土和砂土 3 1.20 74.00 1900.00 粘性土 4 1.20 43.00 825.00 粘性土 5 4.20 33.00 1800.00 粉土和砂土 由于樁的入土深度為24.00m,所以樁端是在第5層土層。單樁豎向承載力驗算: R=1.57(4.8074.000.98+12.6053.001.02+1.2074.000.98+1.2043.000.98+4.2033.001.02)/1.65+1.081800.000.147/1.65=1.42103kNN=610.74kN；上式計算的R的值大于最大壓力610.74kN,所以滿足要求!(30、三)、15號樓塔吊15號樓塔吊基礎在勘探點BJ40附近 塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=450.80kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=612.96kN， 塔吊的傾覆力矩M=1.4630.00=882.00kN。 三、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=612.96kN； G樁基承臺的自重31、 G=1.2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.001.50)=1200.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取882.00kN.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.40m； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：N=(612.96+1200.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=610.74kN。2. 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條。其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi32、,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.15m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=310.74kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2310.740.15=93.22kN.m。矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得14.30N/mm2； ho承臺的計算高度Hc-50.00=1250.00mm； 33、fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=93.22106/(1.0014.304000.001250.002)=0.001； =1-(1-20.001)0.5=0.001； s =1-0.001/2=0.999； Asx =Asy =93.22106/(0.9991250.00300.00)=248.72mm2。矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=610.74kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 34、其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=4000mm； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1250mm； 計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=150.00mm， 當 3時,取=3， 滿足0.3-3.0范圍； 在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得=0.30； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)， 得=0.20； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=135、4.30N/mm2； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。則，1.00610.74=6.11105N0.20300.0040001250=1.43107N；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=610.74kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.90N/mm2； A樁的截面面積，A=1.47105mm2。則，136、.00610740.00=6.11105N35.901.47105=5.29106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條；根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=610.74kN；單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: s, p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數， s, p分別為樁側阻力分項系數，樁端阻抗力分項系數， qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； q37、pk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.147m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 0.80 24.00 825.00 粘性土 2 3.80 74.00 1900.00 粘性土 3 12.40 53.00 1700.00 粉土和砂土 4 7.00 43.00 825.00 粘性土 由于樁的入土深度為24.00m,所以樁端是在第4層土層。單樁豎向承載力驗算: R=1.57(0.8024.000.98+3.8074.000.98+12.4053.038、01.02+7.0043.000.98)/1.65+1.11825.000.147/1.65=1.28103kNN=610.74kN；上式計算的R的值大于最大壓力610.74kN,所以滿足要求!(三)、16號樓塔吊 16號樓塔吊基礎在勘探點JK99附近塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=700.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=912.00kN， 塔吊的傾覆力矩M=1.4630.00=882.00kN。 矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方39、向進行驗算。1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=912.00kN； G樁基承臺的自重 G=1.2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.001.50)=1200.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取882.00kN.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.40m； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：N=(912.00+1200.00)/4+882.00140、.40/(4 1.402)=685.50kN。2. 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條。其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.55m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=385.50kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2385.500.55=424.05kN.m。矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為141、.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度Hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=424.05106/(1.0016.704000.001250.002)=0.004； =1-(1-20.004)0.5=0.004； s =1-0.004/2=0.998； Asx =Asy =424.05106/(0.9981250.00300.00)=1133.11mm2。矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-42、94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=685.50kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=4000mm； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1250mm； 計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=550.00mm， 當 3時,取=3， 滿足0.3-3.0范圍； 在043、.3-3.0范圍內按插值法取值。得=0.44； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)， 得=0.16； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。則，1.00685.50=6.86105N0.16300.0040001250=1.35107N；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=68544、.50kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.90N/mm2； A樁的截面面積，A=1.47105mm2。則，1.00685500.00=6.86105N35.901.47105=5.29106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條；根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=685.50kN；單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側45、阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: s, p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數， s, p分別為樁側阻力分項系數，樁端阻抗力分項系數， qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.147m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 5.20 74.00 1900.00 粘性土 2 13.20 53.00 1700.00 粉土和砂土 3 5.60 43.00 825.00 粘性土 由于樁的入土深度為24.00m,所以樁端是在第3層土層。單樁豎向承載力驗算: R=1.57(5.2074.000.98+13.2053.001.02+5.6043.000.98)/1.65+1.11825.000.147/1.65=1.35103kNN=685.5kN；上式計算的R的值大于最大壓力685.50kN,所以滿足要求!