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1、街坊舊區改造商業辦公項目框架結構建筑格構式塔吊工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、工程概況48、地質概況4二、編制依據5三、塔吊基礎方案5四、 吊基礎施工工藝及技術要求7（一）施工工藝7（二）技術要求8八、 焊工應經考試合格并取得合格證書。9十一、 按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。9（三）安全措施10五、塔吊穿地下室處理措施10六、格構式鋼平臺基礎計算書11（一）塔機屬性11（二）塔機荷載11（三）鋼平臺計算151、鋼板強度驗算152、焊縫驗算16鋼平臺與格構柱連接角焊縫：hf12、=10mm16（四）樁頂作用效應計算171、荷載效應標準組合172、荷載效應基本組合17（五）格構柱計算191、格構式鋼柱換算長細比驗算192、格構式鋼柱分肢的長細比驗算203、格構式鋼柱受壓穩定性驗算204、綴件驗算20（六）樁承載力驗算211、樁基豎向抗壓承載力計算222、樁基豎向抗拔承載力計算223、樁身承載力計算22不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！224、樁身構造配筋計算225、裂縫控制計算23（七）承臺基礎驗算231、偏心距驗算252、基礎底面壓力計算253、基礎軸心荷載作用應力254、基礎底面壓力驗算255、基礎抗剪驗算266、地基變形驗算277、抗傾覆力驗算27e=（M1+H3、h）/F+Gb/327（八）基礎配筋驗算281、基礎彎距計算282、基礎配筋計算28一、工程概況1、工程名稱： XX路48號街坊舊區改造商業辦公項目2、建設單位：3、設計單位： 4、勘察單位：5、監理單位：6、施工單位：7、建設地點：XX路48號街坊8、結構形式：框剪框架結構9、建設規模：本工程擬建共分3個號房；其中1#房為29F辦公用房和3F裙房，2#、3#房為2F商業用房?？偨ㄖ娣e34336（地上建筑面積24557，地下總建筑面積9779）。本工程3個號房共用一臺塔吊，塔吊型號選用華東建筑機械有限公司生產的QTZ63(TC5013)型塔式起重機，塔吊位置詳見塔吊基礎平面布置圖。8、地質概4、況依據2012年1月XXXX巖土工程有限公司地質勘察提供的該工程巖土工程勘察報告場地地質概況如下：第 層 雜填土(層厚1.30-1.60m)，不適合做持力層；第 層 粉質粘土(層厚1.80-2.40m)，可塑軟塑；第 層 淤泥質粉質粘土(層厚3.00-4.50m)，流塑；第 層 淤泥質粘土(層厚7.40-8.90m)，流塑；第1-1層 粘土（層厚2.40-5.30m），軟塑；第1-2層 粉質粘土（層厚2.00-7.00m），軟塑可塑；第2 層 砂質粉土夾粉質粘土（層厚1.8-11.70m），稍密中密狀態；第3 層 粉質粘土（層厚1.00-4.10m），可塑；第 層 粉質粘土（層厚1.30-6.5、10m），可塑硬塑。二、編制依據1、GB50202-2002地基與基礎施工質量驗收規范；2、GB50205-2001鋼結構工程施工質量驗收規范；3、GB50007-2002建筑地基基礎設計規范；4、GB50017-2003鋼結構設計規范；5、GB 50204-2002混凝土結構工程施工質量驗收規范6、GB50204-2002局部修訂（2011年版）混凝土結構工程施工質量驗收規范7、JGJ33-2001建筑機械使用安全技術規程；8、JGJ94-2008建筑樁基技術規范；9、施工計算手冊第三版-江正榮10、本工程設計圖紙；11、XXXX巖土工程有限公司巖土工程勘察報告；12、本工程施工組織設計；16、3、華東建筑機械有限公司生產的QTZ63(TC5013)型塔式起重機使用說明書。三、塔吊基礎方案塔吊基礎位于2#地下室中，塔吊基礎頂標高同地下室底板墊層面標高。布置于2#樓北側（B-18）/（B-20）軸線交（B-H）/（B-J）之間,塔吊基礎位于第層淤泥質粘土層,其地基承載力特征值fak=55kpa,不能滿足塔吊地基承載力fak110kpa的要求，需要對塔吊基礎進行地基處理，考慮塔吊基礎施工的安全性，本工程采用灌注樁、鋼筋混凝土承臺與格構式鋼平臺復合型塔吊基礎的方案。塔吊基礎采用四根灌注樁，樁徑600（樁頂3.5m，擴徑為800）， 樁長15m，樁端進入本工程地質勘察報告所述2層砂質粉土夾粉7、質粘土稍密中密層，該土層厚度7.55m.格構柱采用L11010角鋼作為主材，進入樁頂2.5m，樁砼標號為C30,樁頂標高-11.30m，承臺面標高-10.10m（基礎墊層面標高），承臺高1300mm，承臺砼標號為C35，鋼筋保護層厚度為50mm,墊層砼標號為C15，墊層厚度為100mm，承臺基礎配筋為底部20160雙向，上部20160雙向），拉筋為14400呈梅花布置。鋼格構柱立桿為L11010，立桿進入樁頂2500mm，綴板為-10424250，綴板凈距350mm，鋼格構柱之間設置L10010水平撐，L10010斜拉撐，水平撐間距2500mm，斜拉撐間距2500mm，750750mm鋼平臺采8、用Q235鋼板，板厚20mm，鋼平臺面設置在-1.00m處（工程頂板標高-1.500m），塔吊基礎節采用H型鋼支撐4004001321，基礎節與槽鋼采用36錨栓連接。四、 吊基礎施工工藝及技術要求（一）施工工藝塔吊基礎設計塔吊基礎格構柱和鋼筋籠制作鉆孔灌注樁成孔樁鋼筋下籠格構柱吊裝與鋼筋籠焊接樁砼澆筑塔吊基礎開挖格構柱標高調整鋼平臺蓋板及加勁肋焊接塔吊基礎焊接檢查和驗收塔吊標準節吊裝螺栓連接及安裝塔吊運行、調試、驗收土方開挖格構柱加強綴條焊接塔吊基礎驗收（二）技術要求1、格構柱吊（插）入樁孔時，應控制鋼構柱的垂直與水平二個方向的偏位。特別需防止澆搗混凝土后鋼構柱的偏位，格構柱施工應符合鋼結構工9、程施工質量驗收規范GB50205-2001的規定。格構式鋼柱安裝的允許偏差：項目允許偏差（mm）檢驗方法柱端中心線對軸線的偏差020用吊線和鋼尺檢查柱基準點標高10用水準儀檢查柱軸線垂直度0.5H/100 且35用經緯儀或吊線和鋼尺檢查注：表中H為格構式鋼柱的總長度。2、 基礎混凝土采用商品混凝土，基礎表面平整度允許偏差1/1000；鋼筋混凝土承臺施工應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002的規定。3、本塔吊基礎樁采用鉆孔灌注柱，鉆孔灌注柱施工應符合地基與基礎施工質量驗收規范GB50202-2002、建筑樁基技術規范JGJ94-2008、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB10、 50204-2002的規定五、 鋼構柱應在工廠制作，成品后運往工地。現場焊接水平桿與斜撐桿（柱間支撐）等構件，由現場施焊。六、 鋼材及焊接材料的品種、規格、性能等應符合國家產品標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配應符合設計要求及建筑鋼結構焊接技術規程JGJ81-2002D 規定。七、 土方開挖時，格構系統的水平撐、斜拉撐，必須隨著土方開挖深度及時設置并焊接，八、 焊工應經考試合格并取得合格證書。九、 格構式鋼柱及綴板的拼接誤差應符合鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-2001的規定，焊縫表面不得有裂紋、夾渣、焊瘤、弧坑裂紋、氣孔、電弧擦傷等缺陷。十、 起重機的金屬結構、及所有電氣11、設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于10。十一、 按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。十二、 檢測塔機基礎的幾何位置尺寸誤差，應在允許范圍內，測定水平誤差大小，以便準備墊鐵。十三、 機腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。十四、 基礎砼使用商品混凝土應具有出廠合格證或試驗報告，澆筑完畢后應澆水養護，有同條件養護砼試塊試驗報告，強度必須達到安裝說明書要求。十五、 塔吊基礎砼澆筑后應按規定制作試塊，基礎內鋼筋必須經質檢、監理部門驗收合格方可澆筑砼，并應作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。十六、 塔吊基礎底部土質應良好，開挖經業主、設計、勘察、監理等部門12、驗槽，符合設計要求及地質報告概述方可施工。十七、 塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針可用橫截面不小于16mm2的絕緣銅電纜或橫截面30mm3.5mm表面經電鍍的金屬條直接與基礎底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.5m。十八、 塔吊基礎施工結束后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續使用或不能使用。（三）安全措施為保證鋼平臺塔吊基礎施工過程及塔吊運轉過程中的安全，針對本工藝，應采取以下安全措施：8.1 13、建立健全項目安全管理體系，塔吊基礎施工過程中應有專職安全員負責。8.2 切割機操作工、汽車吊司機、起重操作工必須經過專業培訓，持證上崗。8.3 在鋼筋籠、格構柱及塔吊標準節吊裝前，應認真檢查吊裝用的鋼絲繩套，卡環是否可靠，嚴格按更新標準及時更新。8.4吊裝作業時，應設置警示標識，在吊裝區域內，不得有人停留或通過。8.5 電焊操作人員應戴絕緣手套、穿絕緣鞋。8.6 電焊機、切割機的操作應符合國家標準的有關規定。工具的電源線、插頭和插座應完好，電源線不得任意接長和調換，工具的外絕緣應完好無損，維修和保管應有專人負責。8.7 塔吊基礎施工完后，必須要對焊縫質量進行檢查和驗收合格，才能進行標準節的吊裝14、。所有焊縫焊腳高度不得小于10mm。8.8 塔吊使用過程中，應定期對鋼平臺標高、塔吊垂直度進行監測，定期檢查焊縫外觀及螺栓緊固程度，發現異常及時采取措施。8.9 在土方開挖過程中，隨著格構柱自由高度增加，應及時加焊綴條進行加強。五、塔吊穿地下室處理措施 本工程塔吊均布置在地下室中，塔吊穿地下室的處理措施如下：本工程塔吊基礎頂標高在地下室基礎墊層面標高（-11.40m），格構式鋼柱頂標高在地下室頂板向上500mm（-1.00），施工時將穿越基礎底板及地下室一、二層樓層，因此在穿越樓層部位板中間，格構柱上預焊接3厚的止水鋼板。六、格構式鋼平臺基礎計算書（一）塔機屬性塔機型號QTZ63 (ZJ53115、1)塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6（二）塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1350690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡16、塊自重G4(kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地XX XX基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.55塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度C類(有密集建筑群的城市市區)風振系數z工作狀態1.77非工作狀態1.77風壓等效高度變化系數z0.94風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.771.950.940.20.62非工作狀態0.81.21.771.950.940.551.71 3、塔機傳遞至基礎荷17、載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.620.351.64314.93傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.8+0.9(690+0.514.9343)596.74非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk(kN)1.710.351.64341.18傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.541.1843528.51 4、塔機傳遞至基礎荷18、載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)481.68+84565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.414.9320.9傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422+3.811.8)+1.40.9(690+0.514.9343)898.06非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.441.1857.65傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.4019、.541.1843=811.29（三）鋼平臺計算鋼平臺寬b(m)0.75鋼平臺板厚t(mm)20塔吊基礎節加固桿件截面類型槽鋼塔吊基礎節加固桿件型號32a號槽鋼鋼平臺總重Gp1(kN)55格構式鋼柱總重Gp2(kN)1000錨栓孔直徑R(mm)36鋼平臺與格構柱連接角焊縫焊角尺寸hf1(mm)10節點板與格構柱連接角焊縫焊角尺寸hf2(mm)：8鋼平臺單邊節點板個數n12節點板厚t1(mm)20節點板高h1(mm)300節點板寬b1(mm)150 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m 1、鋼板強度驗算 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qma20、x1=F/n+M/L=565.68/4+898.062/2.263=538.266kN Qmin1=F/n-M/L=565.68/4-898.062/2.263=-255.426kN 簡化鋼平臺板為單向板(斷面扣除2個錨栓孔直徑)承載計算, 鋼板自重：q=78.5ta =78.50.020.45=0.706kN/m M中1=qa2/8+ Qmaxa/4=0.7060.452/8+538.2660.45/4=60.573kNm M中2=qa2/8+ Qmina/4=0.7060.452/8+-255.4260.45/4=-28.718kNm M=60.573kNm hc=(Ac(160+t)+(21、a-2R)t2/2)/(Ac+(a-2R)t)=(4870(160+20)+(450-236)202/2)/(4870+(450-236)20)=76.605mm W=(a-2R)t3/12+(a-2R)t(hc-t/2)2+Ix+Ac(160+t-hc)2)/max(320+t-hc)，hc)=(450-236)203/12+(450-236)20(76.605-20/2)2+75980600+4870(160+20-76.605)2)/max(320+20-76.605)，76.605)=614413.07mm3 =M/W=60.573106/614413.07=98.587N/mm2f=22、215N/mm2 滿足要求！ 2、焊縫驗算 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax2=(F+1.35Gp1)/n+M/L=(565.68+1.3555)/4+898.062/2.263=556.828kN Qmin2=(F+1.35Gp1)/n-M/L=(565.68+1.3555)/4-898.062/2.263=-236.863kN 鋼平臺與格構柱連接角焊縫：hf1=10mm 焊縫長度lw1=42l =42110=880mm 節點板與鋼平臺連接采用雙面角焊縫：hf2=8mm 焊縫長度lw2=42n1b1=422150=2400mm 考慮安裝焊縫折減系數取0.8 焊縫應力：=Qmin223、/(0.80.7(lw1hf1+ lw2hf2)=236.863103/(0.80.7(88010+24008)=15.106N/mm2f=160N/mm2 節點板與格構柱連接采用雙面角焊縫：hf2=8mm 焊縫長度lw3=42n1h1=422200=3200mm 考慮安裝焊縫折減系數取0.8=N/(0.80.7lw3hf2)=556.828103/(0.80.732008)=38.841N/mm2f=160N/mm2滿足要求?。ㄋ模俄斪饔眯嬎慊A布置樁數n4下承臺高度h(m)1.3下承臺長l(m)5下承臺寬b(m)5下承臺長向樁心距al(m)1.6下承臺寬向樁心距ab(m)1.6樁直徑24、d(m)0.6下承臺參數下承臺混凝土等級C35下承臺混凝土自重C(kN/m3)25下承臺上部覆土厚度h(m)0下承臺上部覆土的重度(kN/m3)19下承臺混凝土保護層厚度(mm)50 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=55(1.325+019)=812.5kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2812.5=975kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.26m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp1+Gp2)/n=(461.4+812.5+55+1000)/4=582.225kN 荷載25、效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp1+Gp2)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+812.5+55+1000)/4+(596.74+14.938.92)/2.26=904.805kN Qkmin=(Fk+Gk+Gp1+Gp2)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+812.5+55+1000)/4-(596.74+14.938.92)/2.26=259.64kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G+1.35(Gp1+Gp2)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+975+1.35(55+1000)/4+(826、98.06+20.98.92)/2.26=1220.522kN Qmin=(F+G+1.35(Gp1+Gp2)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+975+1.35(55+1000)/4-(898.06+20.98.92)/2.26=261.943kN（五）格構柱計算格構柱參數格構柱綴件形式綴板格構式鋼柱的截面邊長a(mm)450格構式鋼柱計算長度H0(m)11.4綴板間凈距l01(mm)350格構柱伸入灌注樁的錨固長度(m)2.5格構柱分肢參數格構柱分肢材料L110X10分肢材料截面積A0(cm2)21.26分肢對最小剛度軸的回轉半徑iy0(cm)2.17格構柱分肢平行于對稱軸慣性矩I27、0(cm4)242.19分肢形心軸距分肢外邊緣距離Z0(cm)3.09分肢材料強度設計值fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、壓強度設計值f(N/mm2)215格構柱綴件參數格構式鋼柱綴件材料42425010格構式鋼柱綴件截面積A1x(mm2)2500焊縫參數角焊縫焊腳尺寸hf(mm)10焊縫計算長度lf(mm)200焊縫強度設計值ftw(N/mm2)160 1、格構式鋼柱換算長細比驗算 整個格構柱截面對X、Y軸慣性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=4242.19+21.26(45.00/2-3.09)2=33007.42cm4 整個構件長細比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=128、140/(33007.42/(421.26)0.5=57.86 分肢長細比：1=l01/iy0=35.00/2.17=16.13 分肢毛截面積之和：A=4A0=421.26102=8504mm2格構式鋼柱繞兩主軸的換算長細比：0 max=(x2+12)0.5=(57.862+16.132)0.5=60.07 滿足要求！ 2、格構式鋼柱分肢的長細比驗算 1=16.13min(0.50max，40)=min(0.560.07，40)=30.04 滿足要求！ 3、格構式鋼柱受壓穩定性驗算0max(fy/235)0.5=60.07(215/235)0.5=57.46查表鋼結構設計規范GB50017附錄29、C：b類截面軸心受壓構件的穩定系數：=0.823 Qmax/(A)=1220.52103/(0.8238504)=174.39N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 4、綴件驗算 綴件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=850421510-3(235/235)0.5/85=21.51kN 格構柱相鄰綴板軸線距離：l1=l01+25=35.00+25=60cm 作用在一側綴板上的彎矩：M0=Vl1/4=21.510.6/4=3.23kNm 分肢型鋼形心軸之間距離：b1=a-2Z0=0.45-20.0309=0.39m 作用在一側綴板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=21.51030、.6/(20.39)=16.62kN 角焊縫面積：Af=0.8hflf=0.810200=1600mm2 角焊縫截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7102002/6=46667mm3 垂直于角焊縫長度方向應力：f=M0/Wf=3.23106/46667=69N/mm2 垂直于角焊縫長度方向剪應力：f=V0/Af=16.62103/1600=10N/mm2 (f /1.22)2+f2)0.5=(69/1.22)2+102)0.5=58N/mm2ftw=160N/mm2滿足要求?。冻休d力驗算樁參數樁混凝土強度等級C30樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝31、土保護層厚度(mm)50樁入土深度lt(m)27樁間側阻力折減系數0.8樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋HRB335 918樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)11最大裂縫寬度lim(mm)0.2普通鋼筋相對粘結特性系數V1地基屬性是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.07土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)雜填土1.421500.10粉土2.18153000.185粉土2.4153000.565粉土1.05204000.32、665淤泥質土8.37161500.555粘性土3.99256000.865粉土4.65355000.780粉土7.555010000.7115粉土2.24406500.70粘性土4.33558500.80 考慮基坑開挖后，格構柱段外露，不存在側阻力，此時為最不利狀態 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.6=1.88m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.28m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(1.420+1.0885)/2.5=91.8/2.5=36.72kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=33、(55-40.28)/4=5.97m2 復合樁基豎向承載力特征值：Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=0.61.88(5.0216+3.9925+4.6535+4.4450)+10000.28+0.0736.725.97=936.88kN Qk=582.22kNRa=936.88kN Qkmax=904.8kN1.2Ra=1.2936.88=1124.25kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=259.64kN0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=93.14182/4=2290mm2 (1)、軸心受壓樁樁身34、承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=1220.52kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75140.28106 + 0.9(3002290.22)10-3=3719.49kN Q=1220.52kNcfcAp+0.9fyAs=3719.49kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=259.64kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(2290.22/(0.28106)100%=0.81%0.45% 滿足要求！ 5、裂縫控制計算 Qkmin=259.64kN0 不需要進行裂縫控制計算！ （七）承臺基礎驗算35、矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5基礎寬b(m)5基礎高度h(m)1.3基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)115基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.35修正后的地基承載力特征值fa(kPa)152.24地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(36、mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=551.325=812.5kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2812.5=975kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =37.422+3.811.8+0.9(690+0.514.9343/1.2) =548.59kNm Fvk=Fvk/1.2=14.93/1.2=12.44kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G337、RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.237.422+3.811.8)+1.40.9(690+0.514.9343/1.2) =830.65kNm Fv=Fv/1.2=20.9/1.2=17.42kN 基礎長寬比：l/b=5/5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=552/6=20.83m3 Wy=bl2/6=552/6=20.83m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=596.745/(52+52)0.5=421.96kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=596.38、745/(52+52)0.5=421.96kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy0 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin=10.45kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+812.5)/25+421.96/20.83+421.96/20.83=91.46kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+812.5)/(55)=50.96kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 39、fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =115.00+0.3019.00(5.00-3)+1.6019.00(1.35-0.5)=152.24kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=50.96kPafa=152.24kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=91.46kPa1.2fa=1.2152.24=182.69kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1300-(50+22/2)=1240mm X軸方向凈反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/25.000-(548.586+12.40、4421.300)/20.833)=-11.681kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/25.000+(548.586+12.4421.300)/20.833)=61.512kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.000+1.600)/2)61.512/5.000=40.598kN/m2 Y軸方向凈反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/25.000-(548.586+12.4421.300)/20.833)=-11.681kN/m2 Pymax=(41、Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/25.000+(548.586+12.4421.300)/20.833)=61.512kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.000+1.600)/2)61.512/5.000=40.598kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(61.51+40.6)/2=51.06kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(61.51+40.6)/2=51.06kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=51.09(5-1.6)5/2=434.2542、kN Vy=|py|(l-B)b/2=51.09(5-1.6)5/2=434.25kN X軸方向抗剪： h0/l=1240/5000=0.254 0.25cfclh0=0.25116.750001240=25885kNVx=433.97kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1240/5000=0.254 0.25cfcbh0=0.25116.750001240=25885kNVy=433.97kN滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001滿足要求！ 7、抗傾覆力驗算 工作狀態 e=（M1+Hh）/F+Gb/3 （898.06+43、20.91.3）（565.68+812.5）=0.67 b/3 非工作狀態 e=（M1+Hh）/F+Gb/3 （811.29+57.651.3）（481.68+812.5）=0.685 b/3滿足要求！ （八）基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 20160基礎底部短向配筋HRB400 22160基礎頂部長向配筋HRB400 20160基礎頂部短向配筋HRB400 20160 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)251.065/8=368.87kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)251.065/8=368.87kNm 244、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=368.87106/(116.7500012402)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=368.87106/(0.9991240360)=828mm2 基礎底需要配筋：A1=max(828，bh0)=max(828，0.001550001240)=9300mm2 基礎底長向實際配筋：As1=10126mm2A1=9300mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(145、fclh02)=368.87106/(116.7500012402)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=368.87106/(0.9991240360)=828mm2 基礎底需要配筋：A2=max(828，lh0)=max(828，0.001550001240)=9300mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=10126mm2A2=9300mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=10126mm20.5AS1=0.510126=5063mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=10126mm20.5AS2=0.510126=5063mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積基礎豎向連接筋為雙向10500。