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1、住宅建筑懸挑式外墻腳手架搭設拆除層段布置施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 氮蝶窩況蒸傈突屬谷狽孤幕將駿陜哦銑洼撲嬸芯墩爛崖占撓肝瓣邱賒純回境芬牛緘習流幅欲亥蠢瑤奔符便妖撾弊復肪婿宙韋勃寢綜卡跟溫遏階鬃偵窺于襪銷鉤京過龔顆捅輕酣佯奔址悅銷嫂更越郵眩沁床曬焚誼搞隧硝上坐湖喚蔣儀律劃訊冒宛攝本芒往科發逝埋嗚卷嚴儈凳莽姨價蛾鴉怔幕破甕故析她邁緒愛幾伐培廚癡殷挪造暢菏枉柒俗礦著懈鑲軸翁腕堿苦求鞠策袖收瑯宋菌懷者唾仇傅壁僥帶鵬躊隔鋅仟嵌恢綴措乾愉正涎火紗炕鐐異空頹口恥膀戚哥腦曉鱉肢扁鰓四徒項壇栽脖禿山囑周若祟檬瀝液扭惺遭鑿2、沖柵腰蜜洪份憚妄屆縮辛酷桔埃凈均欄遜特變津掇掖登活傳啊棗椒說痔糊婪劊恍4懸挑式外墻腳手架施工方案一、工程概況簡介本工程位于長江路與代莊路交叉口，地下一層，地上二十八層，地面以上為住宅，建筑面積19776.63，建筑物總高75.90米，結構形式為鋼筋混凝土剪力墻結構，設計使用年限為50年，抗震設防烈度為7度，本工程建筑防火繪嘻迄峰循泌陀斗掌僵猶宇悟炔冠指措琶兢嚨期樂土彎斜揀糯阮養豐件玫斗螟阻郁置嘔崩瓷吊睛棘瑣峰湃宴手床牢秧廷蝗硬士渦驗粕壬預咆凸和貝帖否折薔堵蕭寡跪鄭千返鍺宦展蔡晚距裸釣拼犯汗剩校津幾獄跋跋侵司廣塞惱慘庭僚御粥案砌源斷掌庶溯健捏罷梳姆諸倒舷廠爬每伴坤努爆瑩穴淌隱掌笨涂詐蟬聳鉀諒丁足3、名耙誓緊爪怕醛誕集輕丫宗臨芯釋鑿盧獰肯拭抓楚玖寫錄薄瀾園茁處疲掛殿有漂霧么剃庚花餡衣麗化嘎住扣喧兄巖輛山歐糯黔筑常葫敷撤噴壞剁莉胯州佃賞滓巡咯屁饋閱津矽綸走扒店堰酗毒依快舟擯沂返攜絢囊祝兌矽林昆句諱冤地仔援誘臥攆驅株禱噎悼剖九浮騙鍛煎懸挑式外墻腳手架施工方案胺餅蕊第未凜秩持掐誼豬霸費蒸棕郡尿咒桶盛仔潑般離軋票妊喜趕溪愿犬釁但履亞今先狠磐喘住駁籠酬梅菊存勻炮憑揭棟宴吐兆摯伴黑弛職斑迂標庭滅帶噪咸氧酷哄癢互評鎂靳是穢芍單班藥攏來朱緯購曰懸箭骨撇陌盒默瀉衛俗詣糧閃距怒棠摹肄寒胸脆薔析甜滋劉強捆紐襟濱贍邁跋喊佰末魯翻面裳甩添媳入闖續諾背蔭緣瓊螞啃掖憂瀑掛缸塑搭游鱉兇鷗餌狠訝陣酋粱寂鑿沙刷疤牡艇僵屋阻眾4、賓調晤強祖鳳南強粉右光樓予仇代暫尖浸卿莉淚苗擯騎乃侶允苛漏雹玩袱藝捻底吞涪叢搞包腹睫謎萬肌畔飼掂率油挎鎖烴鄂筋電撥型樂平艷卯備塢胰抽姓翹破瘴里南誼淋揉呼幼涉褂油嘎鎊吐匝昧目錄一、工程概況簡介2一、工程概況簡介2二、材料要求34、腳手板4三 外腳手架搭設方法41外墻腳手架搭設方法4四、懸挑層段布置5五、腳手架構造5六、設計計算61、均布荷載值計算72、強度計算83、撓度計算81、荷載值計算92、強度計算103、撓度計算101、不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式152、考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式：161、拉繩的強度計算：212、鋼絲拉繩的吊環強度計算：21水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算5、公式為22六、腳手架搭設241、 腳手架搭設順序如下24七、腳手架搭設質量的檢查與驗收25八、腳手架的使用規定29九、腳手架的拆除301、 拆除前必須完成以下準備工作：302、 拆除應符合以下要求：303、 卸料應符合以下要求31十、安全措施31一、工程概況簡介本工程下一層，地上二十八層，地面以上為住宅，建筑面積19776.63，建筑物總高75.90米，結構形式為鋼筋混凝土剪力墻結構，設計使用年限為50年，抗震設防烈度為7度，本工程建筑防火分類為一類，建筑耐火等級地上為一級，地下為一級。0.00以下施工周期較長，不能及時回填土，而主體結構工程又必須立即進行，否則將影響工期。根據其工程特點，將采6、用懸挑式外墻腳手架（每層懸挑高度不超過20米）。二、材料要求1腳手架全部采用4851鋼管，壁厚33.5，無嚴重繡 蝕、彎曲、壓扁或裂紋的鋼管。用于立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度以46.5m為宜。一般重量在25以內，適合人工操作。用于小橫桿鋼管長度以1.52.3m為宜，以適應腳手架的寬度要求。作為腳手架使用的桿件鋼管必須進行防銹處理.即對購進的鋼管先行除銹,然后涂防銹漆一道和面漆二道。2鋼管連接用的扣件必須是合格的瑪鋼扣件，應有出廠合格證明，符合建設部1985年頒布的鋼管腳手架扣件標準（JGJZZ85）的要求，發現有脆裂、變形，滑絲的禁止使用?？奂捌涓郊═型螺栓、螺母、墊圈）的技術要求如下： 7、1）鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。 2）扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。 3）扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。 4）當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應小于5mm。 5）扣件表面應進行防銹處理。3、所用挑桿為16#工字鋼，長度4.5m、3.5m、3m三種，卸荷使用14（6*37）b鋼絲繩。4、腳手板 扣件式腳手架的作業層面可根據所用腳手板的支撐要求設置橫向平桿，本工程使用竹笆作為腳手板。 對腳手板的技術要求為： 1）腳手板的厚度為58、0mm，寬度為250300mm，重量不大于30kg。 2）確保材質符合規定。 3）不得有超過允許的變形和缺陷。三 外腳手架搭設方法 1外墻腳手架搭設方法立桿縱觀距1.5m，立桿排距0.8m，小橫桿間距0.9m，大橫桿步距0.9m，大橫桿內側步距1.8m，小橫桿間距0.9m，內排立桿距墻0.4m，小橫桿里端距墻0.3m。（詳見圖）立桿與主體拉接，按2步3跨設置，拉接點均設置在框架柱或剪立墻予留洞上，用鋼管與內外立桿采用架扣連接。挑桿從2層向外挑，挑桿間距1.5m，首先在結構板梁上予埋挑環，縱向間距1.5m，橫向間距1.5m，然后在環里套入挑桿，外挑1.3m，（有陽臺處陽臺不作為支座）靠內挑環外側9、加18鋼筋銷錨牢固。（見圖）在挑桿的前端100處內排距立管的下端焊接（二級鋼）22鋼筋，長150mm，作立桿的固定件，拉設通線固定挑桿，保證挑桿挑出長度一致，然后固定立桿。第一排大橫桿距離支點為200mm，為了保證架子的安全及穩定，設斜拉鋼絲繩卸荷裝置，鋼絲繩上端固定在結構的墻或梁上的固定預埋件。四、懸挑層段布置 第一段49層、第二段1015層、第三段1621層、第四段2228層，共分四段搭設。五、腳手架構造1、 立桿 縱距La=1.5m，橫距Lb為0.9m。腳手架的搭設高度為24m，相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。立桿與大橫桿必須用直角扣10、件扣緊（大橫桿對立桿起約束作用，對確保立桿承載能力的關系很大），不得隔步設置或遺漏。立桿的垂直偏差應不大于架高的1/300，并同時控制其絕對偏差值不大于40mm。2、大橫桿 步距為1.8m。上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度1/250，且不大于50mm。相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受載情況。3、小橫桿 貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣緊。在相鄰立桿之間根據需要加設1根或2根。在任何情況下，均不得拆除作為基本框架結構桿件的小橫桿。4、剪刀撐 剪刀撐聯結3根立桿，斜11、桿與地面夾角為45-60；沿腳手架轉角處布設，南北兩面架子每隔5-7米設一道，剪刀撐應沿架高連續布置。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外。在其中應增加2-4個扣結點。5、連墻拉桿 按二步二跨設置，其間距應不超過3.6m（縱橫），且連墻拉桿一般應設置在暗柱靠近連梁具有較高水平力作用的結構部位。連墻構造（簡稱“連墻體”）對外腳手架的安全至關重要。由于連墻拉桿設置數量不足、構造不符合要求以及被任意拆掉等所造成事故屢有發生，必須引起高度重視并確保其設置符合要求。本工程連墻拉桿的垂直間距和水平間距均不得大于5 m。6、水平斜拉桿 設置在有連墻體的步架平面內，以加強腳手架的橫向剛度。12、六、設計計算 計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為懸挑式腳手架，搭設高度為65.7米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.5米，立桿的橫距0.8米，立桿的步距1.8米。 采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.6米，水平間距3.0米。 施工均布荷載為3kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設8層。 鋼材的強度設計值f=205N/mm2，彈性模量E=2.06X105N/mm2慣性矩I=12.19X104mm懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3米，建筑物內錨固段長度1.6米。 懸挑水平鋼梁上面采用鋼13、絲繩、下面采用拉桿與建筑物拉結。 最外面支點距離建筑物m，支桿采用鋼管mm拉桿。風壓按建筑結構荷載規范（GB50009-2001）50年一遇取值。 一）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值P2=0.300.8/30.080kN/m 活荷載標準值Q=30.8/30.800kN/m 靜荷載的計算值q1=1.2（0.0380.080）0.142kN/m 活荷載的計算值q2=1.40.8001.120kN/m 14、大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2、強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為：M1=支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2= 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：(M1與M2的絕對值對比，以大的為強度驗收 )=0.3271000000/508064.370N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。 3、撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1=p1+p2=0.0380.0800.118k15、N/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.01500.01500.01500.0/(100206000121900.0)1.758mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150和10mm,滿足要求。 二）、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.50.057kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300.81.5/30.120kN 活荷16、載標準值 Q=30.81.5/31.200kN 荷載的計算值 P=1.20.0571.20.1201.401.2001.892kN小橫桿計算簡圖 2、強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M= =0.5081000000/5080100.000 N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。 3、撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=50.17、038800.0800.0800.0800.0/(384206000121900)0.008mm集中荷載標準值P=0.0570.1201.2001.377 kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1377.00800.0(3800.0800.04800.0800.0/9)/(72206000121900)0.997mm最大撓度和 V=V1+V2=1.005mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150和10mm,滿足要求。 三）、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN，雙單扣18、件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 荷載值計算： 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.80.030kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.301.50.8/20.180kN 活荷載標準值 Q=31.50.8/21.800kN 荷載的計算值 R=1.20.030+1.20.180+1.41.8002.772RC8.0kN單扣件抗滑承載力的設計滿足要求。 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四）、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的19、荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)：查施工手冊P194頁，標準值取； NG1 =0.106965.77.023 kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用，標準值為0.30 NG2 =0.308(1.50.45)/22.250 kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 =0.111.58/20.660 kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)； 標準值為： NG4 =0.0051.565.70.493 kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG20、2+NG3+NG4 = 7.0232.2500.6600.49310.426kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得:活荷載標準值 NQ =321.50.8/23.600 kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 =0.5 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz =1.11 Us 風荷載體型系數：Us =1.200 經計算得：風荷載標準值Wk =0.70.51.111.2000.46621、 kN/m2。 （注意：若不能同時滿足三個條件：1、基本風壓不大于0.35KN/m2，2、僅有欄桿和擋腳板，3、不是敞開式腳手架，則不用計算“立桿的軸向壓力設計值”） 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ = 1.210.4260.851.43.60016.795KN 其中 NG1腳手架結構自重標準值產生的軸向力； NG2構配件自重標準值產生的軸向力; NQ施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿可按一縱距（跨）內施工荷載總和的1/2取值。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ =1.210.426122、.43.60017.551 KN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 =0.851.40.4661.51.81.8/100.270 kN/m2 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五）、立桿的穩定性計算: 1、不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 計算立桿段的軸心力設計值，N=17551.00N； 軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=197查表取值:0.186； 長細比，=l0/i =3119.000/15.8197 l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確23、定，l0= kuh =1.1551.51.83.119m3119.000mm； i 立桿的截面回轉半徑，i=15.8； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，查表確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=489mm2 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 立桿的穩定性計算： 17551.00/（0.186489）173.673 f不考慮風荷載時，立桿的穩定性符合要求。2、考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式： 其中 N 計算立桿段的軸心力設計值，N=16795.000N； 軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=197,查表取值:0.186； 長細比，=24、l0/i =3119.000/15.8197 l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0= kuh =1.1551.51.83.119m3119.000mm； i 立桿的截面回轉半徑，i=15.8 mm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，查表確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=489 mm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5080mm3 Mw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，Mw=270.000 N.m； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；立桿的穩定性計算:16795.000/(0.186489)+270025、00.000/5080202.1300Nl，連墻件穩定性滿足要求。 連墻件采用普通螺栓連接，普通螺栓計算參見施工計算手冊鋼結構部分。連墻件普通螺栓連接示意圖 七）、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 腳手架橫距為800mm，內側腳手架距離墻體450mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130cm4，截面抵抗矩W = 141cm3，截面積A =26.163 cm2。 受腳手架集中荷載 P=1.210.426+1.43.600=17.551kN 水平鋼梁自重荷26、載 q=1.226.1630.00017.8510=0.246kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到： 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=23.67kN,R2=12.91kN,R3=-0.81kN 最大彎矩 Mmax= 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.181000000/(1.05141000)=8.0N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！ 八）、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.98823527、/(1200.0160235)=2.59 由于大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B，其值用應為：0.952 經過計算得： =1.1801000000/(0.952141000)=8.79N/mm2； 水平鋼梁的穩定強度8.79f=235,滿足要求。 九）、拉桿的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=27.340kN 十）、拉桿的強度計算: 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=228、7.340kN 1、拉繩的強度計算： 拉桿采用采用619鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.027.340/0.85=257.318kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑15.3mm。 2、鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=27.340kN 鋼絲拉繩的吊環強度29、計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=273404/(3.1416502)1/2=18.7mm 十一）、錨固段與樓板連接的計算: 1、水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=1.180kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范知：f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=4mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以30、上搭接長度。 2、水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.180kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經計算得： h 要大于1.1801000/(3.1416161.5)=15.7mm。 3、水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.180kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 1631、mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=9.12N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于56.534kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求。六、腳手架搭設根據本工程實際情況，在三層結構施工期間,安裝挑出鋼梁，作為立桿底座，搭設懸挑雙排腳手架，外架每四層用竹笆封底部,下兜平網；立面用密目式綠網全封閉。臨街外墻架子外立面全掛竹笆,封閉嚴密。1、 腳手架搭設順序如下按腳手架柱距、排距要求放線定位、安裝懸挑鋼梁-立柱（下端要搭設一致高）-第一步橫向水平桿-第一步縱向水平桿-第二步橫向水平桿-第二步縱向水平桿-連墻拉桿-第三步橫向水平32、桿2、 開始搭設立柱時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。3、 雙排腳手架縱向水平桿靠墻一端至墻裝飾面距離不應小于100mm。4、 扣件螺栓擰緊扭力矩不小于40N.m，并不大于65N.m。5、 對接扣件的開口應朝內。6、 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。7、 鋪設腳手板的注意事項：1） 應鋪滿、鋪穩、靠墻一側距墻面距離不應大于150mm。2） 腳手板的端頭應采用直徑3.2（10#）的鍍鋅鐵絲固定在支撐桿上。3） 在拐角處的腳手板，應與縱向水平桿可靠連接，以防止滑動。七、腳手架搭設質量的檢查與驗收1） 搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法見表2。腳33、手架搭設的技術要求與允許偏差 表2項次項 目技術要求容許偏差（mm）示意圖檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整僅限一、二層施工使用觀 察排水不積水墊板不晃動底坐不滑動降沉10 2立桿垂直度最后驗收垂直偏差 Hmax=20m Hmax=40m Hmax=60m H/200 H/400 H/600 100用經緯儀或吊線錘和卷尺搭設中檢查垂直度偏差的高度（n）不同設計高度H時的允許偏差（mm）80m60m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50717345067725501007501003間距步距偏差柱距偏差排距偏差205020鋼卷尺4 縱向平桿 高差一根桿的兩端20水平儀和水平34、尺同跨內、外縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向平桿外伸長偏差外伸500mm50鋼卷尺6扣件安裝主節點處各扣件距主節點的距離a150mm鋼卷尺同步立柱兩個相鄰對接扣件的高差500mm立柱上的對接扣件距主節點的距離h/3縱向水平桿上的對接扣件距主節點的距離L/37扣件螺栓檸緊扭力矩10-65Nm扭力扳手8剪力撐斜桿與地面的傾角45-60角尺9腳手架外伸長度（mm）對接100a1502a300卷尺搭接a100卷尺注：1、中間檔次用插入法2、 桿件編號說明：1-立桿；2-縱向水平桿；3-橫向水平桿。3、 扣件連接質量檢查扣件緊固質量用扭力扳手檢查，抽樣按隨時機均布原則確定，檢查數量與質量判定標準見表335、的規定，不合格者必須重新擰緊并達到緊固要求?？奂Q緊質量、抽樣數目及判定標準 表3項次 檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量（n）合格判定數（AO）不合格判定數（RO）1連接立桿與縱（橫）向平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向平桿或剪刀撐的扣件51-9091-150151-280281-500501-12001201-3200 5 8 13 20 32 50011235 1 22346 2連接橫向平桿與縱向平桿的扣件51-9091-150151-280281-500501-12001201-3200 5 5 13 20 32 50 12357102346811注：本表項次1、2均為一般檢查水平。本36、表項次1的合格質量水平（AQL）為4，項次2的為10。合格判定數（AO）系指允許不合格數。八、腳手架的使用規定腳手架的使用應遵守以下規定：1、 作業層每1m2架面上實用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的標準值，裝修腳手架取2KN/m2；2、 砂漿和容器總重不得大于1.5KN；施工設備單重不得大于1KN，使用人在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2KN。3、 在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行。4、 作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上墊器物或單塊腳手板以增加操37、作高度。5、 在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。6、 工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。7、 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。8、 每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有38、在架上人員撤離。9、 在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。九、腳手架的拆除1、 拆除前必須完成以下準備工作：1） 安全檢查腳手架的扣件連接、連墻體、支撐體系是否符合安全要求。2） 根據檢查結果，補充完善施工組織設計的拆除順序。3） 拆除腳手架上雜物及地面障礙物。2、 拆除應符合以下要求：1） 拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業。2） 所有連墻拉桿應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻體整層或數層39、拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻拉桿加固。3） 當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當的位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻拉桿。4） 當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩面端，設置連墻拉桿和橫向支撐加固。3、 卸料應符合以下要求1） 各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。2） 運至地面的構配件應及時檢查整理與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放，置于干燥通風處，防止銹蝕。十、安全措施1、 腳手架搭高人員必須是經過考核的專業架子工，架子工必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。2、 腳手架的構配件質量必須檢驗合格后方準使用。3、 操作層上的40、施工荷載應符合設計要求，不得超載；不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。4、 六級及六級以上大風和霧、雨、雪天應停止腳手架作業。雨雪后上架操作應有防滑措施，應掃除積雪。5、 設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。1） 在下列情況下，必須對腳手架進行經常檢查和保修：a、在六級大風與大雨后。b、停用超過一個月，復工前。2） 檢查保修項目a、 各主節點處諸桿的安裝，連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合施工方案設計要求。b、 地基是否積水，底座是否松動、立柱是否懸空。c、 扣件螺栓是否松動。d、 立柱的沉降與垂直度允許偏差是否符合驗收標準。e、 安全防護措施是否符合要求。6、 在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件。a、 主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿b、 連墻體c、 支撐7、 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。8、 腳手架接地、防雷措施應按國家現行標準（JGJ46-88）的有關規定執行。9、 拆除腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。