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1、商業用房工程外墻腳手架懸挑專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目 錄一、工程概況3二、編制依據3三、方案選擇4四、腳手架搭設611、扣件的安裝應符合規定10五、腳手架的檢查與驗收121、構配件的檢查與驗收12(1)、鋼管12(2)、扣件12(3)、腳手板122、架體的檢查與驗收12六、腳手架的拆除13七、安全保證措施13八、應急措施14九、懸臂式腳手架計算書151.腳手架參數152.活荷載參數153.風荷載參數154.靜荷載參數165.水平懸挑支撐梁161.均布荷載值計算162.強度計算163.撓度計算:172、1.荷載值計算172.強度驗算173.撓度驗算18 一、工程概況本工程是由置業房地產有限公司投資開發的XX一期工程6#樓，本工程總建筑面積19181.21M2,框架剪力墻結構，地下二層、地上三十二層，其中地下室為車庫，地上一、二層為商業用房，四層以上為住宅和賓館，建筑總高度為96.6m。二、編制依據建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范(GB50017-2003) 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范(GB50009-2001)中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安3、全技術規范(JGJ130-2001)中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范(GB50010-2002)中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)中國建筑工業出版社。工程設計文件。三、方案選擇根據本工程地下室外墻需要回填等特點，因此在地下室及一、二主體結構施工時，沿結構外圍搭設臨時施工圍護架，待地下室外回填完以后再搭設落地式鋼管腳手架作為裝修施工的操作架；六層頂開始至屋面女兒墻頂搭設懸臂式鋼管腳手架作為主體結構施工期間間的圍護架和裝修施工期間的操作架。懸臂式腳手架采用4米長的普通熱軋16號工字鋼為懸挑梁，用483.5鋼管搭設，雙排腳手架的凈寬度取1.0米，立桿縱距為1.5m米，4、步距為1.8米，懸臂工字鋼與結構樓板的錨固采用在樓板內預埋18錨環。腳手架與主體結構之間采用鋼管作為連接件連接，在架手架的外立面掛設密目式安全網，所有操作層滿鋪竹笆。最底層腳手架與墻體之間全部封閉，并且根據需要設置外挑網。四、腳手架搭設1、落地式腳手架在搭設前，首先對腳手架的基礎進行處理。如基礎處于回填土部位，則首先將回填土按要求進行夯實，如腳手架基礎處于原土地基，則對原土地基作平整處理。地基處理后再澆筑100mm厚C15素混凝土作為腳手架的基礎，混凝土頂面向外側找坡2%，外側設置300寬、最淺處200深的排水溝，排水溝沿腳手架周圈設置，每隔50m設集水坑一個，保證腳手架基礎無積水現象。2、懸5、臂式腳手架在搭設前應首先在懸挑層的結構樓板上按平面布置要求預埋18鋼筋吊環，吊環鋼筋埋入混凝土內應滿足鋼筋錨固長度24d，吊環所使用鋼筋的材質必須合格。錨環采用E422型電焊條焊接，焊縫長度滿足單面焊10d。在陽臺、空調板、雨蓬等位置懸挑工字鋼必須與板面架空，不得將工字鋼直接作用于結構懸挑構件的板面上。3、必須待混凝土強度達到50后在安裝懸挑工字鋼，鋼筋錨環焊接采用電弧焊，焊條采用E422焊條，焊縫長度必須滿足單面焊10d，焊接施工必須由專職電焊工施焊。 4、為了減小腳手架懸臂工字鋼的撓度，采用12鋼絲繩卸載，結構施工時在相應部位預埋好18鋼筋吊環用于安裝卸載鋼絲繩。5、搭設時應保證立桿的間距6、正確，立桿的縱距偏差應控制在5cm以內，并應保證立桿的垂直度，立桿的垂直偏差應不大于1/100H，且不大于10cm。（H為總高度）內立桿的離墻距離為300mm。6、立桿的各步接頭均應采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。立桿搭接處的搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿頂端宜高出檐口上皮1.5m。7、腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座上皮不7、大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連接件采用483.5鋼管，在澆筑各層樓板混凝土時，在樓板內預埋連接鋼管，伸入混凝土內不應少于200mm，沿腳手架縱向每三跨、高度方向每一樓層設一道連接桿，連接件應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，并應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，整個立面的連接件應呈梅花形布置。連墻件中的連墻桿宜水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接。 連墻件扣件連接示意圖當腳手架下部暫時不能設連墻件時，可搭設拋撐，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，8、與地面傾角應在450600之間。8、縱向水平桿應按步距要求（1.8m）水平搭設，縱向水平桿與立桿之間采用十字扣件緊扣連接，并應設置在立桿的內側，總向水平桿的端部不應伸出架體。大橫桿的連接除端部第一接頭處采用搭接外其余均采用對接扣件連接，大橫桿搭接處的搭接長度應不小于1m，應采用兩個旋轉扣件固定。大橫桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3。在同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。9、在立桿與大橫桿的交點處設置小橫桿，小橫桿的兩端應緊9、靠立桿用扣件與大橫桿扣牢，當遇作業層時，應在兩根立桿中間再增加一道小橫桿，以縮小腳手板的跨度，當作業層轉入其他層時，中間處的小橫桿可以隨腳手板一同拆除，但交點處的小橫桿不應拆除。10、為了增強腳手架的縱向剛度，在腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。每組剪刀撐跨越立桿根數為57根（6m），斜桿與地面夾角在450600之間，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件與立桿和伸出的小橫桿進行連接，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。底部斜桿的下端應置于墊板上。剪刀撐斜桿的接長均應采用搭接，搭接長度不小于1米，設三個旋轉扣件扣緊。11、扣件的安裝應符合下列規定：(1)、在主節點處固定橫向水平桿、縱向10、水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；(2)、對接扣件開口應朝上或朝內；(3)、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。12、腳手板是施工人員的作業平臺，必須按照腳手架的寬度滿鋪腳手板，板與板緊靠，離開墻面120150mm，采用對接時，接頭處下設兩根小橫桿。作業層端部腳手板探頭長度不大于150mm，其板長兩端應與支承桿可靠地固定。13、腳手板采用，其材質應符合規范要求，竹笆無腐蝕、破損。遇作業層時，要在腳手架的外側大橫桿之間設防護欄桿和擋腳板，防護欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側，上擋桿上皮高度應為1.2m，中欄桿應居中設置，擋腳板的高度不應11、小于180mm。每層大橫桿之間設兩根填心桿，即每步設置四根大橫桿。14、腳手架的外側滿掛密目安全網，安全網設置在外排立桿的里面，密目網用合乎要求的系繩將網周邊的每個套環系牢在腳手管上，在作業層高度范圍以內，密目網的內側在滿掛小眼安全網（網眼尺寸30mm）。15、腳手架鋪設腳手板應滿鋪，每隔三層掛一層平網作防護網，平網采用網眼為3cm3cm安全網，平網不應離作業層過遠，防止墜落時平網與作業層之間小橫桿的傷害。五、腳手架的檢查與驗收1、構配件的檢查與驗收(1)、鋼管如采用新鋼管，在進場時必須具備產品質量合格證、質量檢驗報告等齊全有效的質量證明資料。鋼管的表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位12、硬彎、毛刺、壓痕等質量缺陷。鋼管的外徑和壁厚偏差不得大于-0.5mm。舊鋼管的表面銹蝕深度不得大于0.5mm，當銹蝕深度超過0.5mm時不得使用。(2)、扣件新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證等齊全有效的質量證明資料。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。(3)、腳手板腳手板采用竹笆，破損、腐朽的竹笆不得使用。2、架體的檢查與驗收(1)、在腳手架使用前，檢查腳手架是否按照專項方案的要求進行搭設，搭設質量是否符合要求合規范要求。(2)、在腳手架使用期間，如遇有六級大風或大雨后，以及停止使用超過一個月以后，必須對架體進行系統的檢查。13、(3)、在腳手架使用期間，應定期檢查下列項目：、桿件的設置和連接，連墻件、支撐的構造是否符合要求；、底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否有松動；、安全防護措施是否符合要求。、架體的使用荷載是否超出設計要求。、腳手架搭設后，在使用前必須經驗收合格后方可投入使用。六、腳手架的拆除1、腳手架拆除前，應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合構造要求，并應清除腳手架上的雜物及地面障礙物。2、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。3、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。4、當腳手架拆至下14、部最后一根長立桿的高度時，應先在適當的位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。5、當腳手架采取分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應設置連墻件和橫向斜撐加固。6、腳手架拆除后，用與原結構相同強度等級微膨脹混凝土封堵原墻上的預留洞。七、安全保證措施1、腳手架搭設人員必須是經考核合格的專業架子工，上崗人員須經體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、腳手架構配件質量與搭設質量應按規范要求進行驗收，合格后方準使用。4、腳手架上不得亂堆雜物；嚴禁將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時15、應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。6、應由專人負責對腳手架進行定期安全檢查與維護，發現隱患及時排除。7、在腳手架使用期間，嚴禁隨意拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿及連墻件。8、不得在腳手架基礎及其臨近處進行挖掘作業，否則應采取相應安全措施，并報主管部門批準。9、在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施應符合相應的安全技術規范。11、搭拆腳手架時，地面應設圍擋和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。八、應急措施施工過程中施工現場發生無法預料得需要緊急搶救處理得危險時，應迅速逐級上16、報，次序為現場、辦公室、搶險領導小組、上級主管部門。由項目部安質部收集、記錄、整理緊急情況信息并向小組及時傳遞，由小組組長或副組長主持緊急情況處理會議，協調、派遣和統一指揮所有車輛、設備、人員、物資等實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定，如果事故特別小，根據上級指示可由施工單位自行直接進行處理。如果事故較大或施工單位處理不了，則由施工單位向建設單位主管部門進行請示，請求啟動建設單位得救援預案，建設單位救援預案仍不能進行處理，則由建設單位的安全管理部門向建設行政主管部門請示啟動上一級救援預案。(1)、值班電話：，項目部實行晝夜值班制度，項目部管理人員采取輪流值班的制度。(2)17、緊急情況發生后，現場要做好警戒和疏散工作，保護現場，及時搶救傷員和財產，并由在現場的項目部最高級別負責人指揮，在3min內電話通報到值班人員，主要說明緊急情況性質、地點、發生時間、有無傷亡、是否需要派救護車、消防車或警力支援到現場實施搶救，如需可直接撥打120、110等急救電話。(3)、值班人員在接到緊急請寬報告后必須在2min內將情況報告到緊急情況領導小組組長和副組長。小組組長組織討論后在最短的時間內發出如何進行現場處置的指令。分派人員車輛等到現場進行搶救、警戒、疏散和保護現場等。由項目部安質部在30min內以小組名義打電話向上一級有關部門報告。(4)、遇到緊急情況，全體職工應特事特辦、急18、事急辦，主動積極地投身到緊急情況的處理中去。各種設備、車輛、器材、物資等應統一調遣，各類人員必須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排，不得拖延、推諉、阻礙緊急情況的處理。九、懸臂式腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。（一）、腳手架技術參數:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上19、，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 120 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.95 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處啟東市，查荷載規范基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.645；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1292；20、腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物內錨固段長度 2.65 米。與樓板連接的錨環直徑(mm):18.00；樓板混凝土強度等級:C30；（二）、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值21、: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.65/3=0.192 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.65/3=1.1 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.192+1.41.1 = 1.817 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.81712/8 = 0.227 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =44.712 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =44.712 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.22、撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.192+1.1 = 1.331 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.33110004/(3842.06105121900)=0.69 mm；小橫桿的最大撓度 0.69 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000 / 150=6.667 與10 mm，滿足要求！（三）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381=0.038 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3511.65/3=0.192 kN；活荷載標準值: Q= 23、211.65/3=1.1 kN；荷載的設計值: P=(1.20.038+1.20.192+1.41.1)/2=0.909 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.651.65=0.008 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.9091.65= 0.4 kN.m；M = M1max + M2max = 0.008+0.4=0.409 kN.m最大應力計算值 = 0.409106/5080=80.437 N/mm2；大24、橫桿的最大應力計算值 = 80.437 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.03816504 /(1002.06105121900) = 0.077 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.038+0.192+1.1）/2=0.665kN V= 1.8830.66516503/ ( 100 2.061025、5121900) = 2.242 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.077+2.242=2.318 mm；大橫桿的最大撓度 2.318 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1650 / 150=11與10 mm，滿足要求！（四）、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用26、力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.03812/2=0.038 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.65=0.063 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511.65/2=0.289 kN；活荷載標準值: Q = 211.65 /2 = 1.65 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.038+0.063+0.289)+1.41.65=2.779 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為027、.1292 NG1 = 0.1292+(1.002/2)0.038/1.8020.00 = 3.011；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.3561.65(1+0.3)/2 = 2.252 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1461.65/2 = 0.693 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.6520 = 0.165 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.121 k28、N；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 211.652/2 = 3.3 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.350.740.645 = 0.12 kN/m2；不考慮風荷載時,29、立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.121+ 1.43.3= 11.965 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.121+ 0.851.43.3= 11.272 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.121.65 1.82/10 = 0.076 kN.m；（六）、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 11.965 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 30、cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11965/(0.186489)=131.551 N/mm2；立桿穩定性計算 = 131.551 N/mm231、 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.272 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼32、管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11272.1/(0.186489)+63765.629/5080 = 136.484 N/mm2；立桿穩定性計算 = 136.484 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ （七）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.1 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 17.82 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)33、，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.501 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.501 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 7.501 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.534、01小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖（八）、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.35 m，l = 2.65 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.3 m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 P=6.121+3.3=9.421kN；水平35、鋼梁自重強度計算荷載 q=2.6110-378.5 =0.205 kN/m；k=1.35/2.65=0.509k1=0.3 / 2.65 = 0.113k2=1.3 / 2.65 = 0.491代入公式，經過計算得到支座反力 RA = 24.872 kN支座反力 RB = -5.487 kN最大彎矩 MA = 15.26 kN.m 最大應力 = 15260168.123 /( 1.05 141000 )= 103.074 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 103.074 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N= 6.121 36、+3.3 = 9.421 kN水平鋼梁自重計算荷載 q= 0.003 78.5 = 0.205 kN/m最大撓度 Vmax= 9.046 mm工字鋼的撓度符合安全要求。（九）、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 9.988 235 /( 2600160235) = 1.19由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.834。經過計算得到最大應力 = 15.26106 /( 0.834141000 )= 129.807 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 129.807 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!（十）、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=5.487 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=5487.0814/(3.142502)1/2 =8.358 mm，所以錨環采用18鋼筋滿足要求。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。