午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、新機(jī)場停車樓及服務(wù)通道工程塔吊基礎(chǔ)施工方案編 制： 審 核： 批 準(zhǔn)： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準(zhǔn)： 二XX年X月 目 錄 1 工程概況52 塔吊布置總體方案53 場地工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件64 基礎(chǔ)選型65 塔吊基礎(chǔ)驗算7三. 塔吊基礎(chǔ)承載力計算9四. 地基基礎(chǔ)承載力驗算10五. 受沖切承載力驗算11六. 承臺配筋計算11四. 矩形承臺截面主筋的計算14六.樁承載力驗算15六.樁承載力驗算22七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算226 塔吊使用及運(yùn)行控制247 塔吊基礎(chǔ)做法248 塔吊穿板示意圖259 群塔運(yùn)行控制25(1)運(yùn)行主要原則26(22、)運(yùn)行防碰撞措施26(3)“十不吊”原則27(4)過程控制2810 塔吊安拆詳見安拆方案2811 定位圖29塔吊總平面布置圖301 工程概況本工程位于XX市XX區(qū)XX鎮(zhèn)，距XX市區(qū)24.5公里。停車樓平面呈長方形，東西長330m，南北長130m，東西兩端設(shè)有伸出的坡道與場地道路相連。航站樓與停車樓之間長方形空間為服務(wù)通道，南北長50m，東西長400m，作為機(jī)場大巴停放及航站樓內(nèi)部員工停車的通道，在B2層設(shè)有交通廳與航站樓連通，旅客可通過此交通廳進(jìn)入航站樓。局部地下三層主要為機(jī)電設(shè)備用房、管廊。總建筑面積約13萬平方米。混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)。停車樓結(jié)構(gòu)施工（2009年06月01日至2009年123、月27日）航站樓前60米外（結(jié)構(gòu)）于09年6月1日開工至2010年3月31日竣工。2 塔吊布置總體方案本工程停車樓、服務(wù)通道、樓前高架橋（主橋）結(jié)構(gòu)施工期間擬配置塔吊10臺，其中：16塔吊為C5613型塔吊，安裝于停車樓G15軸南側(cè)1500mm,呈“一”字形布置,1和6布置在東西兩端結(jié)構(gòu)以外；710塔吊為QTZ7030型塔吊，安裝于停車樓G04軸北側(cè)2500mm，同樣呈“一”字形布置；受停車樓結(jié)構(gòu)尺寸的限制，除1和6布置在東西兩端結(jié)構(gòu)以外外，其余8臺均安裝于結(jié)構(gòu)范圍以內(nèi)，安裝位置選擇時充分考慮了采光帶預(yù)留洞口的利用，減少穿板數(shù)量；穿越結(jié)構(gòu)板處，結(jié)構(gòu)留洞二次施工。根據(jù)場地條件，除3、4和7塔吊處4、于高回填區(qū)采用人工挖孔樁和回填土復(fù)合地基外，其余均采用天然地基基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面位于地梁墊層以下。停車樓、服務(wù)通道、高架橋塔吊平面布置圖3 場地工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件停車樓區(qū)域?qū)偃芪g剝蝕準(zhǔn)平原，地形較平坦，起伏不大，局部由于沿昆鐵路路基開挖形成1015m的人工邊坡，停車樓建筑場地類別為類，局部覆蓋層厚度較薄的區(qū)域（厚度小于5.0m）建筑場地類別為類，場地平整后場地類別總體上為類，場地內(nèi)無可液化土層，無軟土沉陷等震害現(xiàn)象。場地內(nèi)無滑坡、崩塌、泥石流等不良地質(zhì)作用，巖溶是場地內(nèi)的主要不良地質(zhì)作用。根據(jù)場地回填土檢測結(jié)果分析回填土質(zhì)量能夠滿足設(shè)計要求200KPa。4 基礎(chǔ)選型4.1 本工程1、2、5、65、8、9、10塔吊基礎(chǔ)采用天然地基，C5613型塔吊（1、2、5、6）基礎(chǔ)截面尺寸為530053001350mm，QTZ7030型塔吊（8、9、10）基礎(chǔ)截面尺寸為700070001700mm，地基承載力參照回填土承載力特征值200Kpa進(jìn)行天然地基基礎(chǔ)設(shè)計,基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度C35,墊層C15。4.2本工程3、4和7塔吊處于高回填區(qū)域，為保證雨季施工塔吊基礎(chǔ)安全，采用人工挖孔樁和回填土復(fù)合地基，C5613型塔吊（3、4）基礎(chǔ)截面尺寸為530053001350mm，四樁承臺，樁徑D=1200,樁長約10m，配筋1818，箍筋8100/200。基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度C35,樁身混凝土強(qiáng)度C30,墊層C15。6、5 塔吊基礎(chǔ)驗算C5613塔吊主要技術(shù)參數(shù)：塔吊搭設(shè)有效高度按40米（7.5132.540米）塔身截面：1.61.6（米），最大工作半徑56米塔機(jī)總重225041600138251380048629kg486KN地基承載力不小于0.2MPa 塔吊最大起重6000kg60KN塔尖起重1300kg13KN基礎(chǔ)尺寸：5.35.31.35（米） 混凝土強(qiáng)度等級C35混凝土重5.35.31.3525948KN傾覆力矩 1039.8KNMQTZ7030塔吊主要技術(shù)參數(shù)：塔吊搭設(shè)有效高度按30米（0.457.71.57330.65米）塔身截面：22（米），最大工作半徑70米塔機(jī)總重63339225007217、57100938kg1009KN地基承載力不小于0.2MPa 塔吊最大起重12000kg120KN塔尖起重3000kg30KN基礎(chǔ)尺寸：771.7（米） 8.58.51.5混凝土強(qiáng)度等級C35混凝土重771.7252082.5KN 8.58.51.5252709.4傾覆力矩2683.255.1 C5613天然地基基礎(chǔ)驗算一. 參數(shù)信息 塔吊型號:C5613塔吊, 自重(包括壓重)F1=486.00kN， 最大起重荷載F2=60.00kN， 塔吊傾覆力距， 塔吊起重高度H=42.00m， 塔身寬度B=1.60m， 混凝土強(qiáng)度等級:C35， 基礎(chǔ)埋深D=0.90m， 基礎(chǔ)最小厚度h=1.35m， 8、基礎(chǔ)最小寬度Bc=5.30m，二. 基礎(chǔ)最小尺寸計算 基礎(chǔ)的最小厚度取:H=1.35m 基礎(chǔ)的最小寬度取:Bc=5.30m三. 塔吊基礎(chǔ)承載力計算 依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。 計算簡圖: 當(dāng)不考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式： 當(dāng)考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式： 式中 F塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F=1.2546=655.20kN； G基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =1744.39kN； Bc基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=5.30m； W基礎(chǔ)底面的抵抗矩，W=BcB9、cBc/6=24.81m3； M傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，M=1.4； a合力作用點(diǎn)至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： a=5.30/2-1455.72/(655.20+1744.39)=2.04m。 經(jīng)過計算得到: 無附著的最大壓力設(shè)計值 Pmax=(655.20+1744.39)/5.302+1455.72/24.81=144.09kPa 無附著的最小壓力設(shè)計值 Pmin=(655.20+1744.39)/5.302-1455.72/24.81=26.76kPa 有附著的壓力設(shè)計值 P=(655.20+1744.39)/5.302=85.43kPa四. 地基10、基礎(chǔ)承載力驗算 地基承載力設(shè)計值為:fa=200.00kPa 修正后的地基承載力特征值fa大于最大壓力設(shè)計值Pmax=144.09kPa，滿足要求！五. 受沖切承載力驗算 依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2002第條。 驗算公式如下: 式中 hp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=0.95； ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取 ft=1.57kPa； am沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度: am=1.60+(1.60 +21.30)/2=2.90m； h0承臺的有效高度，取 h0=1.3m； Pj最大壓力設(shè)計值，取 Pj=144.09kPa； Fl實際沖切承載力： Fl=144.0911、(5.30+4.20)0.55/2=376.44kN。 允許沖切力： 0.70.951.5729001300=3936068.50N=3936.07kN 實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！六. 承臺配筋計算 依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2002第條。 1.抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=1.85m； P截面I-I處的基底反力: P=144.09(32.04-1.85)/(32.04)=100.61kPa； a截面I-I在基底的投影長度,取 a=1.60m。 經(jīng)過計算得 M=1.852(25.30+1.60)(144.09+12、100.61-21744.39/5.302)+(144.09-100.61)5.30/12。 2.配筋面積計算,公式如下: 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50010-2002 式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 經(jīng)過計算得 s=485.02106/(1.0016.705.3010313002)=0.003 =1-(1-20.003)0.5=0.003 s=1-0.003/2=0.998 As=485.02106/(0.9981300300.00)=1245.13、66mm2。 由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:10732.5mm2。 故取 As=10732.5mm2。5.2 C5613四樁承臺基礎(chǔ)驗算一. 參數(shù)信息 塔吊型號:C5613塔吊,自重(包括壓重)F1=486.00kN,最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=1039.80kN.m,塔吊起重高度H=40.00m,塔身寬度B=1.6m 混凝土強(qiáng)度:C35,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或?qū)挾菳c=5.30m 樁直徑或方樁邊長 d=1.20m,樁間距a=3.60m,承臺厚度Hc=1.35m 基礎(chǔ)埋深D=0.90m,承臺箍筋間距S=200mm,保護(hù)層厚度:50mm二. 塔吊基礎(chǔ)14、承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=486.00kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2(F1+F2)=655.20kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1.2546.00=655.20kN； G樁基承臺的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1744.315、9kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值: 最大壓力： N=(655.20+1744.39)/4+1455.72(3.601.414/2)/2(3.601.414/2)2=885.87kN 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n16、。 經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值： N=(655.20+1744.39)/4+1455.72(3.60/2)/4(3.60/2)2=802.08kN Mx1=My1=2(802.08-1744.39/4)四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 經(jīng)過計算得承臺底面配筋 s=731.97106/(1.0016.17、705300.001300.002)=0.005 =1-(1-20.005)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.998 Asx= Asy=731.97106/(0.9981300.00300.00)=1881.45mm2。 承臺頂面按構(gòu)造配筋。五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第條和第條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=885.87kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.20； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f18、c=16.70N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5300mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=885.87kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A=1.131m2。19、 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第-3條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=885.87kN 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值: Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值: Qck相應(yīng)于任一復(fù)合基樁的承臺底地基土總極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值: qck承臺底1/2承臺寬度深度范圍(5m)內(nèi)地基土極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值； s,p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)； c承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)；按下式取值20、： s,p,c分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsk樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； u樁身的周長，u=3.770m； Ap樁端面積,取Ap=1.13m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱 1 10 22 6000 粘性土 由于樁的入土深度為10m,所以樁端是在第1層土層。 最大壓力驗算: R=3.77(1022.7935)/1.65+1.716000.001.13/1.65+0.26737.3621、/1.70=7526.74kN 上式計算的1.2R的值大于最大壓力885.87kN,所以滿足要求!5.3 QTZ7030天然地基基礎(chǔ)驗算一. 參數(shù)信息 塔吊型號:QTZ7030塔吊, 自重(包括壓重)F1=1009.00kN， 最大起重荷載F2=120.00kN， 塔吊傾覆力距， 塔吊起重高度H=31.00m， 塔身寬度B=2.00m， 混凝土強(qiáng)度等級:C35， 基礎(chǔ)埋深D=0.90m， 基礎(chǔ)最小厚度h=1.70m， 基礎(chǔ)最小寬度Bc=7.00m，二. 基礎(chǔ)最小尺寸計算 基礎(chǔ)的最小厚度取:H=1.70m 基礎(chǔ)的最小寬度取:Bc=7.00m三. 塔吊基礎(chǔ)承載力計算 依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(GB22、50007-2002)第5.2條承載力計算。 計算簡圖: 當(dāng)不考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式： 當(dāng)考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式： 式中 F塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F=1.21129=1354.80kN； G基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =3557.40kN； Bc基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=7.00m； W基礎(chǔ)底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=57.17m3； M傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，M=1.4； a合力作用點(diǎn)至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： a=7.00/2-3723、56.55/(1354.80+3557.40)=2.74m。 經(jīng)過計算得到: 無附著的最大壓力設(shè)計值 Pmax=(1354.80+3557.40)/7.002+3756.55/57.17=165.96kPa 無附著的最小壓力設(shè)計值 Pmin=(1354.80+3557.40)/7.002-3756.55/57.17=34.54kPa 有附著的壓力設(shè)計值 P=(1354.80+3557.40)/7.002=100.25kPa四. 地基基礎(chǔ)承載力驗算 地基承載力設(shè)計值為:fa=200.00kPa 修正后的地基承載力特征值fa大于最大壓力設(shè)計值Pmax=165.96kPa，滿足要求！五. 受沖切承載24、力驗算 依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2002第條。 驗算公式如下: 式中 hp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=0.93； ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取 ft=1.57kPa； am沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度: am=2.00+(2.00 +21.65)/2=3.65m； h0承臺的有效高度，取 h0=1.65m； Pj最大壓力設(shè)計值，取 Pj=165.96kPa； Fl實際沖切承載力： Fl=165.96(7.00+5.30)0.85/2=867.56kN。 允許沖切力： 0.70.931.5736501650=6155416.58N=6155.42kN 實際沖切25、力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！六. 承臺配筋計算 依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2002第條。 1.抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=2.50m； P截面I-I處的基底反力: P=165.96(32.74-2.50)/(32.74)=115.40kPa； a截面I-I在基底的投影長度,取 a=2.00m。 經(jīng)過計算得 M=2.502(27.00+2.00)(165.96+115.40-23557.40/7.002)+(165.96-115.40)7.00/12。 2.配筋面積計算,公式如下: 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 5001026、-2002 式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 經(jīng)過計算得 s=1319.01106/(1.0016.707.0010316502)=0.004 =1-(1-20.004)0.5=0.004 s=1-0.004/2=0.998 As=1319.01106/(0.9981650300.00)=2670.21mm2。 由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:17850mm2。 故取 As=17850mm2。5.4 QTZ7030四樁承臺基礎(chǔ)驗算一. 參27、數(shù)信息 塔吊型號:QTZ7030,自重(包括壓重)F1=1009.00kN,最大起重荷載F2=120.00kN 塔吊傾覆力距M=2683.25kN.m,塔吊起重高度H=31.00m,塔身寬度B=2m 混凝土強(qiáng)度:C35,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或?qū)挾菳c=7.00m 樁直徑或方樁邊長 d=1.20m,樁間距a=4.00m,承臺厚度Hc=1.70m 基礎(chǔ)埋深D=0.90m,承臺箍筋間距S=200mm,保護(hù)層厚度:50mm二. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=1009.00kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=120.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.28、2(F1+F2)=1354.80kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1.21129.00=1354.80kN； G樁基承臺的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=3557.40kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)。 經(jīng)計算得29、到單樁樁頂豎向力設(shè)計值: 最大壓力： N=(1354.80+3557.40)/4+3756.55(4.001.414/2)/2(4.001.414/2)2=1892.22kN 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值： N=(1354.80+3557.40)/4+3756.55(4.00/2)/4(4.00/2)2=1697.62kN 30、Mx1=My1=2(1697.62-3557.40/4)四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 經(jīng)過計算得承臺底面配筋 s=1616.54106/(1.0016.707000.001650.002)=0.005 =1-(1-20.005)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.997 Asx=31、 Asy=1616.54106/(0.9971650.00300.00)=3274.07mm2。 承臺頂面按構(gòu)造配筋。五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第條和第條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=1892.22kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.20； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=7000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1650mm； fy32、鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1892.22kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A=1.131m2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ33、94-94)的第-3條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1892.22kN 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值: Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值: Qck相應(yīng)于任一復(fù)合基樁的承臺底地基土總極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值: qck承臺底1/2承臺寬度深度范圍(5m)內(nèi)地基土極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值； s,p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)； c承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)；按下式取值： s,p,c分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsk樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值34、； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； u樁身的周長，u=3.770m； Ap樁端面積,取Ap=1.13m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱 1 10 18 6000 粘性土 由于樁的入土深度為10m,所以樁端是在第1層土層。 最大壓力驗算: R=3.77(1018.79795)/1.65+1.646000.001.13/1.65+0.421286.25/1.65=7416.90kN 上式計算的1.2R的值大于最大壓力1892.22kN,所以滿足要求!6 塔吊使用及運(yùn)行控制6.135、 根據(jù)總工期安排，本工程塔吊在基礎(chǔ)施工前一次性安裝完成，計劃于2009年5月15日開始安裝第一臺，于2009年5月31日全部安裝完成。6.2 停車樓結(jié)構(gòu)施工期間，110塔吊同時為停車樓施工服務(wù)，待停車樓結(jié)構(gòu)施工完成后，順序拆除8、9、7、10塔吊（預(yù)計使用時間7個月），保留1、2、3、4、5、6塔吊，為2009年2月1日開始施工的服務(wù)通道及高架橋施工提供垂直及水平運(yùn)輸服務(wù)（預(yù)計使用時間為14個月）。6.3 A-3合同段停車樓結(jié)構(gòu)工程施工期間，正值A(chǔ)-1合同段鋼結(jié)構(gòu)吊裝工程施工階段，鋼結(jié)構(gòu)吊裝設(shè)備在服務(wù)通道內(nèi)運(yùn)行。塔吊布置在停車樓以內(nèi)，并塔吊安裝限位裝置，在鋼結(jié)構(gòu)安裝A-1鋼結(jié)構(gòu)安裝階段，保證服36、務(wù)通道范圍通常，吊臂及平衡臂不旋轉(zhuǎn)到用服務(wù)通道內(nèi)。7 塔吊基礎(chǔ)做法塔吊基礎(chǔ)做法示意圖8 塔吊穿板示意圖2#、3#、4#、5#、7#、8#、9#、10#塔吊基礎(chǔ)及穿板示意圖9 群塔運(yùn)行控制本方案考慮了10臺塔吊的相對平面空間位置，即保證工作要求，又不產(chǎn)生干擾，1、3、5塔吊安裝高度為42m, 2、4、6塔吊安裝高度為37m, 7、9塔吊安裝高度為31m, 8、10塔吊安裝高度為25m。(1)運(yùn)行主要原則1)低塔讓高塔。低塔在轉(zhuǎn)臂前應(yīng)觀察高塔的運(yùn)行情況后再運(yùn)行。2)后塔讓先塔。在各塔機(jī)塔臂交叉區(qū)域運(yùn)行時，后進(jìn)入該區(qū)域的塔機(jī)要避讓先進(jìn)入該區(qū)域的塔機(jī)。3)動塔讓靜塔。在各塔機(jī)塔臂交叉區(qū)域作業(yè)時，在一塔37、機(jī)塔臂無回轉(zhuǎn)、小車無行走、吊鉤無運(yùn)動，而另一塔機(jī)塔臂有回轉(zhuǎn)或小車行走時，動塔機(jī)應(yīng)避讓靜塔機(jī)。4)輕車讓重車。在各塔機(jī)同時運(yùn)行時，無荷載塔機(jī)應(yīng)避讓有荷載塔機(jī)。5)客塔讓主塔。以實際工作區(qū)域劃分塔機(jī)工作區(qū)域，若塔機(jī)塔臂進(jìn)入非本塔工作區(qū)域時，客區(qū)域的塔機(jī)要讓主區(qū)域的塔機(jī)。6)塔機(jī)在運(yùn)行中，各條件同時存在時，必須按以上排序原則執(zhí)行。(2)運(yùn)行防碰撞措施工程需群塔作業(yè)，個別塔吊間相互交叉作業(yè)區(qū)域較大，為防止塔吊與塔吊間，塔吊與建筑物間發(fā)生碰撞，特制定本防碰撞措施。1)水平方向低位塔吊起重臂與高位塔吊塔身之間防碰撞：塔吊在現(xiàn)場的定位布置是關(guān)鍵，通過嚴(yán)格控制各臺塔吊之間的位置關(guān)系，來預(yù)防低位塔吊的起重臂端部38、碰撞高位塔吊塔身，在安裝方案中已保證任意兩塔間距離均大于較低的塔吊臂長2m以上，塔吊在現(xiàn)場的定位保證了塔吊之間不存在低位塔吊的起重臂與高位塔吊的塔身發(fā)生碰撞的問題。2)塔吊在垂直方向的防碰撞措施：a.低位塔吊的起重臂與高位塔吊起重鋼絲繩之間防碰撞措施。由于受施工需要的影響，塔吊間高與低是相對的，但都有可能發(fā)生低位塔吊的起重臂與高位塔吊的起重鋼絲繩的碰撞事故。為杜絕此類事故發(fā)生，項目必須對每一臺塔吊的工作區(qū)進(jìn)行合理劃分，避免出現(xiàn)塔吊交叉工作區(qū)。同時，項目必須配備有合格操作證的、經(jīng)驗豐富的信號指揮工，確保指揮塔吊回轉(zhuǎn)作業(yè)時，低塔的起重臂不碰撞高塔的起升鋼絲繩。當(dāng)現(xiàn)場風(fēng)速達(dá)到6級風(fēng)，相當(dāng)風(fēng)速達(dá)到1039、.813.8m/秒時，塔吊必須停止作業(yè)。另外，塔吊租賃公司要配備操作熟練、有責(zé)任心的塔司為現(xiàn)場服務(wù)，塔吊在每次使用后或在非工作狀態(tài)下，將塔吊的吊鉤升至頂端，同時將起重小車行走到起重臂根部。b.高位塔吊的起重臂下端與低位塔吊的起重臂上端防碰撞措施。由于相鄰塔吊的作業(yè)面有交叉處，所以低位塔吊的起重臂與高位塔吊的起重臂有可能發(fā)生碰撞。各塔吊均按照前面塔吊安裝部分所要求的高度頂升即可保證高位塔吊的大臂下限與低位塔吊的大臂上限之間的垂直距離不小于2m。(3)“十不吊”原則1)被吊物重量超過機(jī)械性能允許范圍。2)信號不清。3)吊物下方有人。4)吊物上站人。5)埋在地下物。6)斜拉斜牽物。7)散物捆綁不牢。40、8)立式構(gòu)件、大模板等不用卡環(huán)。9)零碎物無容器。10)吊裝物重量不明。有起點(diǎn)無落點(diǎn)不準(zhǔn)吊。(4)過程控制1)塔機(jī)與信號指揮人員必須配備對講機(jī)。對講機(jī)統(tǒng)一確定頻率后必須鎖頻，使用人員無權(quán)調(diào)該頻率。要做到專機(jī)專用，不得轉(zhuǎn)借。2)信號指揮人員應(yīng)與塔機(jī)組相對固定，無特殊原因不得隨意更換指揮人員，指揮人員未經(jīng)主管負(fù)責(zé)人同意，不得私自換崗。換班時應(yīng)采用當(dāng)面交接制。3)現(xiàn)場用指揮語言采用普通話。指揮語言應(yīng)規(guī)范，防止發(fā)生指揮錯誤。4)指揮過程中，嚴(yán)格執(zhí)行信號指揮人員與塔機(jī)司機(jī)的應(yīng)答制度，即：信號指揮人員發(fā)出動作指令時，先呼叫被指揮的塔機(jī)編號，待塔機(jī)司機(jī)應(yīng)答后，信號指揮人員方可發(fā)出塔機(jī)動作指令。5)信號指揮人員必須時刻目視塔機(jī)吊鉤與被吊物。塔機(jī)轉(zhuǎn)臂過程中，信號指揮人員還必須環(huán)顧相鄰塔機(jī)的工作狀態(tài)，并發(fā)出安全指示語言。安全指示語言必須明確、簡短、完整、清晰。6)信號工在作業(yè)前、作業(yè)中和交班時，必須對鋼絲繩進(jìn)行全面檢查與鑒定，嚴(yán)禁使用不合格的鋼絲繩。10 塔吊安拆詳見安拆方案11 定位圖塔吊總平面布置圖