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1、住宅小區外墻雙排扣件式鋼管腳手架施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況3二、腳手架設計3三、材質要求4（一）鋼管4（二）扣件5四、立桿基礎處理5五、架體施工方法及搭設要求5六、架體內封閉6七、通道7八、使用與維護7九、腳手架的拆除8十、鋼管落地腳手架計算書9一、參數信息:9二、大橫桿的計算:12三、小橫桿的計算:14四、扣件抗滑力的計算:16五、腳手架立桿荷載計算:17六、立桿的穩定性計算:18考慮風荷載時19七、最大搭設高度的計算:20八、連墻件的穩定性計算:21連墻件扣件連接示意圖22、2九、立桿的地基承載力計算:22一、工程概況XX1#18#樓、1#-3#半地下室工程，為四層、五層、六層現澆框架結構，沿口高度18.8.m，房屋總高22.855m，總建筑面積65165.3m 2。二、腳手架設計（一）搭設方式：采用雙排扣件式鋼管腳手架。底排步距2m，上部均為1.8m；立桿橫向間距1.2m，立桿縱向間距1.6m。（二）搭設高度：搭設高度為24.35m，計13排。（三）根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第六條規定，扣件式鋼管腳手架允許搭設高度為50米，而本工程的腳手架最大搭設高度為24.35m。所以對本工程的腳手架設計計算。（四）鋼管、扣件應按規定進3、行抽樣檢測，視測試結果及時調整方案（附后）。 三、材質要求（一）鋼管1、腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。2、腳手架鋼管的截面尺寸：外徑48mm，壁厚3.5mm；最大長度：橫向水平桿2200mm，其它桿6000mm。每根鋼管的最大質量不應大于25kg。3、鋼管的尺寸和表面質量應符合下列要求：（1）新鋼管的檢查應符合下列要求：應有產品質量合格證；應有質量檢驗報告、鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T224、8）的有關規定，質量應符合三、（一）1條規定；鋼管表面平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規定，鋼管必須涂有防銹漆。（2）舊鋼管的檢查應符合下列要求：表面銹蝕深度應符合（J84-2001）中的表8.1.5序號3的規定。銹蝕檢查每年一次，檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定的值時不得使用；鋼管彎曲變形應符合（J84-2001）表8.1.5序號4的規定。（二）扣件1、扣件應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定；扣件在螺栓擰緊扭5、力矩達65Nm時，不得發生破壞。2、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測。3、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。4、新、舊扣件均應進行防銹處理。四、立桿基礎處理1、基礎平整夯實，100厚C15砼硬化，落地立桿垂直穩放在砼地坪上。2、立桿基礎外側設置截面為2020cm的排水溝，并在外側設80cm寬的砼路面（在未進行大面積砼硬化的部位）。五、架體施工方法及搭設要求1、立桿：橫向間距1.2m，縱向間距1.6 m，內桿距墻面18m，步高1.8m，且相鄰6、接頭錯開，頂排外立桿必須高出結構1.5m，內立桿低于結構0.8m。2、大橫桿：間距0.4m，接頭錯開，每一立面同一步架內縱向水平高低差應控制在6cm以內。3、小橫桿：長度1.4m，端頭離墻面15cm。4、掃地桿：外架必須設計縱橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5、連墻桿：主體施工期間采用48鋼管組合預埋件，隨外架搭設進度在結構每層層層設置（且垂直與水平距離均不大于4.5m），另在架體的明斷點處1m內、轉角1m內、頂部0.8m以內，必須加密設置；裝飾工程基本結束后剛性拉結改為沿結構的每層門窗洞口處7、設置（必須采用與架體同材質的臨時桿件可靠聯結）；所有拉結點必須上、下垂直交叉設置；此剛性拉結是保證架子的穩定和拉結的關鍵，必須按標準進行設置。6、剪刀撐：在腳手架的轉角、端頭及沿縱向每隔9m或每隔6根立桿的跨中處，每個剪刀撐占兩個跨間， 全部落地（底），從底到頂連續設置，聯接處采用旋轉扣件聯接，與地面夾角成45-60之間。剪刀撐的鋼管接長，采用疊交方式，二只回轉扣件接長，搭接距離視二只扣件間隔不少100cm。7、防護欄桿和踢腳桿：從腳手架的第二步開始，每步在外立桿里側設1.2m高的防護欄護和0.3高的踢腳桿。頂排必須加設1.5m的護身欄桿。8、腳手架（片）及安全網設置：施工期間腳手片層層滿鋪，8、腳手架（片）四角用18#鐵絲與大橫桿扎牢。外腳手架外圍內側用密目安全封閉圍護。搭設順序：立桿小橫桿大橫桿連墻桿斜拉桿擱柵防護欄桿腳手片安全網。鋼管腳手架搭拆方便，但技術要求較高，腳手架的搭設標準是一樣的，即外觀必須整體平整，做到橫平豎直，幾何圖形一致，各扣件使用正確，緊固力距應達到4-5kg.m，在外架搭設的同時，每班必須做好落手清，一步一清，現場清。9、搭設人員必須是經過專業技術培訓合格，持證上崗，且上崗前必須要經過分部分項安全技術交底。六、架體內封閉1、腳手架的架體里立桿距墻體凈距一般不應大于20cm，如大于20cm的必須設站人片，且必須設置平穩牢固。2、施工層以下外架每隔3步架，底部采用9、密目安全網或其他隔離措施。七、通道上人斜道搭設按平面布置及施工需要適當確定搭設位置，具體搭設要求如下：1、外腳手架設置上下走人斜道，附著搭設在腳手架的外側，不得懸挑。斜道的設置應為來回上折形，坡度1：3，寬度1米，轉角處平臺面積不小于3m2。斜道立桿單獨設置，不得借用腳手架立桿，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一個縱距設一連接。2、斜道兩側及轉角平臺外圍均應設1.2m高防護欄桿和30cm高踢腳桿，并用合格的密目式安全網封閉。3、斜道側面及平臺外側設置剪刀撐。4、斜道腳手片采用橫鋪，每隔30cm設一防滑條，防滑條采用4060mm方木，并多道鉛絲綁扎牢固。5、外架與各樓層之間設置進出通道，坡度不大10、于1：3，寬度不小于1米，通道采用木板鋪設，兩邊設1.2米高防護欄桿和30cm高踢腳桿，并固定牢固。所有鋼管桿件全部涂刷黃色油漆，底排立桿和各欄桿扶手全部涂刷黃黑相間漆，并在頂三排腳手架和架體中部一排腳手架的外圍，設30cm高黃黑相間油漆的踢腳板。八、使用與維護1、架子按需要進行分層搭設，搭設應按每三步架為一個驗收段進行分層驗收，合格后掛驗收合格牌才能投入使用。驗收時項目經理、架子班長、安全部門有關人員要參加并簽字。2、架子投入使用后，項目部在定期安全檢查時要對架子進行檢查。3、在裝飾開始后，要重點檢查架子的拉接與腳手板的鋪設情況。4、腳手在使用期間，嚴禁隨意拆除或剪斷各種設施。九、腳手架的拆11、除1、拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目的警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下方繼續組織施工。地面監護人員必須履行職責。2、拆架子的高處作業人員應戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋。3、如遇強風、雨等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，夜間實施拆除作業，應具備良好的照明設備。4、所有高處作業人員，應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律、拆除工藝要求。5、建筑物內所有窗戶必須關閉鎖好，不允許向外開啟或向外伸挑物件。6、拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留的材料、物件及垃圾塊。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。7、按搭設的反程序進行拆除，即安全網腳手板（片）防護欄12、桿擱柵斜拉桿連墻桿大橫桿小橫桿立桿。8、不允許分立面拆除或上、下二步同時拆除（踏步式）、認真做到一步一清，一桿一清。9、所有連墻桿、斜拉桿、隔排措施、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降，不準先行拆除。10、所有桿件與扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面，或兩桿同時拆下輸送地面。11、所有墊腳手板（片）拆除，自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起后，腳手板（片）面垃圾物件直接從高處墮落傷人。12、當日完工后，仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，及時進行修復或繼續完成至一個程序、一個部位的結束，方準撤離崗位。13、輸送至地面的所有杠件、扣件等物件，按類堆放整齊，及時清運出13、場。十、鋼管落地腳手架計算書XX1#18#樓、1#3#半地下室工程； 工程建設地點:橋頭鎮橋頭村；屬于框架結構；建筑高度：22.86m；總建筑面積：65165.3平方米；總工期：398天。本工程由慈溪友合置業有限公司投資建設，寧波核力建筑設計有限公司設計，慈溪市建筑設計研究院有限公司地質勘察，慈溪市同舟監理咨詢有限公司監理，慈溪市正大建筑工程有限公司組織施工；由俞松年擔任項目經理，魯建放擔任技術負責人。扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、14、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 24.4 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.2m，縱距La為1.6m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.18m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.8 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處浙江慈溪市，基本15、風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.209；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1278；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:13；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:16、1.00。二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.2/(2+1)=0.12 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.2/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.12=0.19 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.8=1.12 kN/m；圖1 大橫桿設計荷17、載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.191.62+0.101.121.62 =0.326 kNm；支座最大彎距計算公式如下:M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.191.62-0.1171.121.62 =-0.384 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.326106,0.3841018、6)/5080=75.591 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 75.591 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.12=0.158 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0.8 kN/m；最大撓度計算值為： = 0.6770.15816004/(1002.06105121900)+0.9900.816004/(1002.06105121900) =19、 2.347 mm；大橫桿的最大撓度 2.347 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1600/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.6 = 0.061 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.21.6/(2+1)=0.192 kN；活荷載標準值：Q=21.21.6/(2+1) =1.280 kN；集中荷載的設計值: P=1.220、(0.061+0.192)+1.4 1.28 = 2.096 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0381.22/8 = 0.008 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.0961.2/3 = 0.838 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.847 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.847106/5080=166.682 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 21、=166.682 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03812004/(3842.06105121900) = 0.041 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.061+0.192+1.28 = 1.533 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1533.441222、00(312002-412002/9 ) /(722.06105121900) = 3.745 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.041+3.745 = 3.787 mm；小橫桿的最大撓度為 3.787 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1200/150=8與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5):R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.023、0 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.62/2=0.061 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.2/2=0.023 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.21.6/2=0.288 kN；活荷載標準值: Q = 21.21.6 /2 = 1.92 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.061+0.023+0.288)+1.41.92=3.135 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內24、容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1278kN/mNG1 = 0.1278+(1.602/2)0.038/1.8024.35 = 3.943kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2= 0.3131.6(1.2+0.2)/2 = 4.306 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3 = 0.15131.6/2 = 1.56 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2NG4 = 0.0051.624.35 = 0.195 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG25、2+NG3+NG4 = 10.003 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ = 21.21.62/2 = 3.84 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.210.003+ 0.851.43.84= 16.574 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+1.4NQ=1.210.003+1.43.84=17.38kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(26、GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.4 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74；s - 風荷載體型系數：取值為0.209；經計算得到，風荷載標準值為:Wk = 0.7 0.40.740.209 = 0.043 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為:Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0431.61.82/10 = 0.027 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 16.574 kN；不考慮27、風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 17.38kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.53 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.181 m；長細比: L0/i = 201 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.179立桿凈截面面積 ： A = 28、4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 16573.772/(0.179489)+26714.558/5080 = 194.606 N/mm2；立桿穩定性計算 = 194.606 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 17380.172/(0.179489)=198.56 N/mm2；立桿穩定性計算 = 198.56 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件29、式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6.06 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.84 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.128 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.027 /(1.4 0.85) = 0.022 kNm；30、Hs =( 0.1794.8910-4205103-(1.26.06+0.851.4(3.84+0.1794.891000.022/5.08)/(1.20.128)=36.786 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 36.786 /(1+0.00136.786)=35.481 m；H= 35.481 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =35.481 m。腳手架單立桿搭設高度為24.35m，小于H，滿足要求！八、連墻31、件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.209，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2090.4 = 0.054 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 17.28 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.302 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl =32、 Nlw + N0= 6.302 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 180/15.8的結果查表得到 =0.971，l為內排架距離墻的長度；A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9714.8910-4205103 = 97.338 kN；Nl = 6.302 Nf = 97.338,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =6.302小于單扣件的抗滑力 8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =82.869 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 16.574 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=82.869kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！