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1、商業樓六層以下幕墻工程外腳手架搭設拆除施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據：4二、工程概況4三、管理小組人員機構及職責5四、施工材料與施工準備51、主要施工材料52、施工準備工作6五、腳手架構造（見附圖）72、連墻件設置：（詳見附圖）79、橫向水平桿：812、安全防護措施9七、技術措施98、腳手架外側必須滿掛密目安全網。1011、腳手架的搭設尺寸的允許偏差10八、施工方法112、架體搭設：113、加設連墻件114、人行斜道的搭道12九、腳手架的拆除121、拆除作業必須由上而下逐層2、進行，嚴禁上下同時作業；12九、安全措施132、搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。13十、落地式扣件鋼管腳手架計算書15一、參數信息:15一、參數信息:151.腳手架參數152.活荷載參數153.風荷載參數164.靜荷載參數165.地基參數16二、小橫桿的計算:171.均布荷載值計算172.強度計算173.撓度計算:18三、大橫桿的計算:181.荷載值計算182.強度計算183.撓度計算19四、扣件抗滑力的計算:19五、腳手架荷載標準值:20風荷載標準值應按照以下公式計算21六、立桿的穩定性計算:21七、最大搭設高度的計算:22八、連墻件的計算:23九、立桿的地基承載力計算:243、一、編制依據：建筑施工組織設計規范 （GB/T50502-2009）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 （JGJ130-2011）；建筑結構荷載規范 （GB50009-2006）（2006年版）；建筑施工高處作業安全技術規范 （JGJ80-91）；建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-99）；建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）。二、工程概況1地理位置本項目位于濟南市建新路以北、陽光新路以西、興濟河以東的區域2工程范圍主要項目為全隱框玻璃幕墻、鋁單板幕墻、干掛石材幕墻3建筑面積100004結構類型框架剪力墻結構、框架核心筒結構兩種形式三、管理小組人員機構及職責項目經理： 工程師：4、 技術負責人： 安全員 材料員 測量員 現場工長 質量員 架工班組四、施工材料與施工準備1、主要施工材料 鋼管：統一選用483.5mm鋼管。鋼管使用前必須經檢查無嚴重銹蝕，無彎曲變形，表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，鋼管具有出廠合格證。 本工程扣件：采用標準扣件，主要有直角扣件、對接扣件和旋轉扣件三種。扣件必須經檢查無脆裂、變形和滑絲，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N5、.m時不得破壞。 安全網：采用密目式阻燃安全網。安全網必須經檢驗合格后方可使用。2、施工準備工作指導工人熟悉施工方案，召開安全技術交底會，并在書面交底上讓操作人員簽字。3、搭設場地平整、夯實澆筑100厚C10混凝土硬化，并設置排水溝，防止腳手架基礎易水浸泡造成基礎下沉現象的發生。4、搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。五、腳手架構造（見附圖）2、連墻件設置：（詳見附圖）3、 施工平橋：施工平橋必須滿鋪木架板，腳手板平橋外側作180mm高踢腳腳板。用16號鐵絲牢固綁結于小橫桿上。（詳細見附圖四）。說明施工平橋板4塊用16號鐵絲與水平鋼管綁牢7、腳手6、架各種設計尺寸（m）連墻件設置立桿橫距立桿縱距步距腳手架搭設高度(m)作業層橫向水平桿間距兩步兩跨1.51.001.8 外立面24.850.758、縱向水平桿：縱向水平桿設在立桿內側，大部分用6m鋼管，采用對接扣件連接。對接扣件交錯布置，各方向面錯開距離不小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3。9、橫向水平桿： 0mm(立桿離墻距離為300mm)。非節點處橫向水平間距750mm。10、立桿：立桿必須準確定位，立桿上的扣件應交錯布置，兩根相隔接頭不應設在同步內，立桿除架子頂端可對接外，其余均需對接，立桿對接長度不應小于1m，高出檐口上皮1m。11、剪刀撐：外架高度24m時7、，在腳手架外側立面整個長度和高度連續設置剪刀撐。剪刀撐的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，用三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm，剪刀撐交角為4560度。平層每層設置剪刀撐，橫向：間隔4.5米設置橫向剪刀撐12、安全防護措施腳手板外側滿掛密目式阻燃塑料安全網（符合國家標準與地方性有關文件的規定），立網拉掛要平整順直。七、技術措施1、立柱間距由施工員放線定位，腳手架立桿要垂直，大小橫桿要平整，同一步距縱向水平桿必須四周交圈。相鄰兩柱的接頭要錯開，不在同一步距內，柱駁口必須按規范對接，確保外架垂直度。里外上下相鄰的兩根大橫桿的接頭要錯開，不得集中一組立柱間距之間接駁，大橫8、桿駁口必須按規范對接。2、腳手架各桿件相交伸出的端頭部分均應大于10cm，以防桿件滑脫。 3、各種連接扣件要扣接牢固，扣件螺栓擰緊扭力矩應在4060Nm之間，不能大于65Nm，以防扣件破壞，搭設完成后應用扭力扳手隨機均布抽查，不合格的必須重新擰緊，直到合格為止。4、外腳手架搭設須積極配合外墻干掛石材進度，腳手架須高出結構1.8米以上，但搭設高度應避免超過一個結構層以防腳手架失穩。5、施工層腳手板必須滿鋪，腳手板必須按操作規程綁緊，保證有3個支撐點綁扎固定，不得有探頭板。6、外架要始終保持高于操作面一步，并綁一道扶手欄桿，靠外側綁一道高180mm的擋腳板，里腳手板應低于工作面。防雷天線必須隨著架9、子的升高而升高。7、腳手架的立桿接頭在一個步距上不準超過總數的30%，不準相臨的三根立桿在同一水平面上有接頭，應錯開一個步距，水平大橫桿的接頭在同一斷面上不能超過1/3，相鄰水平剪刀撐8、腳手架外側必須滿掛密目安全網。9、要保證腳手架體的整體性，不得與支模架等一并拉結，不得截斷架體。嚴禁直接在外腳手板上架設電線。10、腳手架搭設前應將方案對施工班組進行交底，搭設人員應持證上崗。腳手架應隨樓層的增高按本方案進行分段驗收，填寫驗收記錄單（必須有量化的驗收內容），并懸掛驗收標識方能交付使用。11、腳手架的搭設尺寸的允許偏差（1）、立桿每搭設高度為10m時，其垂直度允許偏差為25mm。（2）、縱向水平10、桿高差為20mm（一根桿的兩端），同跨內兩根縱向水平桿高差為10mm。（3）腳手架步距為20mm，縱距為50mm，橫距為50mm。八、施工方法1、施工順序：拉線、搭設立桿，設置縱橫向掃地桿，掃地桿采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm處在立桿上。2、架體搭設：（1） 周邊腳手架應從一個角部開始向兩邊延伸交圈搭設；（2） 應按定位依次堅起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第1步的縱向和橫向平桿，在校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設；（3） 在設置第一排連墻件前，“一”字形腳手架應設置必要數量的拋撐及兩端部的加強措施，以確保構架穩定和架上作業人員的安全。邊長20m的周11、邊腳手架，亦應適量設置拋撐；（4） 剪刀撐、斜桿等整體連結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置，剪刀撐按照每9m設置一道剪刀撐及轉角處設置；（5）立桿下墊板8#槽鋼沿縱向通長鋪設。3、加設連墻件連墻桿用水平鋼管和扣件將架體與建筑件進行剛性連接，施工時注意扣件的緊固與架體的雙排連接。4、人行斜道的搭道人行斜道采用之字型斜道，每層樓設兩跑，拐彎處設休息平臺，斜道寬1.2米，坡度采用1：3，拐彎處平臺寬度同斜道寬。斜道兩側及平臺外圍均設置欄桿及擋腳板，欄桿高度1.2米，居中設中欄桿，擋腳板高不小于180mm。人行斜道腳手板用木板滿鋪，木板上用鐵絲與鋼管捆固，腳手板上每隔300mm設置一根防滑木條，12、木條厚度為25mm。九、腳手架的拆除（一）、拆除腳手架前的準備工作：1、應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；2、應根據檢查結果補充完善施工方案的拆除順序及措施；3、應由項目技術負責人進行拆除安全技術交底；4、應清除腳手架上的雜物及地面障礙物；5、腳手架拆除要專人指揮，并設置安全禁區，禁止閑人進入；（二）拆除過程中的控制：1、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；2、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步且高度不應大于2m。如高差大于2步，應增設連墻件加固；3、當腳手架采用分段、分向拆除時，對暫不拆除的13、腳手架兩端設置連墻桿和斜撐加固；4、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m左右）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐穩固后，再拆除連墻件；5、拆下的各種材料應分類堆放，集中存貯做好圍護和管理；6、腳手架拆除時必須注意對建筑物的保護，防止對建筑物的損壞；7、拆下的構配件必須分段集中，采用吊裝形式運至地面堆放，嚴禁高空拋擲。九、安全措施1、確定腳手架施工現場安全責任人員，負責施工全過程的安全管理工作，設專人負責對腳手架經常檢查和保修。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。3、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上。14、嚴禁懸掛起重設備。4、搭設腳手架時，地面應設圍欄和警示標志，并派專人看管，嚴禁非操作人員入內。5、腳手架在在搭設過程中，架子上嚴禁放置短料及各類配件，嚴防墜物傷人，懸空作業必須系好安全帶。6、必須在腳手架適當位置配備滅火器材，防火措施要落實，嚴禁在腳手架上吸煙，動火必須辦理審批手續，所有焊接作業必須由專人跟焊接焊。7、腳手架的防雷應與該建筑物的防雷裝置連接，四大角各設一處并使用最遠點到接地裝置上的允許電阻不超過10。8、遇到六級以上大風和重霧、大雨時應停止工作，雨后施工注意防滑。在大風大雨后或停工一段時間后，必須對外腳手架作全面的檢查，如發現變形、下沉、鋼構件銹蝕嚴重、扣件松脫等情況，要及時加15、固維修后方可使用。9、本腳手架取平橋施工荷載最大值為2KN/，并只考慮三層平橋同時操作的荷載，各使用外腳手架的班組必須教育工人不得堆放過重的建筑材料或雜物于平橋上。10、腳手架的搭設、拆除之前必須詳細逐級進行安全技術交底。經原審批部門同意，任何人不得修改變更技術方案。11、搭設后，應會同技術部門及安全檢查員進行全面檢查，驗收合格后方可使用，施工至二層高度時外腳手架必須進行安全初檢，每施工段驗收后才能使用。12、使用過程中必須定期和不定期檢查，發現問題及時整改，整改后必須全面檢查，檢查合格后才能繼續開工使用。13、操作人員必須經過安全培訓及三級教育，必須嚴格按照有關章程和規范要求施工，嚴禁違章作16、業，操作時必須戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋，不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、帶病作業。14、工具及小零件，要放在工具袋內，袖口及褲口要扎緊，以防衣服被掛住。15、搭設、拆除腳手架時應思想集中，團結協作，互相呼應，統一指揮，禁止在架子上打鬧。材料、工具不得亂拋、亂扔，在吊運下方不得站人。 十、落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 一、參數信息: 施工人員、施工材料和機具人員、機具、材料材料90kg機具=10kg人=80kg100kg+10kg+80kg=180kg=180kg/3=1800n=1.8kN/3 鋼管腳手架的計算17、參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為1.80 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 24.8 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.80米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用18、兩步兩跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.00 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 山東省濟南市地區，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65； 考慮風荷載 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:2； 腳手板類別:竹串片腳手板；欄19、桿擋板類別:欄桿沖壓鋼； 5.地基參數 地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:0.40。 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.035 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=2.0001.500/3=1.000 kN/m； 荷載的計算值: q=1.20.035+1.20.120、75+1.41.000 = 1.652 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.6521.0002/8 = 0.207 kN.m； = Mqmax/W =43.670 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.035+0.175+1.000 = 1.210 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.2101000.04/(3842.060105113600.0)=0.673 mm； 小橫桿的最大撓度小21、于 1000.0 / 150=6.667 與10 mm,滿足要求！ 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.0351.000=0.035 kN； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.0001.500/3=0.175 kN； 活荷載標準值: Q= 2.0001.0001.500/3=1.000 kN； 荷載的計算值: P=(1.20.035+1.20.175+1.41.000)/2=0.826 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和22、。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0351.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.8261.500= 0.331 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.331=0.340 kN.m 抗彎強度:= 0.340106/4730.0=71.980 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 71.980 小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起23、的最大撓度： Vmax= 0.6770.0351500.04 /(1002.060105113600.0) = 0.052 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.035+0.175+1.000）/2=0.605kN V= 1.8830.6051500.03/ ( 100 2.060105113600.0) = 1.644 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.644=1.695 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表524、.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0351.500=0.053 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.0001.500/2=0.262 kN； 活荷載標準值: Q = 2.0001.0001.500 /2 = 1.500 kN； 荷載的計算值: 25、R=1.2(0.053+0.262)+1.41.500=2.479 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12524.800 = 3.095 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35021.500(1.000+0.3)/2 = 0.682 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為26、0.11 NG3 = 0.11021.500/2 = 0.165 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.800 = 0.186 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.129 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0001.0001.5002/2 = 3.000 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20027、1)的規定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.129+ 1.43.000= 9.154 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.129+ 0.851.43.00028、= 8.524 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.500 1.8002/10 = 0.099 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =9.154 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 軸心受壓立桿29、的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 9154.000/(0.188450.000)=108.206 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 108.206 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =8.524 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度30、系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188 立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 8524.248/(0.188450.000)+99315.668/4730.000 = 121.756 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 121.756 小于 f = 205.000 N/31、mm2 滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.033 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.000 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1884.50010-4205.000103-(1.21.033 +1.43.000)/(1.20.125)=79.479 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 79.479 /(32、1+0.00179.479)=73.627 m； H= 73.627 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.033 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.000 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.099 /(1.4 0.85) = 0.083 kN.33、m； Hs =( 0.1884.50010-4205.00010-3-(1.21.033+0.851.4(3.000+ 0.1884.5000.083/4.730)/(1.20.125)=71.825 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 71.825 /(1+0.00171.825)=67.012 m； H= 67.012 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.172 kN/m2； 每個連34、墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.800 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 2.596 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 7.596 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=800.000/15.900的結果查表得到0.852； A = 4.50 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.8524.50010-4205.0001035、3 = 78.597 kN； Nl=7.596Nf=78.597,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=7.596小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =94.714 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸36、向力設計值 ：N = 8.524 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=94.714 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！十 地基承載力計算Pfg P=N AN上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值14.31KNA基礎底面面積 A=0.25Fg地基承載力設計值 240KN/m2KC腳手架地基承載力調整系數 KC=0.4NG1 = 0.149128.5米=4.25KNN = 1.2（NG1+NG2K）+0.851.4NQk = 1.2（4.25+1.69）+0.851.44.73 = 12.76KNP = 14.8/0.25=57KN/m2 fg=2400.4=96 KN/m2Pfg 地庫頂板承載力滿足要求。