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1、造紙公司漿粕改造項目槽罐區設備和堿回收車間模板工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、工程概況3二、設計及施工依據：3三、支模材料：3四、搭設方案31、施工放線，按順序搭設31、立桿底墊32、梁下支撐搭設34、立桿構造要求45、小橫桿構造要求 46、大橫桿構造要求 47、縱、橫向掃地桿構造要求48、剪刀撐4五、模板施工：5六、加強體系5七、質量保證61、構配件允許偏差72、腳手架搭設的技術要求、允許偏差和檢驗方法63.扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定7八、安全施工技術措施71、材質及其使用的安2、全技術措施72、腳手架搭設的安全技術措施.103、腳手架上施工的安全技術措施.104、腳手架拆除的安全技術措施.10九、應急預案91、組織機構92、事故處理程序9十、梁板模板及支撐系統計算書101、支撐體系計算102、地基承載力計算10十一、附：計算書部分101、梁模板扣件鋼管支撐架計算書10 2、樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書16一、工程概況本工程位于xx市xx區xx鎮，為xxxx造紙有限公司漿粕改造項目苛化工段，該土建工程由槽罐區設備基礎（綠液澄清器、綠液緩沖槽、綠泥攪拌槽、綠液穩定槽、綠泥洗滌澄清器、白泥洗滌澄清器、稀白液槽、白液澄清器、應急澄清器、濃白液槽）和堿回收車間組成，總建筑面積3、：2700 m2，建筑總高度為21.3m，層數為兩層，局部三層。地上結構為鋼筋砼框架結構，結構主要構件鋼筋砼框架柱、梁、板，以及大截面基礎梁。其中主要梁截面,400*800，450*900,600*700,300*700， 300*600，400*700,300*800，400*600,500*1300,500*1200等；基本柱網平面尺寸為6000*6000（最大6000*12000）。本工程首層建筑層高7.5m,梁板施工采用滿堂式鋼管支架，框架柱及外架采用雙排扣件式鋼管腳手架。樓板厚度：車間板厚為150mm。夾層結構標高5.5m，板厚為150mm。 方案的編制，梁按最大截面梁荷載計算模架支4、承體系，其他梁的支模架按最大截面梁支承體系搭設；樓板按150mm厚板支撐體系搭設。二、設計及施工依據：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）2、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）3、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）4、結構施工圖紙5、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)三、支模材料：本工程模板采用15mm優質多層夾板，模板支撐體系，采用直徑為F48，壁厚3.5以上焊接鋼管。鋼管立桿墊板采用優質50mm厚木腳手板。支模材料進場后由施工員、材料員、質量員和木工翻樣進行外觀檢查，認為合格后方可用于工程。四、搭設方案1、施工放線，按順序搭設本5、方案腳手架搭設主要是考慮結構層大梁的支撐承載，因此先要放線確定樓板梁的縱橫向位置，再順著主次梁方向在布置立桿地墊。后續按順序進行支撐體系搭設。其搭設順序如下：施工放線鋪設墊板立桿掃地桿縱橫水平桿剪刀撐抄水平，定梁底大橫桿、小橫桿、梁底加強立桿腳手架驗收鋪設梁、板模板綁扎鋼筋、水電工藝等預埋、預留澆筑砼。2、立桿底墊支模架支撐土層采用原土地基支撐（即為天然風化巖、基坑中風化承載力達到8MPa），要求平整。整體拉線定位，鋪設立桿墊板。立桿墊板采用木腳手板，其厚度不小于50mm，平面尺寸2401800。布設必須平穩，不得懸空。3、模架搭設模板支承架搭設采用滿堂式鋼管支架，步高1.8m。鋼管立桿縱橫向6、間距為0.8m0.8m，普通框架梁梁底設置縱向間距0.8m的立桿，橫向采用1.5m鋼管，間距0.4m，梁底采用5080方木支撐縱楞，方木間距300；板底采用5080方木支撐橫楞，方木間距300。紙機大梁縱橫向間距0.60.6m,梁兩側立桿設置滿撐剪刀撐。4、立桿構造要求1）根據設計圖紙梁板位置布設情況，樓板立桿到標高7.00m，梁底頂桿根據梁截面高度確定，桿頂要求距梁底50-80mm，立桿布置平行于主、次梁均勻布設，間距800mm，不得超過1200mm,間距超過1200mm必須中間加設立桿。即主、次梁兩側立桿分別距主梁中心線600mm。主梁、次梁底部正中架立加強頂桿（設絲托調整），立桿接頭采用7、不少于2個扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。 2）支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。 3）設在支架立桿頂部的可調絲托，當其伸出長度超過300mm時，其偏心距不應大于25mm。5、大橫桿構造要求 第一步大橫桿距掃地桿1800mm， 第三步大橫桿上皮表面標高5.45m， 中間設置兩道大橫桿，大橫桿縱橫布設用直角扣件牢固連接成一整體。梁底設置橫向小橫桿和縱向大橫桿。梁底大橫桿與梁兩側立桿及梁底頂立桿用直角扣件牢固連接，且要設置雙扣件防止受梁重力作用8、下滑。梁底縱向大橫桿與梁底頂桿及梁兩側立桿用扣件牢固連接，且要設置防滑扣件。大橫桿設置于橫向水平桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。 大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm。6、小橫桿構造要求 梁兩側及底部每一立桿與大橫桿相交處（即立節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。其余小橫桿均設于立桿間，間距最大不超過60cm。 小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結構外邊緣19、5cm，且長度不大于44cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。7、縱、橫向掃地桿構造要求縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮25cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。8、剪刀撐腳手架外圍交圈及主梁兩側立桿滿設剪刀撐，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每4步6跨設置一道，保證斜桿與地面的夾角在45度60度之間。 剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。五、模板施工：模板施工前，由項目部對班組進行書面技術交底，在澆搗砼時，10、木工班要設專人看模。所有模板均由木工翻樣畫出翻樣圖，經施工負責人復核后付諸實施。模板在木工棚車間內加工預制，現場實地拼裝，現澆梁板式樓蓋結構制模，重點是梁與柱節點的制模質量，大梁底板和側邊模板，應整塊與柱搭接，鑲接點必須設在梁中，這樣可避免梁柱節點縮徑，保證梁柱節點尺寸準確，框架梁高超過600，梁高的中部增加一根F12對拉螺桿（設置雙螺母），間距800mm。梁高超過1000，梁高的中部等距增加兩根F12對拉螺桿（設置雙螺母），間距600mm。起拱：考慮到地基沉降影響，所有梁均按1/10003/1000起拱，并根據設計要求，對跨度大于等于4m的板按L/400起拱。廠房柱模板垂直度及位置靠支撐實現11、。柱模板支撐采用48鋼管作斜向支撐，支撐的上支點與鋼管箍相連。為解決支撐的下支點問題，在柱周邊柱與柱用鋼管相連。柱模采用18厚木膠合板制作，高度尺寸應扣減墊腳厚度，拼縫應嚴密，板縫不大于1.5，木方選用50100、間距200，橫楞用2根48鋼管，14對拉螺栓（設置12道）間距間距300500mm，最下一道離地150，柱模下用1：2水泥砂漿填塞，以防漏漿。見下圖：1751701701701701701751200600200200200六、加強體系1、所有梁的支撐架，縱向均需加設剪刀撐，連貫整體設置。2、支模架下部應設置掃地桿，貫通整個支模架，以保證架體的整體穩定。3、要求支模架與柱間增設抱箍連12、接，以提高整個支模架體的穩定性。4、沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐。5、模板支架兩端與中間每隔4排立桿從頂開始向下每隔1步設置一道水平剪刀撐。七、質量保證1、構配件允許偏差項次項目允許偏差檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕濃度（=1+2）0.50游標卡尺4各種管件鋼管的端部彎曲l1.5m5鋼板尺5立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5m30鋼板尺2、腳手架搭設的技術要求、允許偏差和檢驗方法項次項目技術要求允許偏差檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排13、水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-102立桿垂直度最后驗收垂直度20-80m100用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度(m)總高度40m20mH=277H=102550H=2050100H=3075H=40100中間檔次用插入法3間距步距縱距橫距-205020鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端-20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差-10水平儀或水平尺5雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm-50鋼板尺3.扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定項次檢 查 項 目安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長14、立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件501-12001201-32003250352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）501-12001201-32003250710八、安全施工技術措施1、材質及其使用的安全技術措施（1）扣件的緊固程度應在40-65N.m，并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3KN?？奂下菟ū３诌m當的潤滑程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，15、禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。（5）嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。2、腳手架搭設的安全技術措施（1）腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，底層設備基礎的砼必須達到設計強度的75%以上才能施工。（2）搭設過程中劃出的工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（3）開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（4）腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。（16、5）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（6）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。（7）腳手架的加固嚴格采用15.5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。3、腳手架上施工作業的安全技術措施（1）結構腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部技術人員、安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。（2）嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆負荷荷，施工荷載不得大于 2KN/m2，確保較大安全儲備。（3）結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時作業層數不超過兩層17、，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。（4）當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。（5）各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。（6）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、腳手架拆除的安全技術措施（1）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。（2）架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。（3）拆架時應劃分作18、業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。（4）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（5）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（6）每天拆架下班時，不應留下隱患部位。（7）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。（8）所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。（9）所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。（10）拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊九、應急預案為確保高處墜落事件發生后19、，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險，特制定高處墜落應急準備與響應預案。1、組織機構（1）、項目部組成應急響應指揮部。負責應急搶救指揮。指揮部指揮：候天貴，成員由：任大兵、黃俊、陳文彪、杜海洋、任小華、聶紅軍組成。（2）、指揮部下設：a現場指揮組：由現場項目經理候天貴任組長。其任務是了解掌握事故情況，組織現場搶救指揮。b搶救聯絡組：由現場項目經理候天貴、施工員杜海洋、安全員任小華組成，現場項目經理為組長。其任務是根據指揮組指令，及時布置現場搶救，保持與當地建設行政主管部門、勞動部門等的溝通。并及時通知當事人的親人。c治安組：由項目安全員任小華任組長。其任務為現場秩20、序維護、保護事發現場、做好當事人周圍人員的問詢記錄，保持與當地公安部門的溝通。d善后組：由任大兵、黃俊、陳文彪、組成，任大兵為組長，其任務是妥善處理好善后的工作，按職能歸口負責保持與當地相關部門的溝通聯系。2、事故處理程序 （1）當高處墜落事故發生后，事故發現第一人應立即大聲呼救，報告責任人（項目經理或基地負責人）；（2）項目管理人員獲得求救信息并確認高處墜落事故發生后，應：組織項目職工自我救護隊伍進行施救，同時立即向當地醫療衛生部門（120）電話報告；立即向公司上報事故的初步原因、范圍、估計后果；保護事故現場。（3）指揮部接到電話報告后，指揮部即指令現場指揮部、搶救聯絡組、治安組在第一時間趕21、赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。（4）當事人被送入醫院接受搶救后，指揮部即指令善后組到達事故現場：a.做好與當事人家屬的接洽善后處理工作；b.按職能歸口做好與當地有關部門的溝通，匯報工作。十、梁板模板及支撐系統計算書1、支撐體系計算以最大梁高和7.50m樓板作為計算對象，其余梁板均按此方案執行。見后附計算書。2、地基承載力計算根據后面 “2.3.橫向支撐鋼管計算”計算結果，最大立桿支座反力為9.72KN，而根據級配砂石回填設計，承載力標準值fk為200KPa，立桿底墊模板面積為0.240.9=0.216m2，則： f=9.72/0.216=45KPa0.4fk22、=0.4200=80KPa，滿足要求。十一、附：計算書部分1、梁模板扣件鋼管支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 模板支架搭設高度為7.10米， 基本尺寸為：梁截面 BD=350mm1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) L=0.60米，縱距0.84米，立桿的步距 h=1.80米，采用的鋼管類型為483.0。1.1 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.23、001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 1.1.1強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 靜荷載標準值 q1 = 25.0001.5000.400+0.3500.400=15.140kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+3.000)0.400=2.000kN/m 經計算得到 M = 0.125(1.215.140+1.42.000)0.3000.300=0.224、36kN.m 經計算得到面板強度計算值 f = 0.23610001000/32400=7.284N/mm2 面板的強度驗算 f f,滿足要求! 1.1.2.抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.500(1.215.140+1.42.000)0.300=3.145kN 截面抗剪強度計算值 T=32702.0/(2400.00018.000)=0.563N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! 1.1.3.撓度計算 v = 1.302ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大允許撓度值 v = 1.200mm； 面25、板最大撓度計算值 v = 1.30215.1403004/(1006000291600)=0.913mm 面板的撓度驗算 v v,滿足要求! 1.2、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.2.1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/0.84m)： q1 = 25.0001.5000.4000.84=12.600kN (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.400(21.500+0.200)/0.200=2.24kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (3.26、000+2.000)0.8400.600=2.520kN 1.2.2.方木楞的支撐力計算： 均布荷載 q = 1.212.600+1.22.240=17.808kN/m 集中荷載 P = 1.42.520=3.528kN3.528KN17.808KN/mA200B 方木計算簡圖 經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為 N1=3.545kN N2=3.545kN 方木按照三跨連續梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.0027、cm4； 方木強度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.545/0.400=8.863kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.8630.400.40=0.142kN.m 截面應力 =0.142106/64000.0=2.219N/mm2 方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.40.4008.863=1.418kN 截面抗剪強度計算值 T=3996/(26080)=0.311N/m28、m2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! 方木撓度計算 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 v =0.6778.863400.04/(1009500.002560000.0)=0.063mm 方木的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 1.2.3.支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下3.545KN3.545KN600AB 0.0000.0003.529 計算簡圖0.0000.0000.7090.709 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 支座反力 RA =29、 RB=3.545kN 最大彎矩 Mmax=0.709kN.m 最大變形 vmax=3.529mm 截面應力 =0.709106/4491.0=157.87N/mm2 支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 1.3、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。1.3.1扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=3.545kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!1.3.2立桿的穩定30、性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=3.545kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1167.600=1.059kN 樓板的混凝土模板的自重 N3=1.080kN N = 3.545+1.059+1.080=5.684kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計31、值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 91.82N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 43.52N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k132、k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.010； 公式(3)的計算結果： = 59.06N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。2、樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 模板支架搭設高度為7.2米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.84米，立桿的橫距 l=0.84米，立桿的步距 h=1.80米。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 2.1 模板面板計算 面板為受彎結構,33、需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 84.001.801.80/6 = 45.36cm3； I = 84.001.801.801.80/12 = 40.82cm4； .強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.1ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； （一）當板厚為150mm時： 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1500.840+0.3500.8434、0=3.444kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+3.000)0.840=4.200kN/m 經計算得到 M = 0.1(1.23.444+1.44.200)0.3000.300=0.09kN.m 經計算得到面板強度計算值 f = 0.0910001000/45360=1.984N/mm2 面板的強度驗算 f f,滿足要求! （二）當板厚為200mm時： 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2000.840+0.3500.840=4.494kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+3.000)0.840=4.200kN/m 經計算得到 M = 0.1(1.24.494+135、.44.200)0.3000.300=0.101kN.m 經計算得到面板強度計算值 f = 0.10110001000/45360=2.227N/mm2 面板的強度驗算 f f,滿足要求! 2.1.2.抗剪計算 T = 3Q/2bh T （一）當板厚為150mm時：其中最大剪力 Q=0.6(1.23.444+1.44.200)300.000=1.802kN 截面抗剪強度計算值 T=31802.0/(2840.00018.000)=0.179N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!（二）當板厚為200mm時：其中最大剪力 Q=0.6(1.24.4936、4+1.44.200)300.000=2.029kN 截面抗剪強度計算值 T=32029.0/(2840.00018.000)=0.201N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! 2.1.3.撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大允許撓度值 v = 1.200mm； （一）當板厚為150mm時： 面板最大撓度計算值 v = 0.67710.0133004/(1006000437400)=0.209mm 面板的撓度驗算 v v,滿足要求!（二）當板厚為200mm時： 面板最大撓度計算值 v = 0.6737、711.2733004/(1006000437400)=0.236mm 面板的撓度驗算 v v,滿足要求! 2.2.支撐方木的計算 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 =53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； 方木楞計算簡圖 2.2.1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： 當板厚為150mm時： q1 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m 當板厚為200mm時： q1 = 25.0000.2000.300=1.38、5kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： 當板厚為150mm、200mm時： q2 = q2 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 =P1= (3.000+2.000)0.8400.300=1.260kN 2.2.2.強度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算如下: （一）當板厚為150mm時：均布荷載 q = 1.21.125+1.20.105=1.476kN/m 集中荷載 P = 1.41.260=1.764kN 最大彎矩 M = 1.7600.84/39、4+1.480.840.84 最大支座力 N = 1.760/2+1.480.84/2=1.5kN 截面應力 =0.5106/64000.0=7.813N/mm2 方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! （二）當板厚為200mm時：均布荷載 q = 1.21.5+1.20.105=1.926kN/m 集中荷載 P = 1.41.260=1.764kN 最大彎矩 M = 1.7600.84/4+1.930.840.84/8=0.54kN.m 最大支座力 N = 1.760/2+1.930.84/2=1.69kN 截面應力 =0.54106/64000.0=8.438N/mm2 方木的計40、算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 2.2.3.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T （一）當板厚為150mm時：其中最大剪力 Q=0.8401.476/2+1.764/2=1.502kN 截面抗剪強度計算值 T=31502/(25080)=0.563N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! （二）當板厚為200mm時：其中最大剪力 Q=0.8401.926/2+1.764/2=1.691kN 截面抗剪強度計算值 T=31691/(25080)=0.634N/mm2 41、截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! 2.2.4.撓度計算 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: （一）當板厚為150mm時： 均布荷載 q = 1.125+0.105=1.23kN/m 集中荷載 P = 1.260kN 最大變形 v =51.23840.04/(3849500.002560000.0)+1260.0 840.03/(489500.002560000.0)=0.968mm 方木的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!（二）當板厚為200mm時：均布荷載 q = 1.5+0.105=1.605kN/m 集中42、荷載 P = 1.260kN 最大變形 v =51.605840.04/(3849500.002560000.0)+1260.0 840.03/(489500.002560000.0)=1.068mm 方木的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 2.3.橫向支撐鋼管計算 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.98kN 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.868mm 最大支座力 Qmax=9.720kN 截面應力 =0.71106/449143、.0=159.01N/mm2 支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 2.4.扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=9.72kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,考慮采用雙扣件，則:R=9.72 Rc =28=16KN,滿足要求。 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載44、力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 2.5.梁底立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 2.5.1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1167.38=0.856kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350【0.4+（1. 5-0.15）2】0.840=0.911kN (3) 鋼筋混凝土梁自重（KN）： NG3 = 25.0001.500.400.840=12.6kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG 45、= NG1+NG2+NG3 = 14.367kN。 2.5.2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (3.000+2.000)0.8400. 40=1.68kN 2.5.3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ =1214.367+1.41.68=19.592KN 2.6.立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 24.68kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (46、cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.50 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果： = 248.43N/mm2，立桿的穩定性計算 f,不滿足要求! 47、根據要求進行加固補強，梁底增加一根立桿和頂撐，使得按公式（1）的計算結果： = 124.22N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 109.24N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.012； 公式(3)的計算結果： = 146.23N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 48、1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.49、024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全