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1、正本水進城項目水渠改造工程矩形三孔74m箱涵施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況3二、施工進度計劃4三、施工準備與資源配置計劃4（一）施工準備：4（二）資源配置計劃52 物資配置計劃：5工程周轉材料配置計劃6四、工藝流程及施工方法7（1）原涵破拆及土方開挖、回填7（2）鋼筋加工及綁扎8（3）混凝土工程施工10（4）模板工程施工11（5）止水帶安裝方案15附件一 墻模板（木模板）安全計算書17一、計算依據17二、計算參數17三、荷載統計18新澆混凝土對模板的側壓力18四、面板驗算191、2、強度驗算192、撓度驗算20五、次梁驗算211、抗彎強度驗算212、抗剪強度驗算213、撓度驗算224、支座反力計算22六、主梁驗算221、抗彎強度驗算222、抗剪強度驗算233、撓度驗算234、支座反力計算24七、對拉螺栓驗算24附件二 扣件式鋼管支架板模板安全計算書25一、計算依據25二、計算參數25三、面板驗算271、強度驗算282、撓度驗算30四、次梁驗算301、強度驗算322、抗剪驗算323、撓度驗算33五、主梁驗算331、抗彎驗算352、抗剪驗算363、撓度驗算364、支座反力計算37六、立柱驗算371、長細比驗算372、立柱穩定性驗算(頂部立桿段)373、立柱穩定性驗算(非頂部立3、桿段)38七、可調托座驗算38一、工程概況本工程為xx市“水進城”項目xx渠改造工程之一，位于xx，箱涵上部為xx大廈停車場，周邊有住宅、商業等地處繁華人員流動量大，對施工影響較大。K0+059至K0+133箱涵為矩形三孔，采用C30F200W6抗硫鋼筋混凝土現澆結構，3孔凈寬2.1米、凈高1.9米，墊層采用C25F200抗硫混凝土，設計流量為25m3/s。進出口設懸臂擋墻與上、下游雙層襯砌渠道銜接。箱涵每間隔910米設分隔縫20寬，止水采用651型橡膠止水帶(400mm*10mm)，埋設深150mm，上部使用瀝青砂漿嵌縫封口深150mm，下部采用聚乙烯高壓閉孔板（厚20mm）嵌縫，橡膠止水帶4、兩側嵌入混凝土墩墻或底板中。根據地勘報告，本工程場地區域構造屬基本穩定區，場地為相對較穩定場地，地基的均勻性一般，適宜建筑。地基土層雜填土、層卵石、-1層圓礫均為非凍賬性土，根據區域氣象資料，xx市標準凍結深度為1.55m，最大凍結深度為1.62m。擬建場地基本地震動峰值加速度值為0.20g，地震基本烈度為8度。二、施工進度計劃K0+059K0+133箱涵，總長為74m，共分為8段，39+210+39=74m。因季節影響，施工計劃一次成型，根據圖紙設計、現場情況等擬定施工天數29天（無外部因素影響的理想狀態下）。具體布置詳施工進度計劃附圖。三、施工準備與資源配置計劃（一）施工準備：1、技術準備5、：熟悉圖紙設計及相關施工規范，包括施工所需技術資料，及時與設計溝通，進行設計交底。根據分部分項工程及工程量，劃分試驗檢驗批等。2 現場準備：根據現場實際情況，在原箱涵南端頂板上埋有10kv電桿拉線，需當地供電局進行處理，場地內搭建有臨時房屋需拆除，以上拆除完畢后，根據圖紙設計用白灰撒出箱涵開挖邊線，在邊線外一米左右搭設圍擋，圍擋高度1.8米，寬度3米，將施工現場全封閉，杜絕無關人員進入。由于現場無加工場地，租用相臨工地場地，用以加工鋼筋、模板等，水、電均租用，現場用電配置20kw發電機，用于施工及夜間照明。工人住宿租用周邊民居，現場管理辦公室搭建于阿勒泰水劇場內，管理人員在開工后制定值班制度，6、確保24h現場有人值守。3 資金準備：根據施工進度計劃，開工前準備40%資金，根據鋼筋計劃、周轉材料計劃等提前購入鋼筋、木模板、木方等，以保障工程開工使用，其后根據工程進度，逐步購入其它各種材料，保障工程正常進行。（二）資源配置計劃1 勞動力配置計劃：根據工程用工量編制各專業工種勞動力計劃及進場時間表：序號工種人數進場時間備注1混凝土工10澆筑墊層前2木工30開工進場3鋼筋工30開工進場4普工10開工進場5電工4開工進場6水工4開工進場2 物資配置計劃：工程機械配置計劃序號機械名稱型號（容量）數量進場時間1挖掘機3501開工進場2渣土車20方10開工進場3發電機20kw1開工進場4鋼筋切斷機77、.5kw1開工進場5鋼筋彎曲機3.2kw1開工進場6打夯機2.2kw2回填土方時7混凝土震動棒2.2kw5開工進場8霧炮8.7kw1開工進場9高壓清洗機2.2kw1開工進場10切割機2.2kw1開工進場11電焊機10kw2開工進場12現場照明8kw開工進場工程周轉材料配置計劃序號材料名稱數量單位進場時間1鋼管483.58720T2木方604018立方3模板1500平方4方鋼管4500米5扣件5000個6頂絲1250個7對拉螺桿1500個四、工藝流程及施工方法1、工藝流程原涵破拆 土方開挖 墊層放線 支墊層邊模 澆筑墊層混凝土 底板放線 底板鋼筋綁扎 支箱涵外模 安裝分隔縫材料及止水帶 底板混凝8、土澆筑 箱涵墻體鋼筋綁扎支箱涵墻體模板 安裝墻內分隔縫材料及止水帶 箱涵洞內滿樘架搭設 支箱涵頂板模板 箱涵墻體混凝土澆筑 箱涵頂板鋼筋綁扎 箱涵頂板混凝土澆筑 拆外墻模板 箱涵外壁混凝土防腐 涵外土方回填 涵洞內模板拆除。2、分部分項工程施工（1）原涵破拆及土方開挖、回填因原涵南側有150燃氣管線跨渠布設，所以破拆及土方開挖只能從北側向南側施工。首先采用350免爆破除原涵體，破拆時用霧炮進行降塵，由北向南逐步破拆，涵體全部破拆完畢后裝車運走。由于渠東側人行道路施工時無法使用，渠西側為居民區，計劃于k0+300處由渠東道路向渠內做坡道，拆除外運及施工材料運輸道路從渠內運輸附圖所示。混凝土碎渣運9、出后根據圖紙設計用白灰撒出開挖邊線，邊坡根據設計按1:1進行放坡，挖土時將箱涵兩端混凝土懸臂擋墻土方一并挖出，對于南端燃氣管線部位采用人工挖方，防止破壞燃氣管線，并對管線處土方進行噴漿支護，如挖出燃氣管線則用型鋼對燃氣管線進行支撐防護，施工時嚴禁觸動燃氣管線。土方由于現場無法存放，故所有土方全部外運棄方，回填土方時從別處運來。土方開挖完畢后放出墊層邊線并報驗，土方驗槽合格后進行下道工序施工。箱涵混凝土強度達到70%后開始土方回填，回填時分層夯填，每層厚度400600左右，直至夯填到設計種植土下部高度。（2）鋼筋加工及綁扎A、鋼筋的檢驗本工程鋼筋先運至鋼筋預制加工場后按規格、品種和出廠批次分類碼10、放，并掛牌加以區分，鋼筋進場時現場材料員要檢驗鋼筋出廠合格證、爐號和批量，鋼筋進現場后，現場實驗員根據規范要求立即做鋼筋復試工作，向監理工程師報驗，鋼筋復試通過后，經監理工程師批準方能使用。每批供應給本工程使用的鋼筋，應向監理工程師提供一份廠家試驗報告的復印件。工程中使用的鋼筋表面應該潔凈，不應該有污垢、油漬、漆垢及其它的雜質等。B、鋼筋加工與堆放鋼筋加工場配置一臺鋼筋切斷機、一臺鋼筋彎曲機做鋼筋的加工工作。鋼筋配筋工作由專職配筋人員嚴格按照混凝土結構工程施工及驗收規范（GB502042015）和設計要求執行。鋼筋料表完成后報設計、監理審核，鋼筋進場專職檢查員現場要跟班外觀檢查和實測，在外觀檢11、查的基礎上，由質檢員會同工長、化驗員、監理工程師隨機抽取檢查驗收。鋼筋截斷和彎折：根據圖紙所示形狀、截面尺寸彎折鋼筋。鋼筋要分類堆放在現場指定的場地內，鋼筋堆放要進行掛牌標識，標識要注明使用部位、規格、數量、尺寸等內容。鋼筋標識牌要統一一致。鋼筋下面要用墊木或專用型鋼支架架空，防止鋼筋浸在水中生銹。項目根據工程施工進度和現場儲料能力編制鋼筋加工和供應計劃，物資部門根據供應計劃運送鋼筋到現場，現場鋼筋加工場按加工計劃進行加工。加工好的成品鋼筋按計劃運至施工作業面。C、鋼筋定位與間距控制箱涵底板及頂板上下層鋼筋用鋼筋馬凳控制位置，馬凳600只，鋼筋馬凳如右圖所示：箱涵墻內雙排筋的間距按圖紙要求用拉12、筋控制，其分布間距按圖紙要求。D、鋼筋保護層控制鋼筋保護層尺寸控制是否準確、是否滿足設計要求是施工質量檢查的一項重點內容，本工程鋼筋保護層控制采用砂漿墊塊進行控制，根據保護層厚度，墊塊分為底梁（45mm）,板、墻（30mm）兩種，墻體結構放在外側鋼筋上，梁、板結構放在底筋下。鋼筋錨固、接頭：鋼筋連接采用搭接接頭，接頭按50%錯開。（3）混凝土工程施工箱涵為現澆混凝土結構，采用商品混凝土。混凝土必須三證齊全，混凝土的配合比、水泥、砂石試驗單及水泥、外加劑的出廠合格證，并按規范規定的組數，提供混凝土試塊的試壓報告單和抗滲試驗報告。商品混凝土由集中拌合站拌制，混凝土罐車運至工地，采用汽車泵輸送。A、13、混凝土的澆筑在澆筑前要做好充分的準備工作，澆筑前工長向工人進行詳細的技術交底，同時檢查機具、材料準備，保證水電的供應，要掌握天氣季節的變化情況，檢查模板、鋼筋、預留洞等的預檢和隱蔽項目。檢查安全設施、勞動力配備是否妥當，能否滿足澆筑速度的要求。澆筑混凝土時，墻、板均采用分層澆筑，每層高度200左右，在分隔縫處要注意兩側混凝土同時澆筑以保證側壓力基本相同，以避免分隔材料位移。混凝土采用振搗器進行振搗。振搗器選用插入式。振搗時應嚴格按操作規程要求操作，振點均勻，每一振點待混凝土表面振到不再冒氣泡，泛出水泥漿且混凝土表面不再下沉即好。用插入式振搗器搗實普通混凝土的移動距離不應大于作用半徑的1.5倍。14、振搗器應與模板保持510cm距離,并應盡量避免碰撞鋼筋、模板和預埋件等。振搗上層混凝土時，振動棒應插入下層混凝土中50cm。澆筑混凝土時，必須有模板工、鋼筋工配合看模板、鋼筋。在混凝土澆筑完成在表面覆蓋一層塑料布或工業棉氈并灑水養護，以減少混凝土表面水分的散發，有利混凝土養護。B、混凝土施工縫施工縫在后澆混凝土之前鑿毛清洗，澆筑前剔除混凝土表面浮漿，直到露出石子為準，并將松動石子除掉。澆筑前表面澆水濕潤，沖洗干凈并不得積水，混凝土應細致搗實,使新舊混凝土緊密結合。（4）模板工程施工模板采用木模板鋼支撐，模板鋼管支撐系統采用483.5mm鋼管扣件式腳手架支撐體系。A、施工方法本工程模墻板一律采用15、915mm1830mm18mm高強防水大模板。墻用對拉螺栓加固，外拐角是模板關鍵部位，拉筋拐角距離不得大于200mm，螺栓直徑14，穿墻螺栓采用止水片做止水處理。本工程為箱涵結構，支模支模順序可分為支模前準備、支模、模板拆除等幾步驟。支、拆模工藝流程為：模板拼裝校模板位置控制線模內雜物清理暗柱體復線找平鋼筋隱檢完畢支外側模板安裝穿墻螺栓支內側模板支鋼管斜撐調整加固模板預檢模板并簽字砼澆筑養護檢驗砼強度拆模申請審批申請拆模。支模前應熟悉圖紙，核對尺寸、標高是否吻合，并根據圖紙及規范對除了構造要求外的部分進行模板體系的計算。合理組合模板使支模更加科學、規范化。這樣即可保證質量，不因支撐體系的不牢造16、成跑模，不因支撐應力不足造成構件變形，同時通過計算使材料用量更加量化，可避免不必要的損失。板支模：板模板用滿堂紅支架，和墻同時支模，支架均用483.5鋼管。支架系統又要相互兼顧，并要計算強度、剛度、撓度及穩定性驗算。支架立桿間距為750mm600mm，立桿之間應加設水平拉桿，離地面200mm處設一道，縱橫向沿立桿高度0.9m左右設一道，頂部設一道，滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪力撐。支架要求有剪刀撐并和板支撐系統的滿樘紅支架連接起來。墻模安裝固定一側模板，待鋼筋綁扎完畢后安裝另一側模板，用水平木方楞將側模整體連接。用斜撐連接和支撐系統使之形狀成穩固的三角架形式。墻豎向用17、50*60*1900的木方（或48鋼管）間距200cm，以防止平面變形，木方外設水平間距500mm的兩根橫向鋼管，墻體對拉螺栓（外套PVC管）為14鋼筋從中間穿出并將螺栓（間距600*500）端頭的螺絲擰緊，并用鋼管斜拉和板支撐相連，以保證墻體模板具有足夠的剛性、穩定性以及保證墻體的設計厚度。B、模板安裝質量要求模板及支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性；模板接縫不得大于2mm，模板實測偏差如下表，其合格率在90%以上。允許偏差項目表項目允許偏差檢查方法柱墻梁軸線3尺寸檢查標高+2、-5用水準儀或控線和尺量檢查柱墻梁截面尺寸+2、-5尺量檢查每層垂直度3用2米托線板檢查相鄰兩板表面高低差2用直尺18、和尺量檢查表面平整度5用2米靠尺和楔形塞尺檢查預埋鋼管、預埋管、預留孔中心線位移3尺量檢查預埋螺栓中心線位移2外露長度+10/0控線和尺量檢查 預留洞中心線位移10截面內部尺寸+10/0A）、保證項目：模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性，其支承部分應用足夠的支承面積。B）、基本項目：模板接縫不應漏漿。模板接縫處用雙面膠粘貼，防止漏漿現象發生，模板與砼接觸表面清理干凈，并涂隔離劑，嚴禁隔離劑粘污鋼筋及接槎處。C）、成品保護：吊裝模板時輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形；拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角；拆下的模板，如發現不平或損壞變形，應及時修理。C、模板體系技術措施A19、）、為保證工程進度，必須配足模板。B）、墻支模前，應清理模內雜物和疏散的混凝土。C）、模板工程重點控制剛度、垂直度、平整度，特別注意外墻模板，內外交角等處的質量，防止脹模。D、模板驗收：A）、模板驗收首先查看模板的布局是否按照方案實施。B）、檢查連接件、支撐件的規格、質量和扣件的緊固是否牢靠。C）、檢查支撐鋼管是否按要求放置墊木。支撐鋼管及木方的橫向、縱向間距是否符合方案要求。D）、檢查模板軸線位置要達到控制要求。E）、用線墜檢查墻模板的垂直度，利用控制線檢查墻模板的橫向水平度、平整度。F）、檢查所有模板拼裝的拼縫寬度不大于2mm。E模板的拆除根據規范要求拆除模板時砼所必須達到的強度75%，模20、板拆除的順序應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先拆非承重部位后拆承重部位以及自上而下的順序，拆模時杜絕大錘和撬棍硬砸硬撬。滿足強度要求，工人拆模板時應經技術負責人批準，工長必須根據天氣等情況掌握砼的強度。F、模板系統設計計算（詳附件）（5）止水帶安裝方案根據設計箱涵每910米設分隔縫，分隔縫止水帶安裝做法如下圖安裝工藝：止水帶兩側鋼筋綁扎完成后將20厚聚乙烯高壓閉孔泡沫板按設計尺寸裁好插入，兩側用砂漿墊塊進行定位，保證位置準確。安裝651橡膠止水帶，止水帶兩側采用砂漿墊塊定位。安裝分隔板，分隔板由10厚聚苯板與10厚膠合板合并制成（便于后期拆模），在混凝土上強度后拆除，分隔板用14鋼筋定21、位，鋼筋間距300。分隔縫處澆筑混凝土時必須兩側同時澆筑，保證兩側混凝土側壓力基本相等，避免造成分隔材料移位。附件一 墻模板（木模板）安全計算書一、計算依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑結構荷載規范GB50009-20124、鋼結構設計規范GB50017-2017二、計算參數基本參數計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土墻厚度h(mm)400混凝土墻計算高度H(mm)1900混凝土墻計算長度L(mm)9000次梁布置方向水平方向次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1(mm)200主梁間距b(mm)22、500主梁懸挑長度b1(mm)200次梁合并根數1主梁合并根數2對拉螺栓橫向間距(mm)500對拉螺栓豎向間距(mm)500混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或導管結構表面要求表面外露材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格483.0次梁類型矩形木楞次梁規格5050面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規格M14荷載參數混凝土塌落度影響修正系數1.15外加劑影響修正系數1.2（圖1）縱向剖面圖（圖2）立面圖三、荷載統計新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m223、F2=cH241900/1000=45.6kN/m2標準值G4kminF1,F241.218kN/m2承載能力極限狀態設計值根據墻厚的大小確定組合類型：當墻厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k當墻厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k則：S=0.9max(1.241.218+1.4(12+(1-1)4),1.3541.218+1.40.7(12+(1-1)4)=51.844kN/m2正常使用極限狀態設計值SkG4k41.218kN/m2四、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，24、根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。1、強度驗算qbS151.844=51.844kN/m（圖3）承載能力極限狀態受力簡圖（圖4）面板彎矩圖(kNm)Mmax0.146kNmMmax/W0.146106/37500=3.888N/mm2f30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qkbSk=141.218=41.218kN/m（圖5）正常使用極限狀態受力簡圖（圖6）面板變形圖max0.084mm125、50/400=0.375mm滿足要求五、次梁驗算qaS150/100051.844=7.777kN/mqkaSk150/100041.218=6.183kN/m1、抗彎強度驗算（圖7）承載能力極限狀態受力簡圖（圖8）梁彎矩圖Mmax0.164kNmMmax/W0.164106/(20.8331000)=7.866N/mm2f13N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算（圖9）次梁剪力圖(kN)Vmax1.961kN=VmaxS0/(Ib)=1.96110315.625103/(52.083104510)=1.176N/mm2fv1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖10）正常使用極限狀態受力簡圖（26、圖11）次梁變形圖0.232mm500/400=1.25mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=3.911KNRmaxk=3.109KN六、主梁驗算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續梁計算，計算簡圖如下：（圖12）承載能力極限狀態受力簡圖1、抗彎強度驗算（圖13）主梁彎矩圖Mmax0.978kNmMmax/W0.978106/(8.9861000)=108.795N/mm2f205N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算（圖14）主梁剪力圖Vmax7.821kN=VmaxS0/(Ib)=7.82110006.084103/(21.5661041.210)=18.327、87N/mm2fv120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖15）正常使用極限狀態受力簡圖（圖16）主梁變形圖0.418mm500/400=1.25mm滿足要求4、支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N=14.763KN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N0.95XYFs0.95XY(1.2G4k+1.4Q3k)0.95500/1000500/1000(1.241.218+1.42)=12.412kNNtb=17.8kN滿足要求附件二 扣件式鋼管支架板模板安全計算書一、計算依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 13020112、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑結構28、荷載規范GB 50009-20124、鋼結構設計規范GB 50017-20175、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-2013二、計算參數基本參數樓板厚度h(mm)400樓板邊長L(m)9樓板邊寬B(m)2.1模板支架高度H(m）1.9主梁布置方向垂直于樓板長邊立柱縱向間距la(m)0.9立柱橫向間距lb(m)0.75水平桿步距h1(m)0.9計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011次梁間距a(mm)200次梁懸挑長度a1(mm)300主梁懸挑長度b1(mm)200可調托座內主梁根數1結構表面要求表面外露剪刀撐(含水平）布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調托座立桿29、自由端高度a(mm)200材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格483.次梁類型矩形鋼管次梁規格60402.5面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)鋼管類型483荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市新疆xx市地面粗糙度類型/簡圖：（圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=3730、500mm3, I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)400/1000)1+1.42.51=15.908kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)400/1000)1+1.40.72.51=16.409kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(15.908,16.409)=16.409kN/m（圖4）可變荷載控制的31、受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)400/1000)1=12.408kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)400/1000)1=13.959kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利組合得：（圖6）永久荷載控制的受力簡圖（圖7）面板彎矩圖Mmax= 0.237kNm=Mmax/W=0.237106/37500=32、6.321N/mm2f=30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)400/1000)1=10.34kN/m（圖8）正常使用極限狀態下的受力簡圖（圖9）撓度圖=0.067mm=200/400=0.5mm滿足要求四、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)400/1000)200/1000+1.42.5200/1000=3.182kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(33、G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)400/1000)200/1000+1.40.72.5200/1000=3.282kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(3.182,3.282)=3.282kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)400/1000)200/1000=2.482kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖11）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35234、(0.3+(24+1.1)400/1000)200/1000=2.796kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（圖12）永久荷載控制的受力簡圖1、強度驗算（圖13）次梁彎矩圖(kNm)Mmax= 1.162kNm=Mmax/W=1.162106/(7.29103)=159.351N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖14）次梁剪力圖(kN)Vmax= 4.244kNmax=VmaxS/(Ib0)=4.2441033.042103/(21.881040.510)=11.802N/mm2= 120N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G35、1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)400/1000)200/1000=2.068kN/m （圖15）正常使用極限狀態下的受力簡圖（圖16）次梁變形圖(mm)max=0.116mm=0.91000/400=2.25 mm滿足要求五、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設定為立桿的橫距方向。根據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008）第條規定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值(Q1k）可取1.5kN/；故主36、梁驗算時的荷載需重新統計。將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)400/1000)200/1000+1.41.5200/1000)=2.611kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)400/1000)200/1000+1.40.71.5200/1000)=2.777kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(2.611,2.777)=237、.777kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)400/1000)200/1000=2.068kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=2.619kNRkmax=1.95kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=32.65/1000=0.033kN/m自重設計值為：g=0.91.2gk=0.91.232.65/1000=0.035kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正38、常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態受力簡圖1、抗彎驗算（圖21）主梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.764kNm=Mmax/W= 0.764106/(4.4931000)=170.153N/mm2f= 205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖22）主梁剪力圖(kN)Vmax= 5.92kNmax=QmaxS/(Ib0)=5.9210003.042103/(10.7831040.610)=27.837 N/mm2=120 N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖23）主梁變形圖(mm)max=0.961 mm=0.75103/400=1.875mm滿足要求4、支座反力計算立柱39、穩定驗算要用到承載能力極限狀態下的支座反力，故：Rzmax=10.865kN六、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1, 1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01= k1(h+2a)=12.066(0.9+2200/1000)=2.686ml02=k2h =12.9850.9=2.687m取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(2.686,2.687)=2.687m=l0/i=2.6871000/(1.5910)=168.962=210滿足要求2、立柱穩定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=2.6861000/(1.5910)=168.918根據1查JGJ130-40、2011附錄得到=0.248N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)400/1000)+1.4(1+2)0.90.75=10.089kNf=N1/(A)=10.0891000/(0.248(4.24100)=95.855N/mm2=205N/mm2滿足要求3、立柱穩定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=2.6871000/(1.5910)=168.962根據1查JGJ130-2011附錄得到=0.248N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)400/1000)+1.4(1+2)0.90.75+0.91.21.90.192=10.483kNf=N3/(A)=10.4831000/(0.248(4.24100)=99.652N/mm2=205N/mm2滿足要求七、可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N=Rzmax=10.865 kNN=10.865 kNN=150kN滿足要求