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1、正本15層商住樓及地下室高大模板鋼管支撐體系專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目錄第一章 編制說明及依據3一、編制說明3二、編制依據4第二章 工程概況4一、工程概況4二、高大模板專項工程概況4第三章 設計方案6一、 模板及支撐體系選擇6二、 梁板模板及支架設計參數61. 一層梁板部位7第四章 高大模板施工工藝10一、施工準備101. 技術準備102. 材料要求103. 主要機具設備104. 作業條件10二、施工操作工藝101. 工藝流程102. 支撐系統搭設113. 模板安裝114. 模板拆除12四、質量驗2、收標準12五、成品保護12第五章 安全技術措施12一.扣件鋼管架搭拆安全技術措施12二模板安裝安全技術措施13三模板拆除安全技術措施13四、施工監測監控措施14附件 設計計算書15一、參數信息161.模板支撐及構造參數162.荷載參數173.材料參數174.梁底模板參數175.梁側模板參數17二、梁側模板荷載計算18三、梁側模板面板的計算181.強度計算192.撓度驗算19四、梁側模板支撐的計算201.次楞計算202.主楞計算21五、穿梁螺栓的計算23六、梁底模板計算231.抗彎強度驗算242.撓度驗算24七、梁底支撐木方的計算251.荷載的計算：252.支撐方木驗算：25八、梁跨度方向托梁的3、計算27滿足要求!28九、立桿的穩定性計算:28立桿的穩定性計算公式282、110厚板驗算29一、參數信息:291.模板支架參數292.荷載參數293.材料參數294.樓板參數29二、模板面板計算:301、荷載計算312、強度計算313、撓度計算31三、模板支撐方木的計算:321.荷載的計算：322.強度驗算:323.抗剪驗算：334.撓度驗算:33四、托梁材料計算:33五、模板支架立桿荷載設計值(軸力):341.靜荷載標準值包括以下內容：342.活荷載為施工荷載標準值353.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算35六、立桿的穩定性計算:35七、立桿的樓面承載力計算:35第一章 編制說明及4、依據一、編制說明 本專項方案編制內容主要依據建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號）的要求，包括：編制說明及依據、工程概況、設計方案、施工計劃、施工工藝技術、施工安全保證措施、計算書及相關圖紙。模板設計計算采用中國建筑科學研究院建筑工程軟件研究所開發的PKPM施工安全設施計算軟件。二、編制依據1.，施工合同；2施工組織設計；3設計圖紙文件；4.標準、規范（1）建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）（2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）（3）低壓流體輸送用鍍鋅焊接鋼管（GB/T3091-2001）（4）鋼管腳手架扣件（GB155、831-2006）（5）混凝土結構設計規范（GB50010-2002）（6）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）（7）地基基礎設計規范（GB50007-2002）（8）鋼結構設計規范（GB50017-2003）（9）木結構設計規范（GB50005-2003）（10）冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GB50018-2003）（11）高層混凝土結構技術規程（JGJ3-2002）（12）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）（13）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）（14）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）（15）鋼管滿堂支架預壓技術規程（JGJ/T6、194-2009）第二章 工程概況一、工程概況本工程位于 xx市xx工業園內 本工程建設用地面積 2134 m2，總建筑面積 27592.41 m2，由15層高層商住樓加地下室組成。結構型式為框架結構。工程各主體為：二、高大模板專項工程概況本工程的模板支撐本系較復雜，有一個區域存在高大模板支撐體系，這個區域為：一層梁板。這個區域存在高大模板支撐體系具體情況見表2.1、表2.2及圖2.12.5。表2.1一層梁板高支模具體情況 用途支模結構板樓層、標高二層板，標高0.00m-5.9m支承面樓層、標高一底板，標高0.00m支模高度5.1m 5.9 m梁截面尺寸250600、300600、3808007、300700板厚120最大跨度8.4m超限指標線荷載20 kN/m，不屬超重模板支撐體系 第三章 設計方案一、 模板及支撐體系選擇板模板：采用18 mm厚膠合板；小楞木采用100100mm松木；主楞采用100100mm松木或50*50*4mm方鋼。梁底模：用18mm厚膠合板；小楞用50100mm松木，垂直于梁長方向鋪設于主楞上；主楞用100100mm方木或50*50*4mm方鋼，沿梁長向設置，承于支撐架立桿的U型支托上。梁側模：用18mm厚膠合板；豎向小楞用50100mm，大于700梁中部設若干道水平主楞，主楞采用雙根483.25mm鋼管，沿主楞方向每間距500600mm設一道M10對拉螺桿8、，對拉螺栓端部采用雙螺母或三字扣鎖緊。支撐體系：用483.25mm鋼管和扣件連接，立桿頂部采用可調U型頂托受力，底座采用150mm150mm8mm鋼板和鋼管套管焊接組成。二、 梁板模板及支架設計參數1. 一層梁板部位會所三層梁板部位高大支模設計參數、構造做法見表3.2。表3.2一層梁板部位的梁高支模設計參數（架體高度5.1m，5.9m ）梁板截面底模次楞間距(mm)主楞梁中立桿排數立桿縱距(mm)立桿橫距(mm)側模次楞間距(mm)對拉螺栓大樣圖驗算板厚120500100100或24810001000圖3.1250600、300700、300800、250100100或2482800800259、0510500圖3.11計算IV構造要求掃地桿架體連續設置縱、橫向掃地桿和水平桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。水平拉桿水平拉桿步距1.5m。頂層水平桿距立桿頂部U型支托距離不大于250mm。（詳見附圖3.103.12）豎向剪刀撐滿堂模板支架四邊與中間每隔4排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。水平剪刀撐高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層水平拉桿位置開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。下層樓板處理在二層板砼澆完并達到一定強度前，一層梁板支撐不得拆除。圖3.22 380800、300700、10、250600等梁板模板搭設大樣圖圖3.23xxxx商業廣場D棟一層局部第四章 高大模板施工工藝一、施工準備1. 技術準備（1）根據高大模板的設計方案，確定木膠合板模板制作的幾何形狀，尺寸要求，龍骨的規格、間距，選用支撐系統。（2）模板、支架備料：按照模板設計圖或明細及說明進行材料準備。（3）根據高大模板設計要求和工藝標準，向班組進行安全、技術交底。2. 材料要求（1）模板的面板：九夾板，厚度為18 mm。（2）龍骨和背楞：50100、100100方木。（3）支撐系統：鋼管（483.5）、扣件、底座、頂托等。（4）脫模劑：水質隔離劑。（5）模板及支架的材料質量必須符合其設計要求。安裝前先檢查模板11、的質量，不符合質量標準的不得投入使用。3. 主要機具設備木工電鋸、木工電刨、手電鉆、鐵木榔頭、活動（套口）扳子、水平尺、鋼卷尺、托線板、輕便爬梯、腳手板、撬杠等。4. 作業條件（1）根據工程的特點、計劃工期及現場環境等完成高大模板設計及模板配料工作。（2）模板涂刷脫模劑，并分規格堆放。（3）根據圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。（4）墻、柱鋼筋綁扎完畢，水電管及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱蔽驗收手續。二、施工操作工藝1. 工藝流程搭鋼管支架綁扎柱筋安裝柱模安裝梁底模安裝梁側模安裝板底模板澆墻柱梁砼綁扎梁板鋼筋澆梁板砼砼養護拆模桿拆支模架2. 支撐系統搭設（1）先在每12、根立桿底部設置底座，底座宜采用規格不小于150mm150mm8mm鋼板和鋼管套管焊接組成。底座下應設置長度木墊板或仰鋪槽鋼。（2）順梁方向排列鋼管，立柱縱橫間距應滿足按設計要求，按照鋼管排柵的施工方法進行搭設，鋼管支架排列搭設好后，離地200mm 用483.5 鋼管設置一道掃地桿，再按規范要求安裝縱橫拉桿，在立桿上安放可調頂托，再在頂托上安放托梁。（3）鋼管立桿安裝時，要排列整齊，縱向成列、橫向成排，并保證立桿的垂直、平穩、牢固。剪刀撐要拉緊扣實，確保支撐體系的穩定性。（4）采用多層支架支模時，支柱應垂直，上下層支柱應在同一豎向中心線上。3. 模板安裝（1）在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，釘13、柱頭模板。（2）梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底板跨度4m時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為跨度的1/10003/1000。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁側模板：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板來確定。（4）當梁高超過750mm時，梁側模板宜加穿梁螺栓加固。（5）板龍骨：通線調節支柱的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨。（6）鋪板模板：可從四周鋪起，在中間收口。樓板模板壓在梁側模時，角位模板應通線釘固。（7）樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。（814、）預防措施：1）支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。2）梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固。3）梁底模板、板模板按規定起拱。4）樓板模板厚度要一致，擱柵木料要有足夠的強度和剛度，擱柵面要平整。5）混凝土澆筑前，應將模內清理干凈，并澆水濕潤。6）防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模漲模、局部模板嵌入柱梁間、拆除困難的現象。防止板中部下撓，板底混凝土面不平的現象。4. 模板拆除（1）模板的拆除對結構混凝土表面、強度要求應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）中5.3模板拆除的規定。預應力結構模板拆模應滿足設計說明要求。（2）拆15、模應遵循：分段分區塊拆除、平面上先拆臨邊跨再拆內部跨、垂直方向分層分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模應從梁跨的中間向兩邊拆除，拆懸臂梁梁底的模板時應從懸臂端向支座端拆除；同時拆除模板時應隨拆隨清理并堆放整齊。（3）梁、頂板模板拆模操作順序：搭設作業平臺拆梁側支模水平桿/斜撐拆除梁側模板底承重水平橫桿對搭接立桿可拆除上立桿或適當下放上立桿拆頂板底模板拆梁底承重水平橫桿拆梁底模板拆支模架剪刀撐拆支模架橫桿拆支模架立桿。（4）模板工程作業組織，應遵循支模與拆模統一由一個作業班組進行作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便和安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安16、全、模板及配件的保護都有利。四、質量驗收標準1鋼管支撐架質量應滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第八章要求。2模板工程質量應滿足混凝土工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）要求。 五、成品保護1堅持模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。2按樓板部位對層層安裝，減少損耗。3材料應按編號分類堆放整齊。第五章 安全技術措施一.扣件鋼管架搭拆安全技術措施(1) 搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁。嚴重彎曲及裂變的桿件不宜采用。嚴重銹蝕、變形、，螺栓螺紋已損壞的扣件不宜采用。(2) 搭設鋼管架人員必須持證上崗，操作時必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。(317、) 滿堂支撐架的搭設可采用逐列、逐排和逐層搭設方法，搭設過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。應及時沿橫向和縱向加設水平撐和垂直剪刀撐，并與支柱固定牢靠。(4) 所有扣件緊固力矩，應達到4560kNm。(5) 搭設拆除滿堂架時，施工操作層應滿鋪腳手板，工人應系安全帶。(6) 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。(7) 搭設材料向上傳遞盡可能借助現場垂直起重設備，當機械不能利用時可以人工分段或手動小滑輪向上傳遞。(8) 卸料時各構配件嚴禁拋擲至地面。二模板安裝安全技術措施(1) 工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時18、要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。(2) 高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業。(3) 二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。(4) 支設立柱模板和梁模板時，必須搭設施工層。腳手板鋪嚴，外側設防護欄桿，不準站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允許利用拉桿支撐攀登上下。防止上下在同一垂直面操作。(5) 樓板模板安裝就位時，要在支架搭設穩固，板下橫楞與支架連接牢固后進行。(6) 支模過程中如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。(7) 模19、板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好。(8) 裝、拆模板時禁止使用2x4”木料作立人板。(9) 不得在腳手架上堆放大批模板等材料。(10) 裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。三模板拆除安全技術措施(1) 模板拆除前必須確認砼強度達到規定，并經拆模申請批準后方可進行，要有砼強度報告砼強度未達到規定，嚴禁提前拆模。(2) 模板拆除前應向操作班組進行安全技術交底，在作業范圍設安全警戒線并懸掛警示牌，拆除時派專人（監護人）看守。(3) 拆模時應搭設腳手板，用塔吊拆時應與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域20、和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。(4) 拆模時拆模工人必須有可靠的立足點。對高度超過2m的模板拆除無安全防護時操作工人必須正確佩戴安全帶。(5) 拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。(6) 拆模必須一次性拆清，不得留無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。(7) 拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向處倒跌的措施。(8) 拆模后，模板或木方上的釘子，應21、及時拔除或敲平，防止釘子扎腳。(9) 在樓層臨邊、樓梯樓板有預留洞時，要在模板拆除后，隨時在相應的部位做好安全防護欄桿，或將板的洞蓋嚴。(10) 拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等運走或妥善堆放或固定牢固，防止因踏空、扶空而墜落。(11) 高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。四、施工監測監控措施為了監測砼澆筑過程中大梁底的模板及支承體系變化情況及是否異常，可采用如下簡單有效的辦法： 砼澆筑前在大梁底部的兩端及中間三處各設兩根吊垂線（兩側），從大梁底一直吊到立桿支承板（基礎）； 吊垂尖離地控制在20mm以內，在吊垂尖正下方用紅藍筆、墨斗線做22、好十字標記，同時量測好線垂與立桿間的相對距離； 砼澆筑過程中專人跟蹤監測，每隔施工1小時測出吊垂與地面距離及與立桿距離變化值，撓度值、側移值按有關規范允許變形值要求控制； 發現異常情況，立即停止施工，處理后方可繼續施工。附件 設計計算書計算書主要對危險部位梁板模板及支撐體系進行驗算，需驗算部位有：（1）380800梁（2）120板1、380800梁驗算驗算時，模板支架立桿橫距按1900計算，其受力很小，可忽略。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.38；梁截面高度 D(m)：0.8；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.10；立桿上端伸出23、至模板支撐點長度a(m)：0.30；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.10；梁支撐架搭設高度H(m)：9.55；梁兩側立桿間距(m)：1.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：22.6；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m24、2)：4.0；3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：300；主楞豎向根數：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓25、水平間距(mm)：600；主楞到梁底距離依次是：200mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側模板荷載計算新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取5.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.000m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.9426、0m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 36.432 kN/m2、22.560 kN/m2，取較小值22.560 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 821.81.8/6=44.28cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)27、； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.8222.560.9=19.979kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.8240.9=4.133kN/m；計算跨度: l = 300mm；面板的最大彎矩 M = 0.119.9793002 + 0.117 4.1333002 = 2.23105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.119.9790.3+1.24.1330.3=828、.081kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.23105 / 4.43104=5N/mm2f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=19.979N/mm； l-計算跨度: l = 300mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 821.81.81.8/12=39.85cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67719.9793004/(10095003.99105) = 0.289 mm = l/250 =300/250 = 129、.2mm；滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=8.081/(0.940-0.120)=9.855kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.197 kNm，最大支座反力 R= 4.687 kN，30、最大變形 = 0.103 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.97105/8.33104 = 2.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.103mm=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.687kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞31、采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.633 kNm，最大支座反力 R= 10.429 kN，最大變形 = 0.339 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 6.33105/8.99103 = 70.4 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =70.4N/mm32、2 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.339 mm主楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.339mm=1.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.429 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值33、: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.429kN N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：34、q1:1.2(24.00+1.50)0.400.940.90=10.355kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.20.300.400.90=0.130kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.400.90=2.016kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(10.355+0.13)3002+0.1172.0163002=1.16105Nmm； =Mmax/W=1.16105/2.16104=5.4N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 35、f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=10.355+0.130=10.485kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.4853004/(10095001.94105)=0.311mm；面板的最大撓度計算值: =0.311mm =1.36、2mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.940.3+0.30.3(20.82+0.4)/ 0.4=9.18 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.3=1.68 kN/m；均布荷載設計值 q = 9.180+1.680 = 10.860 kN/m；2.支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 c37、m4；E= 9000 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm)方木的支座力:N1=N3=0.046 kN；N2=4.253 kN；最大彎矩：M= 0.174kNm最大剪力：V= 2.126 kN方木最大正應力計算值 ： =M/W=0.174106 /8.33104=2.1 N/mm2；方木最大剪應力計算值 ： =3V/(2bh0)=32.1261000/(250100)=0.638N/mm2；方木的最大撓度： =1.835 mm；方木的允許撓度：= 1.9103/2/250=3.8mm；方木最大應力計算值 2.087 N/mm2 小于 方木抗彎38、強度設計值 f=11.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.638 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 fv=1.400 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =1.835 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.800 mm，滿足要求！八、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；梁底托梁的強度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 4.253 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算剪力圖(kN39、)最大彎矩 Mmax = 1.729 kNm ；最大變形 max = 1.814 mm ；最大支座力 Rmax = 17.037 kN ；最大應力 =M/W= 1.729106 /(166.667103 )=10.4 N/mm2f=11 N/mm2；滿足要求!托梁的最大撓度max=1.814mm小于1100/150與10 mm,滿足要求!九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =17.037 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.153(9.55-0.9440、)=1.751 kN；N =N1+N2 =17.037+1.579=18.616 kN ； 考慮到高支撐架的安全因素，按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.016(1.5+0.32) = 2.49 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =2.1按照表2取值1.016 ；lo/i = 2489.911 / 15.9 = 157 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.284 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 18616.113/(0.284424) = 154.6 N/mm2f = 205 41、N/mm2，滿足要求！2、110厚板驗算一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):5.90；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):42、13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):400.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；托梁材料為：木方 : 9595mm；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):110.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模43、板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.41+0.351 = 10.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.210.35+1.42.5= 15.92kN/m最大彎矩 M=0.115.924002= 254720 kNm；面板最大應力計算值 =M/W= 254720/54000 = 4.717 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 4.717 N/m44、m2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=10.35kN/m面板最大撓度計算值 = 0.67710.354004/(100950048.6104)=0.389 mm； 面板最大允許撓度 =400/ 250=1.6 mm；面板的最大撓度計算值 0.389 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.6 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=bh3/12=4.59.59.5945、.5/12 = 321.52 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.40.4+0.350.4 = 4.14 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.4 = 1 kN/m；2.強度驗算:計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.24.14+1.41 = 6.368 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.16.36812 = 0.637 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.637106/67687.5 = 9.4046、8 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 9.408 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.66.3681 = 3.821 kN；方木受剪應力計算值 = 3 3.821103/(2 4595) = 1.341 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.341 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l47、/250均布荷載 q = q1 = 4.14 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6774.1410004 /(10090003215156.25)= 0.969 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.969 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：木方 : 9595mm；W=142.896 cm3；I=678.755 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P6.368kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.63 k48、Nm ；最大變形 Vmax = 1.853 mm ；最大支座力 Qmax = 17.779 kN ；最大應力 = 1630292.919/142895.833 = 11.409 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=13 N/mm2；托梁的最大應力計算值 11.409 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.853mm 小于 1000/250,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.9 = 0.817 kN；鋼管的自49、重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.411 = 10 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 11.167 kN；2.活荷載為施工荷載標準值經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.511 = 2.5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 16.9 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 16.9 kN； 按下式計算: 50、l0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.3 m；l0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=169000/（0.386424） = 103 N/mm2205 N/mm2，滿足要求！七、立桿的樓面承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，樓面承載力標準值：fgk= 300 kpa ； 腳手架樓面承載力調整系數：kc = 1 ； 樓面底面面積 ：A = 0.2 m2 。立桿樓面底面的平均壓力：p = N/A =16.9/0.2=84.5 kpa fg=300 kpa 。