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1、6.3萬住宅樓高大模板專項工程混凝土結構施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據4二、工程概況4三、設計方案51、材料選擇54）支撐架與模板連接：選用可調頂托。52、構件模板設計53、模板支撐架設計51）模板支撐架選型52）構造要求64、模板及其支撐架驗算7四、施工方案71、施工順序71）模板支撐架施工順序72）混凝土結構施工順序72、施工要點74）模板及其支撐架施工必須嚴格按設計方案要求進行支立。86）模板拆除93、檢查與驗收91）構配件檢查與驗收92）架體檢查與驗收104、安全施工要點2、10（7）施工期間，要避免材料、機具與工具過于集中堆放。11一、參數信息121.模板支撐及構造參數122.荷載參數123.材料參數134.梁底模板參數135.梁側模板參數13二、梁側模板荷載計算13三、梁側模板面板的計算141.強度計算142.撓度驗算15四、梁側模板支撐的計算151.次楞計算15(1)次楞強度驗算17(2)次楞的撓度驗算172.主楞計算18(1)主楞抗彎強度驗算19(2)主楞的撓度驗算19五、梁底模板計算191.抗彎強度驗算202.撓度驗算20六、梁底支撐的計算211.荷載的計算212.方木的支撐力驗算213.支撐托梁的強度驗算22七、梁跨度方向鋼管的計算241.梁兩側支撐鋼3、管的強度計算24支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)252.梁底支撐鋼管的強度計算26支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)27八、立桿的穩定性計算28立桿的穩定性計算公式281.梁兩側立桿穩定性驗算282.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算29考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算29四、面板驗算321、強度驗算332、撓度驗算33五、小梁驗算331、強度驗算332、抗剪驗算343、撓度驗算34六、主梁驗算341、小梁最大支座反力計算34Q1k1.5kN/m2342、抗彎驗算353、抗剪驗算354、撓度驗算36七、立柱驗算361、長細比驗算362、立柱穩定性驗算36八、可調托座驗算37一、編制依據1、xx公司4、設計圖2、混凝土工程模板與支架技術3、建筑施工手冊第四版；4、鋼結構設計規范(GB50017-2014)；5、建筑結構荷載規范(GB50009-2012)；6、混凝土結構設計規范(GB50010-2010)；7、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）8、建筑施工模板安全技術規程（JGJ162-2011）9、危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法 建質2004213號二、工程概況本工程總建筑面積為63415.46平方米，30#樓共三層框架結構，建筑面積為2331.17m2。建筑檐口高度為11.1米，一層層高3.9米，二三層層高為3.6米，斜屋面屋脊高度為135、.1米，炮樓斜屋面屋脊高度為18.1米；其施工范圍為：1到2軸交1/A軸到1/B軸，高度為10.6米；3到4軸交A軸到B軸和3到4軸交C軸到D軸，高度均為8.6米；其他高度為5.6米，此次高支模工程范疇內結構構件主要構件尺寸如下：結構梁主要截面有：,250*600，板厚120厚。配電房共兩層框架結構，建筑面積404.5m2,建筑檐口高度為9米，一層層高為4.8米，二層層高為4.2米，斜屋面屋脊高度為13米，其施工范圍為：二層及斜屋面，斜屋面中間高度為8.2米；此次高支模工程范疇內結構構件主要構件尺寸如下：結構梁主要截面有：300*700，250*500，板厚120厚。三、設計方案1、材料選擇16、）模板面板：選用14厚膠合板；2）面板小楞：選用50*100杉木木方；3）模板外楞：選用Q235A級碳素結構鋼482.7焊接鋼管；3）支撐架：選用Q235A級碳素結構鋼482.7焊接鋼管，配套可鍛鑄鐵制作的直角、旋轉及對接扣件；4）支撐架與模板連接：選用可調頂托。2、構件模板設計梁模板：梁底模板采用14厚膠合板模板，250和300寬梁采用50100木方小楞2根，梁兩側2根482.7鋼管間距900、縱向間距800；梁下采用1根482.7鋼管立桿支撐加可調頂托連接，縱向間距800。所有梁側模板采用14厚膠合板模板，50100木方小楞，482.7鋼管外楞間距600，上部482.7鋼管斜撐間距600。7、3、模板支撐架設計1）模板支撐架選型選用扣件式滿堂腳手架。板下482.7鋼管立桿間距800800；對于梁寬為300的梁下采用1根482.7鋼管立桿，縱向間距不大于800；立桿縱橫向均設水平482.7鋼管拉桿，步距不大于1500；縱橫向均設482.7鋼管掃地桿，掃地桿距地200；架體四周邊框架梁內側立桿處及每9m左右范圍梁側立桿處滿設垂直剪刀撐一道。2）構造要求（1）立桿立桿接長采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件交錯布置，2根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內間隔一根立桿的2 個相隔接頭在高度方向錯開的距離大于500，各接頭中心到主接點的距離不大于步距的1/3。可調頂托螺桿伸出鋼管頂端的懸臂8、高度不大于0.2m。（設計計算時取=0.3m）。（2）水平拉桿和掃地桿水平拉桿和掃地桿接長采用搭接，搭接長度不小于1.00m，連接扣件不小于3個，均勻布置，扣件距桿端不小于100。梁底水平橫桿設置在梁底主節點處，該橫向水平桿在梁底架體加密范圍內不得有接頭。立桿基礎不在同一高度上，將高處的縱向掃地桿向低處通長與立桿固定。（3）剪刀撐斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的斜桿用旋轉扣件固定扣在立桿上，最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在20cm 內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度不小于1.00m，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件的邊9、緣至桿端的距離不小于100。（4）連墻桿在每一框架柱（框架柱按層分段澆筑，施工時先澆筑框架柱，后澆筑梁板結構）上設縱橫向連墻桿，連墻件垂直間距不大于3步。連墻件采用剛性連接，連接采用直角扣件。連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直。連墻桿伸出扣件的距離大于100。（5）立桿與基體的連接立桿通過設木墊板與基體連接。4、模板及其支撐架驗算見附件：模板及其支撐架驗算。四、施工方案1、施工順序1）模板支撐架施工順序各層結構工程施工測量放線，準確定位立桿位置架體搭設架體施工中間檢查架體驗收。2）混凝土結構施工順序主體結構施工順序必須與模板支架施工配合，具體施工程序如下：立桿位置放線定位滿堂10、支撐架體施工架體檢查驗收主梁、次梁底模板支撐主梁、次梁鋼筋綁扎主梁、次梁側模，平板模板支設板鋼筋綁扎混凝土澆筑，覆蓋保溫養護模板、架體拆除。2、施工要點1）在模板及其支撐架搭設、拆除和混凝土澆筑前技術人員必須按方案意圖及相關國家現行規范要求向作業人員做好技術交底工作。2）模板及其支撐架系統所用材料必須符合設計要求及相關國家現行規范要求。材料進場時現場派專人檢驗鋼管和扣件質量，不合格的不得使用，特別注意有裂縫、銹蝕嚴重的、彎曲變形嚴重的、壁厚少于2.7mm等鋼管、有裂縫、變形的扣件禁止使用，扣件出現滑絲的螺栓必須更換。3）支撐架基礎必須滿足設計方案要求，驗收合格后方可進入支撐架搭設施工。4）模板11、及其支撐架施工必須嚴格按設計方案要求進行支立。（1）立桿根據模板系統平面布置示意圖在實地進行放樣，確保每一根立桿位置準確。在支撐架搭設過程中隨時檢查立桿的垂直度，確保立桿垂直度偏差控制在下表值以內。扣件式腳手架立桿允許偏差A（mm）腳手架搭設中檢查偏差的高度H（mm）腳手架高度（H）40m20m2771025502050100307540100注：中間檔次用插入法。（2）立桿接長均采用對接形式，嚴禁采用搭接。可調頂托螺桿伸出鋼管頂端的懸臂高度不大于0.2m。（3）當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿設在梁模板中心線處，其偏心距不得大于25mm。（4）掃地桿和水平拉桿在架體搭設時拉通線，確保掃地12、桿和水平拉桿縱橫通順、方正，同時注意不得漏設，水平拉桿的步距不得超過設計方案要求。（5）剪刀撐必須與立桿、掃地桿和水平拉桿根根相連，不得漏連。（6）模板內、外楞及對拉螺栓間距不得隨意擴大設計方案最大間距外。（7）梁起拱按設計要求留設。5）混凝土澆筑采用由一端內側向一邊澆筑的方式，以確保模板支架施工過程中均衡受載，對于反梁部分可考慮二次澆筑以減輕模板系統線荷載。6）模板拆除（1）高架區其下各層模板及其支撐的拆除必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042015）及其它有關規定，嚴格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經審批。（2）拆除時應遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原13、則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴禁上下同時作業，拆除時應采用可靠的安全措施。（3）卸料時應由作業人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。（4）運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴重的，送回倉庫修整。配件經檢查、修整后，按品種、規格分類存放，妥善保管。3、檢查與驗收1）構配件檢查與驗收（1）檢查鋼管、扣件產品質量合格證，進場時現場其外觀質量。不合格的不得使用，特別注意有裂縫、銹蝕嚴重的、彎曲變形嚴重的、壁厚少于2.7mm等鋼管、有裂縫、變形的扣件禁止使用，扣件出現滑絲的螺栓必須更換。（2）在架體搭設過程中應派專人檢查扣件的緊固度，以保證每個扣件連接可靠。在混14、凝土澆筑前，再隨機抽取5%扣件進行檢查。2）架體檢查與驗收（1）搭設前對地基進行驗收。（2）模板支架在搭設過程中應對桿件的設置、連接件、構造措施跟蹤檢查。（3）架體搭設完畢在支設模板前，對架體進行驗收，必須滿足本方案的設計方案及規范要求。（4）在澆筑混凝土前，對模板系統、模板支架系統進行驗收；在澆筑過程中，檢查是否超載，觀察模板及支架變形情況。4、安全施工要點（1）明確支模施工現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。在支摸搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。（2）支模施工應按經審批的施工方案進行，方案未經原審批部門同意，任何人不得修改變更。（3）支模分段或整體搭設安裝完畢15、，經技術和安全負責人驗收合格后方能進行鋼筋安裝。（4）支摸施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統爬上爬下。（5）支摸搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支摸底下，并由安全員在現場 監護。（6）混凝土澆筑時，派安全員專職觀察模板及其支撐系統的變形情況，發現異常現象時應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全負責人檢查同意后方可復工。（7）施工期間，要避免材料、機具與工具過于集中堆放。（8）支架搭設人員必須持證上崗，并戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（9）惡劣天氣時應停止模板支架的搭設與拆除。雨后上架作業應有防滑措施。250*600梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:kl。一16、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.6；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：7.80；梁兩側立桿間距(m)：0.9；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為482.7；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；鋼筋自重(kN/m317、):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：14.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：518、0.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：100mm，450mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝19、土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連20、續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 601.41.4/6=19.6cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.617.85=12.851kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.64=3.36kN/m；計算跨度: l = (750-250)/(3-1)=21、 250mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(12.851+3.36)(750-250)/(3-1)2 = 1.27105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25(12.851+3.360)(750-250)/(3-1)/1000=5.066 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.27105 / 1.96104=6.5N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6.5N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆22、筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 12.851N/mm； l-計算跨度: l = (750-250)/(3-1)=250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 601.41.41.4/12=13.72cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.52112.851(750-250)/(3-1)4/(10095001.37105) = 0.201 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(750-250)/(3-1)/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值 =0.201mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四23、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 5.066/0.600= 8.443kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9500.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.304 kNm，最大支座反力 R= 5.572 kN，最大變形 =24、 0.190 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 3.04105/8.33104 = 3.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 3.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值 =0.19mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.572kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程25、中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.7mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.121=8.24cm3；I = 29.891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.279 kNm，最大支座反力 R= 6.368 kN，最大變形 = 0.039 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.79105/8.24103 = 33.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =33.8N/mm226、 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.039 mm主楞的最大容許撓度值: = 350/400=0.875mm；主楞的最大撓度計算值 =0.039mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.875mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性27、矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 266.671414/6 = 8.71103mm3； I = 266.67141414/12 = 6.10104mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.350.27=6.232kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.27=1.680kN/m；q=6.232+1.680=7.912kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1257.912200228、=3.96104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3756.2320.2+0.4371.680.2=0.614kNRB=1.25ql=1.257.9120.2=1.978kN =Mmax/W=3.96104/8.71103=4.5N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=5.193kN/m； 29、l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.5216.2322004/(10095006.10104)=0.09mm；面板的最大撓度計算值: =0.09mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小30、楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.978/0.267=7.418kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.17.4180.2672 = 0.053 kNm；最大應力 = M / W = 0.053106/83333.3 = 0.6 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 0.6 N/mm2 小于 方木抗彎強31、度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.4180.267 = 1.187 kN；方木受剪應力計算值 = 31.1871000/(250100) = 0.356 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.356 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6777.418266.6674 /(1009500416.667104)=0.006mm32、；方木的最大允許撓度 =0.2671000/250=1.067 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.006 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.067 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.614kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=1.978kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.400)/40.267(1.20.25024.000+1.42.500)+1.220.267(0.750-0.250)0.350=0.683kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的33、計算得到：支座力:N1=N3=0.192 kN；N2=4.188 kN；最大彎矩 Mmax=0.144 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.078 mm；最大應力 =0.144106/4490=32.1 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 32.1 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁兩側支撐鋼管的強34、度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.192 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.041 kNm ；最大變形 max = 0.085 mm ；最大支座力 Rmax = 0.627 kN ；最大應力 =M/W= 0.041106 /(4.49103 )=9.1 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 9.1 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.085mm小35、于800/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 4.188 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.893 kNm ；最大變形 max = 1.845 mm ；最大支座力 Rmax = 9.492 kN ；最大應力 =M/W= 0.893106 /(4.49103 )=198.9 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 198.9 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 2036、5 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=1.845mm小于800/150與10 mm,滿足要求!八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N2 =9.492kN；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.1167.8=1.087kN；N =N2+N3=9.492+1.087=10.579kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W - 立37、桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2 按照表2取值1.012；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1631.012(1.8+0.12) = 2.354m；lo/i = 2353.912 / 15.9 = 148；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿38、的穩定系數= 0.316；鋼管立桿受壓應力計算值；=10578.937/(0.316424) = 79N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 79N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =4.188kN；腳手架鋼管的自重： N3 =1.20.1167.8=1.087kN；N =N1+N3 =4.188+1.087=5.274kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59；39、 A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.8,1.8+20.1= 3.559 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.163 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=040、.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3558.78 / 15.9 = 224； 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.012(1.8+0.12) = 2.354 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =2按照表2取值1.012；lo/i = 2353.912 / 15.9 = 148；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.316；鋼管立桿的最大應力計算值；= 10578.937/(0.316424) = 39.4N/mm2；鋼管立桿穩定性計算41、 = 39.4N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！板模板計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B標高10.6、8.6、5.6m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)7.2、8.1新澆混凝土樓板邊寬B(m)7.2、6 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面42、板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.20.065風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)10.6、8.6、5.6立柱縱43、向間距la(mm)800立柱橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300立柱距混凝土板長邊的距離(mm)250主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)250，250主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)14面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.144、面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.13)+1.40.72.5 1=6.782kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.1045、8kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.7820.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.13)1=3.363kN/m 5ql4/(384EI)53.3633004/(38410000281250)0.126mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)646、080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整7200/800取整9，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.8max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.8max1.2(0.3+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.13)+1.40.72.47、50.32.099kN/m 因此，q1靜0.81.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.81.2(0.3+(1.1+24)0.13)0.31.154kN/m q1活0.81.4Q1kb=0.81.42.50.30.945kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.1540.82+0.1210.9450.820.193kNm q20.81.2G1kb=0.81.20.30.30.097kN/m p0.81.4Q1k=0.81.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.82+0.248、13.150.8，0.1070.0970.82+0.1813.150.80.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0990.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.193，0.601，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/6400012.352N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.1540.8+0.620.9450.81.158kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.849、+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0990.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.158，2.198，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.13)0.31.069kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.0699004/(10093502560000)0.185mml/250800/250、503.6mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=1.0692504/(893502560000)0.022mml12/250500/2502mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.8max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q51、1kb=0.8max1.2(0.5+(1.1+24)0.13)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.13)+1.40.71.50.31.786kN/m q1靜0.81.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.81.2(0.5+(1.1+24)0.13)0.31.219kN/m q1活0.81.4Q1kb=0.81.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.13)0.3=1.129kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1431.2190.9+1.2230.552、670.81.878kN 按懸臂梁，R1q1l=1.7860.250.447kN RmaxRmax，R11.878kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.1290.81.161kN 按懸臂梁，R1q2l=1.1290.250.282kN RmaxRmax，R11.161kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.501kNm Mmax/W0.501106/4490111.62N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.895kN max2Vmax/A=23.8951000/42418.53、372N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.637mm 跨中max=0.637mm=900/250=3.6mm 懸挑段max0.556mm=2502/250=2mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(150054、+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551600=2808mm =maxl01,l02/i=2808/15.9=176.604=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.81.4klah2/10=0.81.40.0650.81.62/100.019kNm Nw1.2NGik+0.81.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+0.81.4155、0.80.8+0.019/0.84.699kN f Nw/(A)+ Mw/W4699.202/(0.197424)+0.019106/449060.462N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551600=3243.24mm 2l02/i3243.24/15.9203.977，查表得，20.175 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0650.91.62/100.019kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+0.81.410.80.8+0.019/0.84.942kN f Nw/(A)+ Mw/W4942.202/(0.175424)+0.019106/449070.809N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N4.699kNN30kN 滿足要求！附圖：30#樓