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1、電化公司搬遷工程基建項目框排架結構模板安拆施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況3二、編制依據4三、施工準備41.材料及主要機具：4（2）木龍骨：截面尺寸為50100mm、80100mm。42.作業條件：5四、施工部署61.項目部對模板班組的管理62.勞動力的進場計劃6五、施工工藝流程61.模板安裝工藝流程62.模板拆除工藝流程：6六、模板安裝工藝61.模板安裝技術措施7（5）模板安裝前要做好模板的定位基準工作，其工作步驟如下：72.模板安裝7七、質量要求81.模板安裝質量要求：8（2）2、在澆注砼前，應對模板工程進行驗收。8（4）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和砼接槎處。8（7）澆筑砼前，模板內的雜物應清理干凈。82.模板拆除質量要求9（2）側模拆除時的砼強度應能保證其表面及棱角不受損傷。10八、模板質量保證技術措施102.加強成品和半成品防護，做到分類標識清晰，起吊防護到位；10九、模板工程的安全文明技術措施115.模板所用的脫模劑在施工現場不得亂扔，以防止影響環境質量。111.模板材料強度設計值和彈性模量：122.荷載取值：12（1）恒載標準值：12（2）活荷載標準值：123.荷載系數調整12一、參數信息:131.模板支架參數132.荷載參數134.材料參數13二、搭設方3、案13（一）基本搭設參數13（二）材料及荷載取值說明15三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算16（一）梁底模板的強度和剛度驗算16（1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，16（2）底模抗彎強度驗算17（3）底模抗剪強度計算。17（4）底模撓度驗算18（二）底模方木的強度和剛度驗算18（1）荷載計算18（2）方木抗彎強度驗算19（3）底模方木抗剪強度計算19（4）底模方木撓度驗算19（三）托梁材料計算20（1）荷載計算20（2）強度與剛度驗算20（四）立桿穩定性驗算221、不組合風荷載時，立桿穩定性計算222、組合風荷載時，立桿穩定性計算24二、模板面板計算:251、荷載計算26(1)靜4、荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：26(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：262、強度計算263、撓度計算27三、模板支撐方木的計算:271.荷載的計算：27(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：27(2)模板的自重線荷載(kN/m):272.強度驗算:283.抗剪驗算：284.撓度驗算:28四、托梁材料計算:29五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):301.靜荷載標準值包括以下內容：30(1)腳手架的自重(kN)：30(2)模板的自重(kN)：30(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：312.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。313.不考慮風荷載時,立桿的軸向5、壓力設計值計算31六、立桿的穩定性計算:31一、工程概況本工程為xx電化搬遷工程基建項目框排架結構施工，包括化學品庫、潤滑油庫、設備庫、分部工程名稱層數建筑面積m2建筑高度m建筑結構化學品庫1780.168.200框排架結構設備庫11000.968.200框排架結構潤滑油庫11000.969.500框排架結構機修車間1162912.1框排架結構本工程柱規格有： 600700、500500、700700、600600、600700等尺寸。 框架梁截面主要為：200300、250400、250450、250500、250550、300450、300600、250700、等多種尺寸。板厚分別為1006、mm、120mm厚等，大部分板厚為120mm厚。其中最大板厚為120mm。二、編制依據1.本工程施工結構圖；2建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008;3.建筑工程模板施工手冊；4.混凝土結構工程施工質量驗收規范；5.混凝土結構工程施工工藝標準；6.簡明施工計算手冊；7.施工組織設計。三、施工準備1.材料及主要機具：（1）膠合板及條板：尺寸為9151830，厚度為18mm。另配備100300mm寬的同厚度條板。（2）木龍骨：截面尺寸為50100mm、80100mm。（3）碗扣鋼管架、鋼管：立桿中心線寬度1000mm。立桿為483.5鋼管，配件主要有立桿墊座、可調頂托、插銷、連接扣件等。（7、4）其他附件：緊固螺栓、防水穿墻拉桿螺栓、柱模定型箍等。（5）脫模劑：水質隔離劑。（6）機械設備及工具：圓鋸機、木工銑床、手提電鉆、鐵木榔頭、水平尺、鋼卷尺、托線板、輕便爬梯、腳手板等。2.作業條件：（1）確定結構模板平面施工總圖。在總圖中標志出各種構件的型號、位置、數量、尺寸、標高及相同或略加拼補即相同的構件的替代關系并編號，以減少配板的種類、數量和明確模板的替代流向與位置。（2）確定模板配板平面布置及支撐布置。根據總圖對梁、板、柱等尺寸及編號設計出配板圖，應標志出不同型號、尺寸單塊模板平面布置，縱橫龍骨規格、數量及排列尺寸；柱箍選用的形式及間距；支撐系統的豎向支撐、側向支撐、橫向拉接件的型8、號、間距。預制拼裝時，還應繪制標志出組裝定型的尺寸及其與周邊的關系。（3）繪圖與驗算：在進行模板配板布置及支撐系統布置的基礎上，要嚴格對其強度、剛度及穩定性進行驗算（詳見模板設計計算書），合格后要繪制全套模板設計圖，其中包括：模板平面布置配板圖，分塊圖、組裝圖、節點大樣圖、零件及非定型拼接件加工圖。（4）軸線、模板線（或模邊借線）放線完畢。水平控制標高引測到預留插筋或其它過渡引測點，并辦好預檢手續。（5）模板承墊底部、模板內邊線用13水泥砂漿，根據給定標高線準確找平。外墻、外柱的外邊根部，根據標高線設置模板承墊木方，與找干砂漿上平交圈，以保證標高準確和不漏漿。（6）設置模板（保護層）定位基準，9、即在墻、柱主筋上距地面58cm，根據模板線，按保護層厚度焊接水平支桿，以防模板水平位移。（7）柱子、墻、梁模板鋼筋綁扎完畢；水電管線、預留洞。預埋件已安裝完畢，綁好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱預檢手續。（8）預組拼裝模板：拼裝模板的場地應夯實平整，條件允許時應設拼裝操作平臺；按模板設計配板圖進行拼裝，所有卡件連接件應有效的固緊；柱子、墻體模板在拼裝時，應預留清掃口、振搗口；組裝完畢的模板，要按圖紙要求檢查其對角線、平整度、外型尺寸及緊固件數量是否有效、牢靠。并徐刷脫模劑，分規格放。四、施工部署1.項目部對模板班組的管理在工程正式開工前，精選具有施工經驗的模板生產班組進行作業，并加強崗前學習、培訓工10、作，組織模板施工管理人員和工人進行上崗技術、規范學習及特殊工種培訓。在上崗前由項目部技術負責人對模板施工人員進行技術及安全教育與交底，確保模板工程的安全、優質施工。2.勞動力的進場計劃木模專業隊分隊部與班組二級管理，隊部由承包人任隊長，配模員1名（兼質檢員），在基礎施工階段計劃配備80人左右，上部主體階段計劃配備120人左右。五、施工工藝流程1.模板安裝工藝流程（1）柱模安裝：單片預組拼柱組拼第一片柱模就位第二片柱模就位用角模連接安裝第三、四片柱模檢查柱模對角線及位移并糾正 自下而上安裝柱箍并做斜撐全面檢查安裝質量群體柱模固定。（2）梁模安裝：彈出梁軸線及水平線并做復核搭設梁模支架預組拼模板檢11、查底模吊裝就位安裝起拱側模安裝安裝側向支撐或梁夾固定檢查梁口平直模板尺寸固定梁口卡與相鄰模板連固。（3）板模安裝：搭設支架安裝橫縱木楞調整樓板下皮標高及起拱鋪設模板塊檢查模板上皮標高、平整度。2.模板拆除工藝流程：（1）柱模拆除：拆除拉桿或斜撐自上而下拆掉柱箍（或穿柱螺栓） 拆除豎楞，自上而下拆柱模板模板及配件運輸維護（2）梁板模拆除：拆除支架部分水平拉桿拆除梁連接件及側模板下調樓板模板支柱頂托螺旋分段分片拆除樓板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撐系統模板及配件運輸維護六、模板安裝工藝1.模板安裝技術措施（1）模板工程驗收重點控制剛度、垂直度、平整度、特別注意軸線位置正確性。本工程模板驗收主要12、控制程序為：班組自檢工長檢查專職質檢員評定監理檢查澆搗砼（以上各程序檢查應在合格基礎上方可交由下一程序管理人員檢查）（2）根據工程情況，模板的實測允許偏差，其合格率嚴格控制在90%以上。（3）鋼筋保護層塊可在安裝模板前綁在鋼筋外面，安裝牢固，位置準確，以免施工時移位和脫落。（4）柱模板安裝前在其根部預埋木塊加設限位，以確保位置的正確。（5）模板安裝前要做好模板的定位基準工作，其工作步驟如下：1）進行中心線和位置的放線，首先由控制線引測建筑物的柱或墻軸線，并以該軸線為起點引測建筑物的邊線以及模板控制線；、2）做好標高測量工作，用水準儀把建筑水平標高根據實際標高的要求直接引測到模板安裝位置；3）進13、行找平工作：模板支承墊底部應預先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿，即沿模板邊線用13 水泥砂漿抹找平層，寬度為50mm；4）所用模板要涂刷脫模劑。2.模板安裝（1）基礎模板：按軸線彈出承臺的邊線，根據承臺邊線安裝模板，承臺與基礎梁交接處留出梁口尺寸，承臺加固采用，PVC套管，12鋼筋穿管對拉，基礎梁底支撐采用100mm圓木支撐，支撐間距為450，支撐立桿需連在一起（三根以上），梁側用50100方木壓腳，梁半中用PVC套管，內穿12鋼筋對拉加固，梁面用方木按梁截面尺寸固定，方木間距450。（2）柱模板安裝：按軸線彈出柱中心線及邊線，釘定位邊板，在柱筋上定出統一標高，調整柱模長度，先立兩14、塊相對立模，用斜撐初步校正臨時固定，框架柱立模下部應設縱橫水平連桿，按軸線固定，應先從兩端向中間進行安裝，并拉通線校正中間各柱模，柱模應與梁底模板和支撐同時安裝，使柱模和梁模板形成整體，經檢查校正后進行正式固定，并加縱橫剪刀撐加固，柱箍采用50100木楞，柱箍間距450mm。（3）梁板安裝：板與梁模一起安裝，形成整體后，通過調節鋼管支撐高度來調整梁底模板標高及起拱度，并設置足夠的拉桿，以防止整個模板工程失穩，鋼管架支撐的間距不大于1200mm，支撐之間縱橫設水平拉桿，以滿足模板強度，剛度和穩定性。梁側板就位后釘統長梁側木，在上部釘通長楞木夾條木，較大的梁斷面中部的兩側加釘一道統長楞木用螺栓或鐵15、絲把兩側模拉緊，根據樓層標高，在梁側模板上釘模楞木，擱柵在水平橫楞木與夾條木之間補加垂直短支撐，擱柵一般用50100mm方木豎擺，一般間距為500mm，根據擱柵跨度和板厚，必要時，可在擱柵中部增設牽桿和支撐。鋪釘模板時，除板的兩端接頭或撓處補釘外，板中間盡量少釘以利拆模。（4）樓梯模板安裝：先準備安裝樓梯的平臺梁，再安裝樓梯斜底模楞木不得大于50mm，斜托木用斜支撐牢，在斜楞木上鋪釘模板后裝釘外幫板及踏步三角木，踏步高度要均勻一致，要特別注意最下一步和最上一步的高度，且必須考慮到樓地面裝飾層的高度，斜托木用50100mm，方木豎擺，側板釘在斜托木上時，釘長應不小于板厚三倍，砼板厚的高度應用支撐16、墊穩控制，以免澆砼時踏模影響厚度和平直度。七、質量要求1.模板安裝質量要求：（1）模板及其支架必須具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑砼的重量、側壓力以及施工荷載。（2）在澆注砼前，應對模板工程進行驗收。（3）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架，并鋪設墊板。（4）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和砼接槎處。（5）模板的接縫不應漏漿，在澆筑砼前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。（6）模板與砼接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或裝飾工程施工的隔離劑。（7）澆筑砼前，模板內的雜物應清理干凈。（8）固定在模板上的預埋17、件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合表1規定。現澆結構模板安裝的偏差應符合表2的規定。表1 預埋件和預留洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，0表2 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差值 (mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查18、表面平整度52m靠尺和塞尺檢查2.模板拆除質量要求（1）底模及其支架拆除時的砼強度應符合表3要求。現場將依據同條件養護試塊強度試驗報告判定。表3 底模拆除時的砼強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板250 2 ，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件100（2）側模拆除時的砼強度應能保證其表面及棱角不受損傷。（3）拆模順序為后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。（4）拆模時不要用力過猛過急，不應對樓層形成沖擊荷載。拆下來的木料要進行整理，按規格分類堆放整齊。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。八、模板質量保證技術措施1.施工前應認真19、熟悉施工圖紙，編制切實可行的模板安裝方案；把好材料采購關，確保膠合板質量符合施工要求；2.加強成品和半成品防護，做到分類標識清晰，起吊防護到位；3.加強過程控制，及時對操作人員進行施工技術和質量要求的交底，做到施工前有交底、施工中有檢查、施工后有總結；4.模板拆除時應編制拆除方案，對操作人員進行交底，嚴禁硬鑿猛撬；拆除的模板不得自由掉落，應輕拿輕放，并及時清理編碼堆放。5.對層高不超過5m的現澆結構，梁一次性澆筑，以減少柱梁墻板混凝土因二次立模所產生的接頭偏差。6.膠合板模板的拼接：當膠合板模板在進行平面或轉角拼接時，為了確保其密閉性能，采用重復企口和45斜面對接法連接，并在接口處用50mm120、00mm方木加固。7.當柱外側面上下貫通時，為防止接縫處接頭錯位，減少模板開槽和防止重復使用時接點不垂直，柱頭采用框架梁側模固定時的螺栓進行加固，因此在設置框架梁外側模板固定螺栓時，綜合考慮柱、梁螺栓合用。8.梁側模宜用膠合板加4050mm小木楞制成。當梁高大于500mm時，宜采用直徑不小于10mm的穿心螺栓加固，作法同柱加固法。9.當柱梁交叉時，應將柱模延伸，梁模以柱模為基準，確保平面的整體效果。同時，梁側模宜根據跨度并結合膠合板的模數，配制成定型、整裝易零拆的模板，以利梁側模早拆和重復使用。10.確定正確的施工順序。在安裝過程中應先將梁底模支撐固定好，待梁鋼筋綁扎驗收符合要求后，方可安裝兩21、側模板。11.在拆除現澆板模板時，嚴禁撬挖棱角，杜絕自由墜落，以免損壞棱角和使板邊開裂，拆除后按類堆放，清除水泥漿后重復使用。九、模板工程的安全文明技術措施1.支模過程中應嚴格遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。2.模板支設、拆除過程中要嚴格按照設計要求的步驟進行，全面檢查支撐系統的穩定性。同時拆模時應搭設腳手板。3.拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。4.拆模后模板或木方上的釘子，應及時拔除或敲平，防止釘子扎腳。5.模板所用的脫模劑在施工現場不得亂扔，以防止影響環境質量。6.模板放22、置時應滿足自穩角要求，兩塊大模板應采取板面相對的存放方法。7.施工樓層上不得長時間存放模板，當模板臨時在施工樓層存放時，必須有可靠的防傾倒措施，禁止沿外墻周邊存放在外掛架上。8.模板起吊前，應檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊鉤是否完整有效，并應拆除一切臨時支撐，檢查無誤后方可起吊。9.拆模起吊前，應檢查對拉螺栓是否拆凈，在確無遺漏并保證模板與墻體完全脫離后方準起吊。10.模板安裝就位后，要采取防止觸電的保護措施，施工樓層上的漏電箱必須設漏電保護裝置，防止漏電傷人。11.模板拆除后，在清掃和涂刷隔離劑時，模板要臨時固定好，板面相對停放之間，應留出5060cm寬的人行通道，模板上方要用拉桿固定23、。附：模板設計計算書一、設計資料1.模板材料強度設計值和彈性模量：膠合板：抗彎強度fw=12.9N/mm2，彈性模量E=5850；木龍骨：抗彎強度fw=13.0N/mm2，彈性模量E=9000。2.荷載取值：（1）恒載標準值：模板自重：平板木模板及小楞0.3KN/m2，樓板木模板（包括梁的模板）0.5KN/m2；新澆混凝土自重：24 KN/m2；鋼筋自重：樓板1.1KN KN/m3，梁1.5KN/m3。（2）活荷載標準值：計算模板板面及直接支承模板板面的小楞時，均布荷載取2.5KN/m2；計算直接支承小楞結構的構件時，均布荷載取1.5KN/m2；計算支撐結構立柱及其他支承結構構件時，均布荷載取24、1.0KN/m2；振搗混凝土產生的荷載：對水平面模板取2KN/m2；對垂直面模板取4KN/m2。3.荷載系數調整根據本工程采用的模板支撐系統，進行模板設計計算時，木材的強度設計值和彈性模量的調整系數如下：木模板結構為露天結構，強度設計值應乘以0.9，彈性模量應乘以0.85；模板結構為臨時結構，按施工荷載考慮，其強度設計值應乘以1.3，彈性模量不予調整。二、梁模板設計驗算標準層模板取板厚尺寸為120mm、層高6.3m進行模板設計計算。模板搭設具體詳見附圖-1。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m25、):0.10；模板支架搭設高度(m):3.58；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):1326、.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：木方 : 100100mm；二、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為5.46m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距la取0.8m，橫距lb取0.8m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬50mm，高100mm，布設間距0.30m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 48 3.5鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。模板支架承27、受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）梁底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重標準值：x10.31 =0.4kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.12241 =2.88kN/m；板中鋼筋自重標準值28、：x30.121.11 =0.132kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)0.8=(0.4+2.88+0.132)0.8=2.730kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.082.7329、00.32+0.14.20.32=0.0951kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.12.7300.32-0.1174.20.32= -0.12kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.12kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =0.12106 /(5.40104)=2.265N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =2.265N/mm2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為30、Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.62.7300.3+0.6174.20.3=1.692kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =31.692/(2100018)=0.141N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.141N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.0527mm；底模面板的撓度計算值 =0.031、527mm小于撓度設計值v =Min(400/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.40.4=0.16kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.12240.4=1.152kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.121.10.4=0.0528kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.4=0.4kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.4=0.8kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.2=1.3648132、.2=1.638kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=1.21.4=1.68kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.6380.82-0.1171.680.82=-0.231kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=6.4104 mm3； =0.231106/(6.4104)=3.61N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =3.61N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.6133、7q2la=0.61.6380.8+0.6171.680.8=1.615kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.48N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.48N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=501003/12=4.17106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=034、.193 mm；底模方木的撓度計算值 =0.193mm 小于 撓度設計值v =Min(1200/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據JGJ1302001，板底托梁按二跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取鋼管的自重，此時，偏于保守)方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.6380.9+1.21.680.9=4.581kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內35、力圖、變形圖如下：托梁采用：木方 : 50100mm；W=83.333 103mm3；I=416.667 104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 14.875 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 1.53106/83.333103=18.365 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 4.14 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =18.365 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大36、撓度計算值 =4.14小于最大允許撓度 v=min(1200/150,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據節，此值為F1=14.875kN。除此之外，根據規程條文說明條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.154.37、4=0.66kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F21.35=14.875+0.661.35=15.766kN；其中1.35為下部鋼管自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.89102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1671.6651.5=2.915m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水38、平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.665； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.167；故l0取2.915m；=l0/i=2.915103 /15.8=185；查規程附錄C得 = 0.209； KH=1/1+0.005(4.4-4)=0.998； =1.05N/(AKH)=1.0515.766103 /(0.2094.891020.998)=162.297N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =162.297N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立39、桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut15.766kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.7=0.099kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.7 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數：取值為0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.099140、.21.52/10=0.032kNm；（2）立桿穩定性驗算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0515.766103/(0.2094.891020.998)+0.032106 /(5.08103)=168.558N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =168.558N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 c41、m4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大應力計算值 = 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應42、力計算值為 0.87 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6773.352504/(100950048.6104)=0.019 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：43、(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.088)+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.881.22 = 44、0.338 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.338106/83333.33 = 4.061 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.061 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6251.881.2 = 1.41 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.41103/(2 50100) = 0.423 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.423 N/mm2 小于 方木的抗45、剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5210.83812004 /(10095004166666.667)= 0.229 mm；最大允許撓度 V=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值 0.229 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.8 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算；托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；46、集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.82 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 2.02 kNm ；最大變形 Vmax = 1.638 mm ；最大支座力 Qmax = 16.879 kN ；最大應力 = 2019837.24/166666.667 = 12.119 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=13 N/mm2；托梁的最大應力計算值 12.119 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.638mm 小于 1200/250,滿足要求!五、模板支架立47、桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.56 = 1.323 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.121.21.2 = 4.32 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.147 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 1.21.2 = 6.48 48、kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 16.449 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 16.449 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L049、- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=16448.525/（0.53489） = 63.466 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 50、63.466 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.019 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.019(1.5+0.12) = 2.053 m；Lo/i = 2052.776 / 15.8 = 130 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.396 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=16448.525/（0.396489） = 84.942 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 84.942 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！