午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、鎂業公司廠房主體結構高大模板工程腳手架搭設施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄第一節、工程概況4一、工程概況41 概述4二、施工平面布置6三、施工要求6四、技術保證條件6第二節、編制依據7施工安全設施計算軟件（2012版）7第三節、施工計劃8一、施工進度計劃8二、材料與設備計劃81、鋼材的選用82、木材的選用93、木膠合模板板材的選用10第四節、施工工藝技術11一、技術參數11二、工藝流程13柱13三、施工方法134、一般規定135、立柱及其他桿件146、水平拉桿157、剪刀撐15圖16腳手架搭2、設的技術要求與允許偏差188、立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載。18第五節、施工安全保證措施19一、組織保障19安全保證體系19二、技術措施191、準備工作192、模板支設203、模板支架搭設的構造要求214、模板拆除22三、監測監控231、監測措施23四、應急預案241、目的242、應急領導小組及其職責243、應急反應預案244、應急通信聯絡25第六節、勞動力計劃25所需勞動力安排25第七節、計算書及相關圖紙26板模板（扣件式）計算書26第一節、工程概況一、工程概況1 概述乙炔系統單位工程乙炔發生a/b二個子單位工序結構形式、幾何尺寸相同，上部結構為現澆鋼筋混凝土框架結構，3、軸線尺寸為1軸11軸（70m）/A軸F軸（30m），共6個結構層，檐口高23.7m，單棟建筑面積約5840M2，其中2層、4層、5層結構為純框架梁，故模板施工中一層滿堂支撐架搭設高度需從基坑底至3層梁、板；二層滿堂支撐架的搭設需從3層梁、板至6層梁、板。具體情況如下： 注：外腳手架詳見該工程腳手架專項施工方案工程基本情況工程名稱金屬鎂一體化50萬噸/年PVC裝置-乙炔系統單元乙炔發生a/b工程地點XXXX周邊環境周邊為XXXX鎂業有限公司在建的各個裝置區建筑面積（m2）單棟約5840m2建筑高度（m）基礎形式獨立柱基礎主體結構框架抗震等級三級抗震設防烈度7度地上層數6層地下層數0各層層高（m）4、1層m、2層m、3層m、4層m、5層m、6層m各責任主體名稱建設單位設計單位施工單位監理單位項目經理總監理工程師技術負責人專業監理工程師工程信息參數圖紙信息樓板最大板厚a(mm)120樓板上是否存在如采光井，管道井等空洞是最大建筑層高H(m)第一層第二層上層建筑物平面的外輪廓與下層的關系凹進混凝土梁、板結構的最大懸臂L(m)0混凝土懸挑結構的模板支架搭設方式落地式樓宇之間是否存在混凝土結構空中連廊否混凝土結構梁、板的最大跨度B(m)8混凝土梁的最大截面尺寸b(mm)h(mm)350800是否存在支架搭設高度大于水平投影寬度且相對獨立無聯系構件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混5、凝土結構否混凝土澆筑形式商品混凝土，汽車泵配合澆筑荷載條件施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)，對水平面模板2模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)樓板梁支撐設計混凝土結構水平構件模板支撐體系立桿材質扣件式鋼管高支模層結構情況高支模所在層樓板(3層梁板)樓板(6層梁板)腳手架掛密目安全網有高支模層底標高（m）第一層-m第二層柱砼強度等級C30高支模層頂標高（m）第一層+m第二層梁板砼強度等級C30最大板凈跨（m）普通板凈跨（m）最大板厚（mm）120普通板6、厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）600600普通柱截面尺寸（mm）500500最大梁凈跨（m）普通梁凈跨（m）8m；第二層m8m (2)模板支架搭設跨度B：8m 18m (3)施工總荷載： 活載控制時荷載組合S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k1k1.2(0.9+240.12+1.10.12)+1.42.5 =7.37 kN/m2 恒載控制時荷載組合S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k1k1.35(0.9+240.12+1.10.12)+1.40.72.5 =6.96 kN/m2 兩者取大值，即施工總荷載S=maxS1，S2=7.37 kN/m2 15 kN/m2 7、(4)集中線荷載： 活載控制時荷載組合S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k2k1.2(0.9+240.8+1.50.8)+1.42 =8.93 kN/m 恒載控制時荷載組合S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k2k1.35(0.9+240.8+1.50.8)+1.40.72 =9.68 kN/m 兩者取大值，即集中線荷載S=maxS1，S2=9.68 kN/m 2,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-100(4) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。(5) 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐8、和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。(6) 樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有對拉螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。(7) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿9、時，應和拆除立柱同時進行。(8) 當拆除48m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、監測監控1、監測措施(1) 監測控制采用全站儀或經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時上報現場管理人員，經有關管理人員解決。(4) 儀器設備配置名稱規格數量精度全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差2010、”自動安平水準儀2千米往返3mm激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周、月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程立柱監測預警值11、為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，由專業作業人員及時進行加固處理。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮12、，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。1) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極13、搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。2) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。3) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。4) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落14、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡負責人：XX 手機：安全員：于 手機：技術負責人： 手機：醫院救護中心：120 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六節、勞動力計劃所需勞動力安排木工（人）40鋼筋工（人）25砼工（人）15架子工（人）5水電工（人）3鉗工（人）3第七節、計算書及相關圖紙板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱現澆板新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)新澆混凝土樓板邊寬B(m)二、荷載設計施工人15、員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值面板及小梁自重標準值樓板模板自重標準值模板及其支架自重標準值新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)風壓高度變化系數z風荷載體型系數s三、模板體系設計模板支架高度(m)立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm16、)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)250立柱距混凝土板長邊的距離(mm)100主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁距混凝土板短邊的距離(mm)100小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計17、算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k1k， q20.91.2G1k p0.91.3Q1K Mmaxmaxq1l2/8,q2l22/8，2/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/375002f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k 5ql4/(384EI)53.112504/(38410000281250)0.06mml/400250/4018、0 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)小梁抗剪強度設計值(N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 因B/lb取整2900/900取整3，按三等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k， 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k q1活0.91.4Q1k M11靜L21活L2220.12kNm q20.919、1.2G1k p0.91.4Q1k M22L220.61kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL12/2，2/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3，0.320.61kNm Mmax/W0.61106/540002f2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V11靜1活L V22 V3maxq1L1，q2L1+p，0.080.1+3.15 VmaxmaxV1，V2，V3，3.16 max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)22 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k 跨中max4/(100EI)=0.6770.839004/20、(10093502430000)0.16mml/400900/400 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.831004/(893502430000)0mml1/400100/400 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 1、小梁最大支座反力計算 Q1k2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k， q1靜0.91.2(G1k+ (G3k21、+G2k q1活0.91.4Q1k q2(G1k+ (G3k+G2k 承載能力極限狀態 按三跨連續梁，Rmax1靜1活)L 按懸臂梁，R1q1 RmaxRmax，R11.45kN; 同理，R，R 正常使用極限狀態 按三跨連續梁，Rmax2L 按懸臂梁，R1q2 RmaxRmax，R10.87kN; 同理，R，R 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.46kNm Mmax/W0.46106/41202f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax max2Vmax/A=23.41000/3842120N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁22、變形圖(mm) max 跨中max 懸挑段max 滿足要求！七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)360頂部立桿計算長度系數1非頂部立桿計算長度系數2鋼管類型立柱截面面積A(mm2)384立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd 非頂部立桿段：l02=k2 =l0/i=2632.5/16=164.53=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立23、桿段：l01=k1(hd 1l01/i，查表得，1 Mw2klah222/100.12kNm NwGik+0.91.4(NQik+Mw/lb2 f Nw/(A)+ Mw/W4148.24/(0.35384)+0.12106/41202f205N/mm2 滿足要求！ Mw2klah222/100.12kNm NwGik+0.91.4(NQik+Mw/lb2 f Nw/(A)+ Mw/W4366.94/(0.18384)+0.12106/41202f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N4.15kNN30kN 滿足要求！九、立24、柱地基基礎驗算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak(kPa)280立柱墊木地基土承載力折減系數mf墊板底面面積A(m2) 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)4.37/(0.40.1)109.17kPafak280kPa 滿足要求！板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱現澆板新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)新澆混凝土樓板邊寬B(m)二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)25、1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值面板及小梁自重標準值樓板模板自重標準值模板及其支架自重標準值新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)風壓高度變化系數z風荷載體型系數s三、模板體系設計模板支架高度(m)9立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)250立柱距混凝土板長邊的距離(mm)100主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁距混凝土板短邊的距離(mm)26、100小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k1k，127、.35(G1k+ (G3k+G2k1k， q20.91.2G1k p0.91.3Q1K Mmaxmaxq1l2/8,q2l22/8，2/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/375002f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k 5ql4/(384EI)53.112504/(38410000281250)0.06mml/400250/400 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)小梁抗剪強度設計值(N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小28、梁截面慣性矩I(cm4)243 因B/lb取整2900/900取整3，按三等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k， 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k q1活0.91.4Q1k M11靜L21活L2220.12kNm q20.91.2G1k p0.91.4Q1k M22L220.61kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL12/2，2/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3，0.32029、.61kNm Mmax/W0.61106/540002f2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V11靜1活L V22 V3maxq1L1，q2L1+p，0.080.1+3.15 VmaxmaxV1，V2，V3，3.16 max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)22 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k 跨中max4/(100EI)=0.6770.839004/(10093502430000)0.16mml/400900/400 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.831004/(893502430000)0mml1/400100/400 滿足要求！六、主梁30、驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 1、小梁最大支座反力計算 Q1k2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k， q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k q1活0.91.4Q1k q2(G1k+ (G3k+G2k 承載能力極限狀態 按三跨連續梁，Rmax1靜1活)L 按懸臂梁，R1q1 RmaxRmax，R11.45kN; 同理，R，R 正常31、使用極限狀態 按三跨連續梁，Rmax2L 按懸臂梁，R1q2 RmaxRmax，R10.87kN; 同理，R，R 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.46kNm Mmax/W0.46106/41202f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax max2Vmax/A=23.41000/3842120N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max 跨中max 懸挑段max 滿足要求！七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)700立桿伸32、出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)330頂部立桿計算長度系數1非頂部立桿計算長度系數2鋼管類型立柱截面面積A(mm2)384立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd 非頂部立桿段：l02=k2 =l0/i=2632.5/16=164.53=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd 1l01/i，查表得，1 Mw2klah222/100.12kNm NwGik+0.91.4(NQik+Mw/lb2 f Nw/(A)+ Mw/W4148.24/(0.35333、84)+0.12106/41202f205N/mm2 滿足要求！ Mw2klah222/100.12kNm NwGik+0.91.4(NQik+Mw/lb2 f Nw/(A)+ Mw/W4366.94/(0.19384)+0.12106/41202f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N4.15kNN30kN 滿足要求！梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱層梁新澆混凝土梁計算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)350800新澆混凝土結構層高(m)梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G34、1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁板施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)非自定義風壓高度變化系數z風荷載體型系數s三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土35、梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G36、3k1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.721 q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.81 q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.721 q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.81 1、強度驗算 Mmax1L21l220.1kNm Mmax/W0.1106/375002f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max4/(100EI)=0.52120.51754/(137、0010000281250)0.036mml/400175/400 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活 R21 標準值(正常使用極限狀態) R1=R3=0.375 q2 R22五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)小梁抗剪強度設計值(N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.77+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2+0.5(38、0.8-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，(0.9-0.45)-0.35/2/21， q2，(0.9-0.45)-0.35/2/21，4.48+(0.3-0.1)0.35/2 1、抗彎驗算 Mmax1l12，1l222，20.51kNm Mmax/W0.51106/540002f2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax1l1，q1l2，5.880.15 max3Vmax/(2bh0)=33.2111000/(24090)22 滿足要求！ 3、撓度驗算 12l14/(100EI)0.6324.529004/(10093502430000)0.82mml/39、400900/400 2q2l24/(8EI)4.521504/(893502430000)0.01mml/400150/400 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmax1l1，1l1+q1l2，0.3935.880.9+5.880.15 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R3，R2 正常使用極限狀態 Rmax2l1，2l1+q2l2，0.3934.520.9+4.520.15 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R3，R2六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)240、06000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.26106/41202f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax max2Vmax/A=22.4211000/3842120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.09mml/400450/400 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.6kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況41、下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.6kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1200立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)280頂部立桿計算長度系數1非頂部立桿計算長度系數2鋼管類型立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值f(N/mm2)205 長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd 非頂部立桿段：l02=k2 =l0/i=2632.5/1642、=164.53=210 長細比滿足要求！ 1、風荷載計算 Mw21.4klah2/1022/100.07kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.421 2)小梁驗算 q1，(0.9-0.45)-0.35/2/21， 同上四六計算過程，可得： R1，R2，R3 頂部立桿段：l01=k1(hd 1l01/i，查表得，1 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lb， fN/(A)+Mw/W10278.65/(0.21384)+0.07106/41202f2043、5N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2 2l02/i，查表得，2 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lb， fN/(A)+Mw/W10278.65/(0.18384)+0.07106/41202f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2110.89kNN30kN 滿足要求！九、立柱地基基礎計算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak(kPa)280立柱墊木地基土承載力折減系數mf墊板底面面積A(m2) 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)10.28/(0.40.44、15)171.31kPafak280kPa 滿足要求！梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱層梁新澆混凝土梁計算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)350800新澆混凝土結構層高(m)9梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁板施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)非自45、定義風壓高度變化系數z風荷載體型系數s三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)146、5面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.721 q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.81 q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.721 q247、(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.81 1、強度驗算 Mmax1L21l220.1kNm Mmax/W0.1106/375002f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max4/(100EI)=0.52120.51754/(10010000281250)0.036mml/400175/400 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活 R21 標準值(正常使用極限狀態) R1=R3=0.375 q2 R22五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm248、)小梁抗剪強度設計值(N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.77+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.8-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，(0.9-0.45)-0.35/2/21， q2，(0.9-0.45)-0.35/2/21，4.48+(0.3-0.1)0.35/2 1、抗彎驗算 Mmax1l12，1l222，20.51kNm Mmax/W0.51106/540002f2 滿足要求！49、 2、抗剪驗算 Vmax1l1，q1l2，5.880.15 max3Vmax/(2bh0)=33.2111000/(24090)22 滿足要求！ 3、撓度驗算 12l14/(100EI)0.6324.529004/(10093502430000)0.82mml/400900/400 2q2l24/(8EI)4.521504/(893502430000)0.01mml/400150/400 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmax1l1，1l1+q1l2，0.3935.880.9+5.880.15 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R50、1R3，R2 正常使用極限狀態 Rmax2l1，2l1+q2l2，0.3934.520.9+4.520.15 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R3，R2六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.26106/41202f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax max2V51、max/A=22.4211000/3842120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.09mml/400450/400 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.6kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.6kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)350頂部立桿計52、算長度系數1非頂部立桿計算長度系數2鋼管類型立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值f(N/mm2)205 長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd 非頂部立桿段：l02=k2 =l0/i=3049.2/16=190.58=210 長細比滿足要求！ 1、風荷載計算 Mw21.4klah2/1022/100.07kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.421 2)小梁驗算 q1，(0.9-0.45)-0.35/2/21， 同53、上四六計算過程，可得： R1，R2，R3 頂部立桿段：l01=k1(hd 1l01/i，查表得，1 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lb， fN/(A)+Mw/W10278.65/(0.14384)+0.07106/41202f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2 2l02/i，查表得，2 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lb， fN/(A)+Mw/W10278.65/(0.19384)+0.07106/41202f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可54、知可調托座最大受力NmaxR2110.89kNN30kN 滿足要求！樓層有板梁側模板計算書一、工程屬性新澆混凝梁名稱有樓板梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350800梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數2混凝土澆筑速度V(m/h)混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kct012v1/2，cH1/2，240.8，19.22 承載能力極限狀態設計值S承4k2k，4k255、k0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.74，29.842 正常使用極限狀態設計值S正G4k19.2 kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數4主梁間距(mm)900主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)150對拉螺栓水平向間距(mm)900支撐距梁底距離依次為0，450 設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/1256、281250mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承 q1靜0.91.35G4kb0.91.3519.21 q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.741 Mmax1靜L21活L21靜L21活L222，22)0.11kNm Mmax/W0.11106/375002f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正 max44/(10010000281250) 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.1q1靜l左+1.2q1活l左 正常使用極限狀態 Rmax1.1l左G4k五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)150小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木57、小梁材料規格(mm)4090小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)小梁截面慣性矩I(cm4)243 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q Mmaxmax0.1ql2,0.5ql122，2=0.55kNm Mmax/W0.55106/540002f2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1， max3Vmax/(2bh0)=33.661000/(29040)22 滿足要求！ 3、撓度驗算 q 1max4/(100EI)=0.6774.799004/(10058、93502430000) 2maxqL4/(8EI)=4.791504 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax，0.46.780.9+6.780.15 正常使用極限狀態 Rmax，0.44.790.9+4.790.15六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)900主梁最大懸挑長度(mm)150主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48.33.6主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R1，R2，R3，R4 正常使用極限狀態：R1，R2，R3，R4 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.291062f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max2Vmax/A=22.321000/3842=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.26mm450/4001.12 mm 滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN) 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.956.9213.11kNNtb 滿足要求！