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1、游客接待服務中心模板支設拆除工程專項施工方案 編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據3二、工程概況3三、施工機具4四、模板和支撐的形式選擇5本工程模板采用多層木模板拼裝，模板均采用483.5鋼管進行加固，其中頂板支撐系統采用滿堂腳手架。5五、模板支撐系統設計及計算51模板的制作設計原則51.1要保證構件的形狀尺寸及相互位置的正確；51.4支撐系統應配置水平支撐和剪刀撐，以保證穩定性。52模板支設的設計計算52.1墻模板計算：5六、現澆砼模板設計、制作、安裝161、現澆板模板的安裝16七、質量要求2、177加強對關鍵材料檢驗、成品保護等關鍵環節的控制。196.2、技術管理保證措施19八、模板的拆除19九、安全技術措施20一、編制依據1、陜西省實施細則2、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20163、建筑安裝工人安全技術操作規程JGJ130-20114、本工程施工組織設計二、工程概況本工程為地上三層，功能為游客接待服務中心，建筑占地面積：4017.4m2，總建筑面積：13299.4m2，地下室面積：3754.42m2；建筑層數：地上三層，地下一層；建筑高度：23.600m，建筑結構類別為鋼結構；建筑物耐火等級：地上為二級，地下為一級；汽車庫為附建式車庫，防火分類為I類；抗震設防烈度為7度，設計3、基本地震加速度為0.10g，抗震設防為丙類，抗震等級為四級，設計使用年限為50年，鋼結構安全等級為二級，基礎為梁板式筏形基礎，基礎下采用500厚整片砂石墊層回填，壓實系數c0.95。防火分區：本建筑地下車庫為一個防火分區，一層為一個防火分區，二、三層劃分為三個防火分區，共五個防火分區，每個防火分區均滿足建筑設計防火規范規定。安全疏散：本建筑設有四部疏散樓梯，1、2#疏散樓梯疏散寬度均為1.15m，3、4#疏散樓梯疏散寬度均為1.3m，四部疏散樓梯總寬度為4.9m，每個防火分區的疏散寬度滿足建筑設計防火規范規定。三、施工機具序號機械或設備名稱型號規格數量額定功率（kW）備注1塔吊1場內2電鋸MJ4、10515場內3電刨MB503A13場內4木工多功能刨床12.5場外5空壓機V-1.05-1017.5場內6高壓水泵DL36-117215場內7手錘0.25、0.5kg15個場內9扳手15個場內1025個場內1115個場內1220個場內1320個場內1415套場內15手電鉆3臺場內16手電鋸60個場內17手電刨20個場內鋼絲鉗墨斗、粉線帶砂輪切割機四、模板和支撐的形式選擇本工程模板采用多層木模板拼裝，模板均采用483.5鋼管進行加固，其中頂板支撐系統采用滿堂腳手架。五、模板支撐系統設計及計算1模板的制作設計原則1.1要保證構件的形狀尺寸及相互位置的正確；1.2要使模板具有足夠的強度、剛度和穩定5、性，能夠承受新澆砼的重量和側壓力以及各種施工荷載；1.3力求結構簡單，裝拆方便，不妨礙鋼筋綁扎，保證砼澆注時不漏漿；1.4支撐系統應配置水平支撐和剪刀撐，以保證穩定性。2模板支設的設計計算本工程混凝土自重為25KN/m3，強度等級為C35，坍落度為18，輸送泵卸料，澆筑速度為2.5m/h，混凝土溫度為20C，用插入式振搗器振搗，振搗荷載為2.5KN/m2。2.1墻模板計算：計算依據：墻模板的計算參照建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接6、支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3.00kN/m2。基本參數：面板參數：面板彈性模量(N/mm2):5000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；木方和鋼楞：方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.50；鋼管彈性模量E(N/mm2):7、206000.00；鋼管抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖墻模板荷載標準值計算：新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.74kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。墻模板面板的計算：面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1)抗彎強度驗算:彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度8、(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.7400.5000.900=9.580kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.19.580300.02+0.1171.890300.02= 1.06105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm39、； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.06105 / 1.88104 = 5.7N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =5.7N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2)抗剪強度驗算:計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.7400.5000.900=9.580kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=110、.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.580300.0 + 0.6171.890300.0 = 2074.2N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2074.2N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =32074.2/(250015.0)=0.415N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm11、2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.415N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3)撓度驗算:根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.740.5 = 8.870N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 5000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: 12、= 0.6778.873004/(10050001.41105) = 0.692 mm；面板的最大撓度計算值: =0.692mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！墻模板主次楞的計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5.081= 5.08cm3；I =12.191= 12.19cm4； 次楞計算簡圖1)次楞的抗彎強度驗算:次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距13、): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.7400.3000.900=5.748kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.15.748500.02+0.1171.134500.02= 1.77105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.08103； f -次楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；次楞的最大14、應力計算值： = 1.77105/5.08103 = 34.8 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 34.8 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2)次楞的抗剪強度驗算:最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.7400.3000.900/1=5.748kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.300.90/1=1.13415、kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.65.748500.0+ 0.6171.134500.0 = 2074.2N；截面抗剪強度必須滿足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 2074.2N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 489.303mm2 ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =22074.2/489.303=8.478N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =8.478N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=116、20N/mm2，滿足要求！3)次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.740.30=5.32 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6775.32/15004/(1002060001.22105) = 0.017、9 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.09mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5.0782= 10.16cm3；I =12.1872= 24.37cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm)4)主楞的抗彎強度驗算:作用在主楞的荷載: P1.217.740.30.51.430.30.53.823kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距18、): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 3.10105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 3.10105/1.02104 = 30.5 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =30.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！5)主楞的抗剪強度驗算:主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力19、(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V =2810.2/2 = 1405.1N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 489.303mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =21405.1/489.303=5.743N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =5.743N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！6)主楞的撓度驗算:主楞的最大撓度計算值: = 0.302mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.302mm 小于 主楞的最大容許撓度值20、 =2.4mm，滿足要求！穿墻螺栓的計算:計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 5.10 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=5.104kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求21、！六、現澆砼模板設計、制作、安裝1、現澆板模板的安裝采用483.5mm腳手鋼管搭設滿堂排架支撐（搭設方案詳見：鋼結構專項施工方案）七、質量要求（1）必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范及相關規范要求。接縫寬度1.5mm（用工程檢測儀上的楔形塞尺檢查）。模板表面必須清理干凈，不得漏刷脫模劑（通過觀察檢查）。模板檢查驗收項目項 目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位移基礎5尺量檢查柱、墻、梁3尺量檢查2標高+2，-5水準儀3截面尺寸基礎10尺量檢查柱、墻、梁+4，-5尺量檢查4每層垂直度32m托線板5相鄰兩板表面高低差2直尺和楔形塞尺6表面平整度52m靠尺和楔形塞尺7預埋鋼板（管、孔）中心線位移3拉線22、和尺量8預埋螺栓中心線位移2拉線和尺量外露長度+10，-0尺量9預留洞中心線位移10拉線和尺量截面內部尺寸+10，-0尺量（2）質量保證措施1以確保工程質量為目標，成立質量管理體系，建立崗位責任制和質量監督制度，明確分工職責。2按照質量管理體系要求，加強質量管理機構，充實質量管理人員；上自公司職能部門，下至班組都設專人負責，以崗位責任制為約束，明確責任目標。項目部設項目工程師、質量檢驗員，施工隊設質量檢查員，班組設班組長兼職的質檢員，形成質量管理體系網絡，進行日常和定期質量檢驗。3實行質量檢驗、檢查制度，企業總部實行定期質量安全巡查制，每月組織一次。項目部實行日常檢查和定期檢查制：每天開現場碰23、頭會，由主任工程師對當天質量工作情況作出分析和總結，并提出解決辦法。每星期進行一次質量檢查，發現問題及時處理，以保證工程質量。4完善質量驗收程序，加強施工過程中各工序的質量檢查和控制，嚴格執行自檢、互檢、交接檢制度，項目質量檢查員隨時檢查工序質量狀況，對出現的質量問題下達質量問題整改通知單，限時整改，并經復驗后方可進入下道工序施工。5制定質量控制獎罰制度，賦予質量管理人員“質量認定一票否決權”。以保證質量管理的權威性。6認真落實技術交底制度，按項目工程師-施工工長 -班組長 - 技術工人的程序進行技術交底，對每道工序的操作程序、施工工藝，質量要求按標準交代清楚。7加強對關鍵材料檢驗、成品保護等24、關鍵環節的控制。【8】加強全員成品保護意識教育，保護已完工程不受污染和損壞。6.2、技術管理保證措施【1】嚴格按照現行建筑工程驗收規范標準規定和企業標準進行施工驗收，決不允許放寬驗收標準、放大允許偏差值。【2】嚴格執行專業與工序之間的自檢、專檢、交接檢制度。【3】作好隱蔽驗收、技術交底、技術復核和分部分項工程的各種施工記錄。【4】推行國際質量標準，使工程施工過程的每個環節始終處于質量受控制狀態。【5】及時收集，整理，匯總工程資料，保證資料的完整性，準確性及與施工的同步性。八、模板的拆除1、模板拆除前必須申請辦理拆模手續，待砼強度報告出來后，砼達到拆模強度模板方可拆除。2、模板拆除前要向操作班組25、進行安全技術交底，在作業范圍設安全警戒線關縣掛警示牌，拆 除時派專人看守。3、側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時方可拆除，底模應按混凝土結構工程施工及驗收規范的有關規定執行。4、模板拆除的順序和方法，遵循先支后拆，后支先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位；自上而下的順序。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。模板要隨拆隨運，嚴禁隨意拋擲。不得留有未拆除的懸空模板。5、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生事故，等該片模板全部拆除后，再將模板、配件、支架等運出。6、拆下的模板、配件等嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，也可用帶鉤的繩子。往下系，以防止模板變形和損壞。7、模板拆除扣，要運至指定地點，并做到及26、時清理、維修和涂刷好隔離劑，修整后的模板要按編碼放整齊，以備待用。模板堆放高度不得超過1.60米。8、拆除模板作業比較危險，防止落物傷人，應設置警戒線，有時顯標志，并設專門監護人員。九、安全技術措施1、工程施工中，運輸小車的通道應堅固，腳手架應將荷載傳遞到建筑結構上，腳手板應鋪平綁牢便于小車運行，通道兩側設置防護欄桿及擋腳板。2、鋪設模板時，板底木龍骨要及時和鉛絲和支撐系統扎牢，不得虛放。3、支模時要按要求搭高護欄及安全操作臺，操作臺上設腳手板，不得站在鋼管上操作。4、進入施工現場操作，必須配戴好安全帽及安全帶。5、凝土運送及澆筑安全措施。1）工程采用泵送混凝土。在操作前，要先檢查支撐與安全防27、護可靠性。要建立信號傳遞系統（如用電鈴），使工作面和泵送臺操作人員可隨時聯系，按信號要求進行操作。各相關作業人員必須嚴格聽從指揮，并配戴好安全防護用品和用具。2）特殊情況下，需用小車運送混凝土時，要設置保證行車和人員安全暢通、平穩牢固的走道墊板，不得直接在模板上運行，避免對模板重壓；當必須在鋼筋網上通過時，必須搭設車行通道。3）凝土進行振搗時，應按規定要求進行，防止振搗方法不對，把支好的模板碰壞。4）有大霧、雨、雪、六級以上大風天氣，應停止施工。5）模板制作區要禁止吸煙，并設置消防設施。6）模板拆除作業完工前，不準留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定地點存放。7）板支拆前，必須向施工班組進行詳細的書面安全技術交底