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1、居住小區二期工程商住樓模板安裝工程專項施工組織設計方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況：42、 建筑概況：43、結構概況：4二、施工部署4二、 模板施工要求51、基本要求：62、施工質量要求6三、 柱模板6一） 概況介紹6二） 柱模施工的要點及細部要求7四）、柱模板大樣圖：（詳附圖）7四、 梁板模板7一） 概況介紹7二） 梁板模的施工順序7三） 梁板模施工的要點及細部要求8四）、梁板模板大樣圖：（詳附圖）8六、模板拆除85、 模板拆除時間：8七、 安全技術措施91、防止高處墜落措施：91）2、 操作人員進行高處作業時必須正確使用安全帶。92、防止高處落物措施91） 地面操作人員應戴安全帽；93、文明施工保證措施10模板及支撐設計驗算111、材料選用：112、材料力學特性：113、模板荷載及荷載分項系數的取值與組合：114、基礎模板：承臺、基礎梁模板使用磚胎模。12a、板厚為180mm厚時：（地下室頂板）134、立桿計算：15M2 = K1gL2+K3PL174、立桿計算：184、梁側模計算：設梁側模立檔間距為 400mm 。205、立桿計算：214、梁側模計算：設梁側模立檔間距為 400mm 。234、立桿計算：24一、柱模板基本參數24二、柱模板荷載標準值計算24三、柱模板面板的3、計算251.面板抗彎強度計算252.抗剪計算263.面板撓度計算26四、豎楞方木的計算271.豎楞方木抗彎強度計算272.豎楞方木撓度計算28五、B方向柱箍的計算281.柱箍抗彎強度計算29B邊柱箍的抗彎強度驗算滿足要求!302.柱箍撓度計算30經過計算得到 v =0.114mm30六、B方向對拉螺栓的計算301)、墻模板基本參數302)、墻模板荷載標準值計算313)、墻模板面板的計算32面板的抗彎強度驗算 f,滿足要求!334)、墻模板內外楞的計算33內楞的抗彎強度驗算 875100懸臂構件100七、 安全技術措施1、防止高處墜落措施：1） 操作人員進行高處作業時必須正確使用安全帶。2） 高4、處作業使用撬棍時，人要站穩，本工程模板安裝時有外腳手架，但工作時應檢查腳手架板。3） 登高梯子必須牢固，梯腳底部應堅實，墊高使用，使用時上端應有固定措施。4） 模板工程作業高度在2M和2M以上時，要根據高空作業安全技術規范的要求進行操作和防護，要有可靠安全的操作架子，4M以上周圍應設安全網、防護欄桿。5） 操作人員上下通行，必須通過馬道，不許在墻頂、獨立梁及其他狹窄而無防護欄桿的模板面上行走。2、防止高處落物措施1） 地面操作人員應戴安全帽；2） 高處作業架子、平臺上一般不宜堆放模板料，必須短時間堆放時，一定要碼平放穩，不能堆得過高，必須控制在架子或平臺的允許范圍內。3） 高處操作人員使用工具5、，應隨身佩戴工具帶，不可隨意向下丟擲。4） 裝、拆模板時要避免上下同時作業；拆模板時下方不能有人，拆模應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。5） 拆除的模板向下運送傳遞時，一定要上下呼應。6） 木工機具應保證安全運轉的情況下進行使用；7） 模板用井架運輸時應牢靠，不得超載；材料堆在板上不得超過0.5 米高度。3、文明施工保證措施1） 模板及支撐材料的堆放應成方、成垛。散落的模板材料應及時回收至指定地點歸堆。作業現場安裝剩余的材料不能隨處棄置。2） 施工現場安裝完成后做好“落手清”。3） 杜絕現場“朝天釘”。模板及支撐設計驗算1、材料選用：板模采用183091518mm規格全新七夾板擱柵采用501006、mm規格木方立柱采用D48/3.5鋼管牽桿及拉桿采用6米長D48/3.5鋼管（實際不需6米時按實際長）剪刀撐采用6米長D48/3.5鋼管（實際不需6米時按實際長） 2、材料力學特性：夾板： = 11.7N / mm2 ( 按板厚20mm,支點間距500mm計) = L / 250 E = 0.910 4 N / mm2 木方： = 11.7 N / mm2 = L / 250 E = 0.910 4 N / mm2 鋼管：（按水平牽桿及拉桿間距不大于1.8m計算）=167N / mm2 ，E = 2.06105 N / mm2 ， I=121900mm4M = 0.85 KNm， r=1.587、cm ， =0.774L0 = h = 0.7741.8 = 1.39 m = L / 250= L0 / r = 139 / 1.58 = 88= e A / W = 5.3489 / 5080 = 5.1由 、 查表得：= 0.151 3、模板荷載及荷載分項系數的取值與組合：1）、模板及支架自重： 系數1.2平板的模板及小楞的自重： 0.3 KN / m2樓板模板的自重（其中包括梁的模板）： 0.5 KN / m2樓板模板及其支架的自重： 0.75 KN / m22）、新澆筑砼自重： 24 KN / m3 系數1.23）、鋼筋自重： 系數 1.2樓板： 1.1 KN / m3梁： 1.5 8、KN / m34）、施工人員及設備荷載的自重： 系數1.4計算板模及擱柵時： 2.5 KN / m2 或 2.5KN計算支承擱柵的牽桿時： 1.5 KN / m2計算支架立柱時： 1.0 KN / m25）、振搗砼時產生的荷載： 系數1.4對水平面模板為： 2.0 KN / m2對垂直面模板為： 4.0 KN / m26）、新澆砼對模板側面的壓力： 系數1.2F=0.22t012V1/2 ，F=24H 取兩者小值其中 砼的重力密度 取 24 KN / m3 t0 新澆砼初凝時間（h），柱取2小時，梁板取4小時 V砼的澆筑速度（m / h） H砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度（m）1外加劑9、影響修正系數，不摻時取1.0，摻緩凝劑時取1.22砼坍落度影響系數，當坍落度小于30mm 時取0.85，當在50至90mm之間時取1.0，當在110至150mm之間時取1.15，本計算取1.0 。7）、傾倒砼時產生的側壓力： 系數1.41）、用溜槽、串筒或導管輸出 2 KN / m22）、用容量0.2及小于0.2m3的運輸器具傾倒 2 KN / m23）、用容量大于0.2至0.8m3的運輸器具傾倒 4 KN / m24）、用容量大于0.8m3的運輸器具傾倒 6 KN / m24、基礎模板：承臺、基礎梁模板使用磚胎模。以11#樓的樓板為例，A、板模及支撐計算： a、板厚為180mm厚時：（地下室10、頂板）1、板模計算：設小楞間距為500mm，則單塊模板按三跨連續簡支梁計算。恒載 g = 1.2（0.3+240.18+1.10.18）0.915 =5.29 KN / m均布活載 q = 1.4（2.5+2.0）0.915 = 5.76 KN / m集中活載 p = 1.42.5 = 3.5 KN 強度驗算 查表得：K1 = 0.100 K2 = 0.117 K3 = 0.200 M1 = （K1g +K2q）L2 = （0.1005.29+0.1175.76）0.52 = 0.30 KNm M2 = K1gL2+K3PL = 0.1005.290.52+0.2003.50.5 = 0.4811、2 KNm W = 1 / 6bh2 = 1 / 6915182 = 49410 mm3 = Mmax / W = 0.482106 / 49410 =9.75N / mm2 =11.7 N / mm2 滿足要求 剛度驗算 查表得：K1=0.677EI=0.9104(915183)/12=4.00109Nmm2 f1 =0.677g L4/100EI = 0.6775.295004/1004.00109 =0.41mmf = 0.41 mm = 500 / 250 = 2 mm 滿足要求2 、擱柵計算：擱柵間距500mm，設牽桿間距為800mm , 擱柵按二跨連續梁計算。恒載 g = 1.2（12、0.3+240.18+1.10.18）0.5 = 2.89 KN / m均布活載 q = 1.4（2.5+2.0）0.5 = 3.15 KN / m集中活載 p = 1.42.5 = 3.5 KN 強度驗算 查表得：K1 = 0.125 K2 = 0.125 K3 = 0.203M1 = （K1g +K2q）L2 = （0.1252.89+0.1253.15）0.82 =0.483 KNmM2=K1gL2+K3PL = 0.1252.890.82+0.2033.50.8 = 0.799KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6501002 = 83333 mm3= Mmax / W =0.13、799106/ 83333 =0.959N/ mm2 =11.7 N/ mm2 滿足要求 剛度驗算 查表得：K1=0.521EI=0.9104(501003)/12=3.751010Nmm2 f =0.521gL4/（100EI）=(0.5212.898004)/(1003.751010)=0.164mmf =0.164 mm = 800 / 250 =3.2mm 滿足要求3 、牽桿計算：采用D48/3.5鋼管，設立桿縱距為1000mm , 牽桿按四跨連續梁計算。恒載 g = 1.2（0.3+240.18+1.10.18）0.5 1= 2.89KN 活載 q = 1.4（1.5+2.0）0.514、1 = 2.45 KN 強度驗算 查表得：K1 = 0.169 K2 = 0.210 M1 = （K1g +K2q）L = （0.1692.89+0.2102.45）1 = 1.0 KNm W = 3.14d/23/32=1356.4 = Mmax / W =1.01000/1356.4=0.738 = 167N / mm2滿足要求 剛度驗算 查表得：K1 = 1.079 f= K1g L3 / (100EI )= 1.0792.89103 10003 / 1002.06105121900 =0.95mm f = 1000 / 250 = 4mm 滿足要求4、立桿計算：N = 1.2(0.7515、+240.18+1.10.18)11+1.4(1.0+2.0)11=10.52KN= N / A =1052 / (0.151489) =142.4N / mm2 =167N/mm2 滿足要求 b、板厚為100mm厚時：1、板模計算：設小楞間距為500mm，則單塊模板按三跨連續簡支梁 計算。恒載 g = 1.2（0.3+240.1+1.10.1）0.915 = 3.09 KN / m均布活載 q = 1.4（2.5+2.0）0.915 = 5.76 KN / m集中活載 p = 1.42.5 = 3.5 KN 強度驗算 查表得：K1 = 0.1 K2 = 0.117 K3 = 0.200M1 16、= （K1g +K2q）L2=（0.13.09+0.1175.76）0.52 = 0.25 KNmM2 = K1gL2+K3PL = 0.13.090.52+0.2003.50.5 = 0.427 KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6915182 = 49410 mm3= Mmax / W = 0.427106 / 49410 =8.64 N / mm2 滿足要求 剛度驗算 查表得：K1 = 0.667 f = K1gL4 / (100EI ) = 0.6773.09 5004 / 1000.9104(915183 / 12) = 0.33 mmf = 0.33 mm = 500 /17、 250 = 2 mm 滿足要求2 、擱柵計算：擱柵間距500mm，設牽桿間距為1000mm , 擱柵按二跨連續梁計算。恒載 g = 1.2（0.3+240.1+1.10.1）0.5 = 1.69 KN / m均布活載 q = 1.4（2.5+2.0）0.5 = 3.15 KN / m集中活載 p = 1.42.5 = 3.5 KN 強度驗算 查表得：K1 = 0.125 K2 = 0.125 K3 = 0.203 M1 = （K1g +K2q）L2 = （0.1251.69+0.1253.15）1.02 = 0.54 KNm M2 = K1gL2+K3PL = 0.1251.691.02+018、.2033.51.0 = 0.922 KNm W = 1 / 6bh2 = 1 / 6501002 = 83333 mm3= Mmax / W = 0.922106 / 83333 = 11.1 N / mm2 =16.9 N / mm2 滿足要求 剛度驗算 查表得：K1 = 0.521 f= K1gL4 / (100EI )= 0.5211.6910004 / 1000.9104(501003 / 12)= 0.23mmf = 0.23 mm = 1000 / 250 = 4.0 mm 滿足要求3 、牽桿計算：設立桿縱距為1000mm , 牽桿按四跨連續梁計算。恒載 g = 1.2（0.3+19、240.1+1.10.1）0.5 1= 1.686KN 活載 q = 1.4（1.5+2.0）0.51 = 2.45 KN 強度驗算 查表得：K1 = 0.161 K2 = 0.210M1 = （K1g +K2q）L2 = （0.1611.686 +0.2102.45）1.02 =0.786KNm W = 3.14d/23/32=1356.4 = Mmax / W =0.7861000/1356.4=0.579 = 167N / mm2滿足要求 剛度驗算 查表得：K1 = 1.079 f = K1gL3 / (100EI )=1.0791.68610310003 / 1002.0610512120、900=0.72 mm = 1000 / 250 = 4.0 mm 滿足要求4、立桿計算：N = 1.2(0.75+240.1+1.10.1)11+1.4(1.0+2.0)11= 8.11 KN= N / A = 8110 /(0.151489) = 110 N / mm2 滿足要求B、梁模計算模板支架搭設高度為4.1米， a、 基本尺寸為：梁截面 BD=550mm900mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立桿。 A、截面為550 900mm的梁：(地下室頂板) 1、梁底板模計算：設托木間距為400mm , 按三跨連續梁計算。 恒載21、g = 1.2（0.300.55+240.550.9+1.50.550.9） =12.78KN / m活載q = 1.4（2.5+2.0）0.55= 3.46 KN / m 強度驗算 查表得：K1 = 0.08 K2 = 0.101 M = （K1g +K2q）L2= （0.08012.78+0.1013.46）0.42= 0.219KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6550182 =29700mm3= M / W =0.219106 /29700 =7.37N / mm2 滿足要求 剛度驗算 查表得：K1 = 0.677 f= K1gL4 / (100EI )= 0.67710.422、93004 / 1000.9104(250183 / 12)= 0.518 mm = 500 / 250 = 2 mm 滿足要求2 、梁底托木計算：梁底托木按 80100mm，間距400mm；設牽桿間距為800mm , 托木按簡支梁計算，荷載簡化為跨中集中荷載則：p = 1.20.5+(24+1.5)0.9 0.400.55+ 1.4（2.5+2.0）0.40.55 =7.58KN 強度驗算 M = 0.25 pL= 0.257.580.8 =1.516KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6801002 =133333mm3= M / W = 1.516106 /133333 = 1123、.37N / mm2 =11.7 N / mm2 滿足要求 剛度驗算 f =pL3 / (48EI )= 6.01 8003 / (480.9104801003 / 12)=1.42mm = 800 / 250 = 3.2 mm 滿足要求3 、牽桿計算：采用鋼管，設立桿縱距為800mm , 牽桿按五跨連續梁計算。荷載 p = 3.158/ 2 =1.579 KN ，每跨近似按等距布置； 強度驗算 查表得：K = 0.24M =KpL= 0.241.5790.8=0.303KNmW = 3.14d/23/32=1356.4 = Mmax / W =0.3031000/1356.4=0.22 KN24、m = 167N / mm2 滿足要求4、梁側模計算：設梁側模立檔間距為 400mm 。a）、板驗算：梁側模板按四跨梁計算。查表得：Km = 0.121 Kf = 0.967 強度驗算砼側壓力為 F = 24H = 240.9 = 21.6 KN / m2F = 0.22t012V1/2 = 0.22 2451.01.021/2= 37.3 KN / m2取小值則為 F =21.6 KN / m2則：g=1.221.60.6=15.55 KN / m q1 = 1.44.00.6 =3.36 KN / mq=g+q1=15.55+3.36=18.91 KN / m2M = KmqL2 = 0.25、12118.910.42 = 0.366 KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6600182 = 32400 mm3 = M / W = 0.366106 / 32400 = 11.2N / mm2 =11.7 N / mm2 滿足要求剛度驗算f = KfqL4 / (100EI )= 0.96715.55 4004 / 1000.9104600183 / 12=1.46mm = 400 / 250 = 1.6 mm 滿足要求b）、立檔驗算：采用5070mm方料，立檔間距為400mm，按單梁計算，查表得：Km = 0.125 Kf = 0.521g=1.214.40.4=6.91KN/26、m； q1=1.44.00.4=2.24 KN/mp=g+q1=9.15 KN/mM = KmpL2= 0.1259.150.52 = 0.29KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 650702 = 40833mm3 = M / W = 0.29106 / 40833 = 7.10 N / mm2 滿足要求f =KfgL4 / (100EI )= 0.521 6.915004/ (1000.910440603 / 12)= 0.34 mm = 500 / 250 = 2.0 mm 滿足要求5、立桿計算：N = 1.2(0.75+240.6+1.50.6)+1.4(1.0+2.0)0.2527、1.0= 5.86 KN= N / A = 5860 / (0.151489) = 79.4N / mm2 滿足要求 b、截面300600mm梁，結論為：托木間距500mm，牽桿間距為900mm，立檔間距為400mm，立桿間距為1000mm。1、梁底板模計算：設托木間距為 500 mm , 按五跨連續梁計算。 恒載g = 1.2（0.30.5+240.30.6+1.50.30.6） =5.68KN / m活載q = 1.4（2.5+2.0）0.3 = 1.89 KN / m 強度驗算 查表得：K1 = 0.105 K2 = 0.119 M = （K1g +K2q）L2= （0.1055.68+28、0.1191.89）0.52= 0.176 KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6300182 =16200 mm3= M / W = 0.176106 / 16200 =10.86N / mm2 滿足要求 剛度驗算 查表得：K1 = 0.644 f= K1gL4 / (100EI )= 0.64412.485004 / 1000.9104(400183 / 12)= 1.21mm = 400 / 250 = 1.6 mm 滿足要求2 、梁底托木計算：梁底托木按 50100mm，間距500mm；設牽桿間距為900mm , 托木按簡支梁計算，荷載簡化為跨中集中荷載則：p = 1.20.529、+(24+1.5)0.5 0.30.6+ 1.4（2.5+2.0）0.30.6=3.99KN 強度驗算 M = 0.25 pL= 0.253.990.9 =0.897 KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6501002 = 83333 mm3= M / W = 0.897106 / 83333 = 10.76 N / mm2 滿足要求 剛度驗算 f =pL3 / (48EI )=3990 8003 / (480.9104501003 / 12)=1.02 mm = 800 / 250 = 3.2 mm 滿足要求3 、牽桿計算：采用鋼管，設立桿縱距為1000mm , 牽桿按五跨連續梁計算30、。荷載 p = 3.99/ 2 =1.995 KN ，每跨近似按等距布置； 強度驗算 查表得：K = 0.211M =KpL= 0.2111.9951=0.421KNm M=0.85 KNm 滿足要求 剛度驗算 查表得：Kf = 1.097 f= KfpL3 / (100EI )= 1.097399010003/ 1002.06105121900=1.3mm = 1000 / 250 =4 mm 滿足要求4、梁側模計算：設梁側模立檔間距為 400mm 。a）、模板驗算：梁側模板按五跨梁計算。查表得：Km = 0.121 Kf = 0.967 強度驗算砼側壓力為 F = 24H = 240.6 31、= 14.4KN / m2F = 0.22t012V1/2 = 0.22 2451.01.021/2= 37.3 KN / m2取小值則為 F =14.4 KN / m2則：g=1.214.40.6=10.37KN / m q1 = 1.44.01.0 =5.6 KN / mq=g+q1=10.37+5.6=15.97KN / m2M = KmqL2 = 0.11915.970.42 = 0.304KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6600182 =32400 mm3 = M / W = 0.304106 / 32400 =9.34N / mm2 滿足要求剛度驗算f = KfqL4 32、/ (100EI )= 0.64415.97 4004 / 1000.91041000183 / 12=0.76mm = 400 / 250 = 1.6 mm 滿足要求4、立桿計算：N = 1.2(0.75+241.0+1.51.0)+1.4(1.0+2.0)0.40.8= 11.424KN= N / A =11424 / (0.151489) = 154.7N / mm2 滿足要求C、柱模計算一、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向對拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm，H方向對拉螺栓1道， 柱模板的計算高度 L = 3600mm， 柱箍間距計算跨度 d = 533、00mm。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm，間距300mm。 柱箍采用圓鋼管483.5，每道柱箍2根鋼箍，間距500mm。 柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。 柱模板計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.50034、m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.700m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=46.080kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=46.080kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 1.面板抗彎強度計算 支座最大彎矩計算公式 跨中最大彎矩計算公式 其中 q 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.246.0835、+1.43.00)0.50 = 29.75kN/m d 豎楞的距離，d = 300mm； 經過計算得到最大彎矩 M = 0.1029.7480.30 面板截面抵抗矩 W = 500.018.018.0/6=27000.0mm3 經過計算得到f = M/W = 0.268106/27000.0 = 9.916N/mm2 面板的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30029.748=5.355kN 截面抗剪強度計算值 T=35355/(250018)36、=0.892N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.面板撓度計算 最大撓度計算公式 其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 46.0800.500=23.040kN/m； E 面板的彈性模量，取6000.0N/mm2； I 面板截面慣性矩 I = 500.018.018.018.0/12=243000.0mm4； 經過計算得到 v =0.677(46.0800.50)300.04/(1006000.0243000.0) = 0.867mm v 面板最大允許撓度，v = 300.000/250 = 1.20mm； 面板的最大撓度滿足要求! 四、豎37、楞方木的計算 豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞方木計算簡圖 1.豎楞方木抗彎強度計算 支座最大彎矩計算公式 跨中最大彎矩計算公式 其中 q 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.246.08+1.43.00)0.30 = 17.85kN/m d為柱箍的距離，d = 500mm； 經過計算得到最大彎矩 M = 0.1017.8490.50 豎楞方木截面抵抗矩 W = 50.0100.0100.0/6=83333mm3 經過計算得到= M/W = 0.446106/83333 =5.352N/mm2 豎楞方木的抗彎計算強度小于11.7N/mm238、,滿足要求! 2.豎楞方木撓度計算 最大撓度計算公式 其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 46.0800.300=13.824kN/m； E 豎楞方木的彈性模量，取9500.0N/mm2； I 豎楞方木截面慣性矩 I = 50.0100.0100.0100.0/12=4.16104mm4； 經過計算得到 v =0.677(46.0800.30)500.04/(1009500.04.16104) = 0.193mm v 豎楞方木最大允許撓度，v = 500.000/250 = 2.00mm； 豎楞方木的最大撓度滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩39、W分別為: 鋼柱箍的規格: 圓鋼管483.5mm； 鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19cm4； B方向柱箍計算簡圖 其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.246.08+1.43.00)0.30 0.50 = 8.92kN 經過連續梁的計算得到 B方向柱箍剪力圖(kN) B方向柱箍彎矩圖(kN.m) B方向柱箍變形圖(kN.m) 最大彎矩 最大支座力 N = 18.282kN 最大變形 v = 0.114mm 1.柱箍抗彎強度計算 柱箍截面抗彎強度計算公式 其中 Mx 柱箍桿件的最大彎矩設計值, Mx； x 截面塑性發展系數40、, 為1.05； W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3； 柱箍的抗彎強度設計值(N/mm2): f = 205.000 B邊柱箍的抗彎強度計算值 f = 62.68N/mm2； B邊柱箍的抗彎強度驗算滿足要求! 2.柱箍撓度計算 經過計算得到 v =0.114mm v 柱箍最大允許撓度，v = 300.000/400 = 0.75mm； 柱箍的最大撓度滿足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺拴的強度要大于最大支座力1841、.28kN。 經過計算得到B方向對拉螺拴的直徑要大于14mm! D、墻模計算1)、墻模板基本參數 墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨； 用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結， 每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。 模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 內楞采用方木，截面80100mm，每道內楞1根方木，間距300mm。 外楞采用方木，截面80100mm，每道外楞1根方木，間距900mm。 穿墻螺栓水平距離300mm，穿墻螺栓豎向距離900mm，直徑14mm。42、 墻模板組裝示意圖2)、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取6.800m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F143、=40.540kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。3)、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小, 按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖a、抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩,W = 90.001.801.80/6=48.60cm3； f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板44、上的側壓力，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值,q1= 1.20.9040.54=43.78kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值,q2= 1.40.906.00=7.56kN/m； l 計算跨度(內楞間距),l = 300mm； 面板的抗彎強度設計值f = 15.000N/mm2； 經計算得到，面板的抗彎強度計算值9.508N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f,滿足要求!b、撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的側壓力，q = 36.49N/mm； l 計算跨度(內楞間距),l = 300mm； E 面板的彈性模量,E = 6000N/mm45、2； I 面板的截面慣性矩,I = 90.001.801.801.80/12=43.74cm4； 面板的最大允許撓度值,v = 1.200mm； 面板的最大撓度計算值, v = 0.762mm； 面板的撓度驗算 v v,滿足要求!4)、墻模板內外楞的計算a、內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續梁計算。 本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； 內楞計算簡圖 (1)、內楞抗彎強度計算 f = M/W f 46、其中 f 內楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 內楞的最大彎距(N.mm)； W 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在內楞的荷載，q = (1.240.54+1.46.00)0.30=17.11kN/m； l 內楞計算跨度(外楞間距),l = 900mm； 內楞抗彎強度設計值f = 13.000N/mm2； 經計算得到，內楞的抗彎強度計算值10.397N/mm2； 內楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! (2)、內楞的撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 內楞的彈性模量,E = 9547、00.00N/mm2； 內楞的最大允許撓度值,v = 3.600mm； 內楞的最大撓度計算值, v = 0.853mm； 內楞的撓度驗算 v v,滿足要求!b、外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算。 本算例中，外龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； 外楞計算簡圖 (1)、外楞抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 外楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 外楞的最大彎距(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩48、； f 外楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷載，P = (1.240.54+1.46.00)0.300.90=15.40kN； l 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距),l = 300mm； 外楞抗彎強度設計值f = 13.000N/mm2； 經計算得到，外楞的抗彎強度計算值6.065N/mm2； 外楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! (2)、外楞的撓度計算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/250 其中 E 外楞的彈性模量,E = 9500.00N/mm2； 外楞的最大允許撓度值,v = 1.200mm； 外楞的最大撓度計算值,49、 v = 0.053mm； 外楞的撓度驗算 v v,滿足要求!5)、穿墻螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿墻螺栓所受的拉力； A 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿墻螺栓的直徑(mm): 14 穿墻螺栓有效直徑(mm): 12 穿墻螺栓有效面積(mm2): A = 113.00 穿墻螺栓最大容許拉力值(kN): N =19.21 穿墻螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.946 穿墻螺栓強度驗算滿足要求!E、樓梯模板計算：樓梯梯板厚為100mm，踏步為280165mm，折算為平板則板厚為230mm厚，可按230mm厚50、板計算，計算方法同平板部分，計算結論為：擱柵間距為400mm，牽桿間距為1000mm，立桿間距為1000mm。 名稱截面特征楞木間距牽桿間距立桿間距橫檔間距立檔間距托木間距柱箍間距穿墻螺桿間距板180mm厚500雙向800雙向1000100mm厚500雙向1000雙向1000梁550900400橫向800縱向1000橫向800縱向10004004003006005009001100雙向1000400500柱4.2m高300300500500墻300厚300900豎向500水平向300250厚350900豎向500水平向300梯折算為230厚板40010001000備 注其他2#、3#、5#樓模51、板構件按相近的進行套用柱箍、牽桿、立桿采用鋼管八、具體各構件支模情況詳見下表(單位：mm)：附圖：模板分項工程施工工藝控制流程圖施工準備 技術交底組織有關人員進行圖紙、模板方案、操作規程、質量標準、工程量、工期等書面技術交底1 學習圖紙和查閱相關技術資料2 進行模板方案設計3 組織人員學習操作規程和質量標準4 模板及支撐整理，涂刷隔離劑5 檢查上道工序情況和安全措施模板制安1 現場軸線，標高交接2 放軸線大樣3 軸線、標高二級核樣4 支模；對半成品自檢、中間抽查，對不合格品的返工及返工后復檢。質量評定組織工程技術人員、質檢員在現場執行工程質量驗評標準，對模板安裝進行檢查，評定工序交接1 模板班組（或泥水班組）在現場施工技術人員組織下進行檢查（整改）辦理交接手續2清理現場，文明施工資料整理原材料檢查，登記記錄、班組質量自檢記錄質量檢查評定記錄，特殊工種操作證記錄施工日記1看模；2拆模，整理模板；3清理現場，文明施工