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1、客運專線河流特大橋(64+116+64)m連續梁橋施工監控方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄1. 工程概況32. 施工監控目的和意義33. 施工監控依據及目標43.1 施工監控依據43.2 施工監控目標44. 監控組織機構54.1 組織機構54.2 各單位職責分工55. 施工監控方法75.1 施工監控流程75.2 結構計算內容85.2.1 有限元模型建立85.2.2 數據處理115.2.3 提供計算表格125.2.4 設計參數的測定136. 主梁線形監測166.1 墩頂測點布置166.2 截面測點2、布置176.3 主梁平面線形控制186.4 主梁各節段的撓度觀測186.4.1 調整模板標高時測量186.4.2 綁扎鋼筋后復測186.4.3 混凝土澆筑完后測量186.4.4 預應力張拉前測量196.4.5 預應力張拉后測量196.5 測量時間196.6 多跨線形的通測196.7 結構幾何形狀測量196.8 施工過程控制精度要求197. 主梁應力監測207.1 應力測點布置207.2 測試儀器217.3 測試方式218. 合攏段施工注意事項199. 資質文件錯誤！未定義書簽。1. 工程概況xx客專xxxx河特大橋(64+116+64)m連續梁橋為一座三跨預應力混凝土連續梁橋，跨度布置為64m3、+116m+64m。下部基礎均采用鉆孔樁基礎，上部結構為單箱單室直腹板變高度箱梁，中支點截面箱梁中心線梁高8.9m，跨中及邊跨直線段箱梁中心線梁高為5.2m；梁部混凝土為C50；采用縱向、橫向和豎向三向預應力體系。本橋采用掛籃懸臂澆筑法施工，全橋分兩個T構對稱懸澆，每個T構包括015#共16個梁段，兩個邊跨各有5.75m的現澆段，邊、中跨合攏段均為2m（如圖1所示）。 圖1 全橋示意圖2. 施工監控目的和意義隨著我國高速鐵路建設的迅猛發展，大跨度橋梁建設進入了前所未有的高潮時期。大型橋梁的結構多樣化，帶來了橋梁工程的科研、設計、施工、監理和管理水平的提升，也帶動和促進了相關產業的發展。同時，大4、型橋梁的結構安全可靠性已成為當今社會普遍關注的重點問題。為保證橋梁結構運營時期的安全性、可靠性、耐久性、行車舒適性等，實施大型連續梁橋的施工過程監控，已成為橋梁建設不可缺少的重要環節。xx受中鐵三局集團第一工程公司xx客專杭長湖南段項目經理部委托負責承擔xx客專xxxx河特大橋(64+116+64)m連續梁橋施工階段的施工監控工作，結合高速鐵路及客運專線施工的相關要求，編制了監控實施方案。由于大跨度連續梁橋施工過程復雜，所采用的施工方法、材料性能、澆筑程序及立模標高等都直接影響成橋的線形與內力，如果施工過程中梁體撓度控制不嚴，橋梁線形不順，不僅影響梁體表觀質量，合攏難以進行，而且影響穿束工作，5、增加鋼束張拉阻力，甚至增大梁體扭矩。因此，為保證結構體系轉換時的合攏精度和成橋運營狀態下的線形，必須對撓度進行精確計算和嚴格控制。再者施工現狀與設計的假定總會存在差異，為此必須在施工中采集需要的數據，及時掌握結構實際狀態，并通過修正計算，對澆筑主梁立模標高及軸線位置給以調整與控制，使成橋后線形滿足設計要求。對關鍵控制截面應力的測量，一方面可以了解結構實際狀況和設計狀況的差異，為結構主要計算參數識別提供依據；另一方面可以起到結構安全預警作用，避免惡性質量事故的發生。3. 施工監控依據及目標3.1 施工監控依據本大橋施工監控依據下列有關規范、標準進行：1.鐵路橋涵設計基本規范（TB10002.1-6、2005）2. 鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規范（TB10002.3-2005）3.新建時速300350公里客運專線鐵路設計暫行規定（上、下）（鐵建設200747號）；4高速鐵路設計規范（試行）（TB10621-2009）5.鐵路橋涵工程施工質量驗收標準（TB10415-2003）6. 客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準（鐵建設2005160號）7. 鐵路特大橋工程質量評定驗收標準（TBJ416-87） 3.2 施工監控目標（1）根據客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準(鐵建設2005160號)11.1.29，施工監控總目標是成橋后橋面高程誤差控制在20mm以內；（2）根7、據客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準(鐵建設2005160號)11.1.28，合攏前兩懸臂端相對高差小于15mm；（3）根據客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準(鐵建設2005160號)11.1.28，軸線偏差小于15mm；（4）其它允許偏差要求按客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準(鐵建設2005160號)檢查控制；（5）如有其它異常情況發生影響標高控制，其調整方案經控制小組分析研究，提出控制意見。4. 監控組織機構4.1 組織機構施工監控是大型橋梁結構施工不可缺少的部分，是一項技術性、時間性、協調性要求都很強的工作。其貫穿于整個施工過程的始終，牽涉到許多與施工有關的關鍵技術問8、題。如果沒有一個強有力的組織機構，沒有一套行之有效的工作程序，就不可能達到監控預期的目的。為此，設立懸灌連續梁施工監控實施小組。重大技術問題由施工監控單位與設計單位討論決定，具體工作由施工監控實施小組負責執行。監控實施小組成員如下：組 長： （監理組組長）副 組 長： （項目部總工）（監控單位負責人，博士，碩士生導師）主要成員： （監理員） （施工負責人）（施工員）（監控人員）（監控人員）4.2 各單位職責分工1）設計單位提供大橋結構計算數據文件；提供各工況下（工況劃分見后說明）及成橋后箱梁各施工節段的變形設計計算結果；提供箱梁各節點（高程控制點）預拱度設計計算結果；提供大橋施工安全性檢算資料9、；討論決定重大設計修改，負責變更設計后的各種驗算。2）施工單位提供施工設計圖紙及施工體系受力計算數據（掛籃自重；施工荷載等）；提供詳細的施工組織設計與進程計劃，如有變更施工方案應及早提出；提供施工材料的物理、力學性能值；橋面施工荷載調查與控制；混凝土彈性模量試驗；負責保護好現場觀測點、儀器免遭人為破壞；施工高程測量在每一梁段完成后及時交施工監控實施小組，以便對主控方的控制數據起校核作用。3）監理單位認真執行監理工作，保證施工質量；協調好設計、施工與監控三方的現場配合；督促和檢查監控單位按本方案按期完成任務，監督施工單位對監控單位測點進行有效的保護；提供箱梁斷面尺寸、立模標高等復測結果；在監控任10、務依現場需要有所增補、變更時，及時與建設單位聯系，審核和報批有關事項；4）監控單位制定施工監控實施方案；完成監控方案中提及的各項施工監控任務、結構分析計算、提交下段掛籃立模標高（提前24小時）箱梁高程測量等；識別設計參數誤差，并進行有效預測；發生重大修改及時向相關部門匯報，并會同設計單位提出調整方案；每一梁段完成后及時將有關監控結果匯總。如有重要情況，以書面形式及時報告；主橋竣工后，在1個月內提交施工監控成果報告。5. 施工監控方法5.1 施工監控流程大跨度連續梁橋的施工控制是一個“預告施工量測識別修正預告”的循環過程。施工控制中最基本的原則是確保施工過程中大橋結構的安全，在大橋施工過程安全性11、滿足要求的前提下，再對大橋施工過程中結構的線形進行控制，確保大橋最終線形滿足預期目標。xx客專xxxx河特大橋(64+116+64)m連續梁橋的施工過程中，不僅要經歷懸臂澆注節段形成主梁的過程，還要完成由靜定結構轉變為超靜定結構的體系轉換過程。大橋施工過程復雜，監控影響參數多，如：結構剛度、梁段的重量、施工荷載、混凝土的收縮徐變、溫度和預應力等，這些參數都會直接影響成橋后的線形與受力。計算線形控制中立模標高時，都假定這些參數值為理想（規范）值。為了消除因設計參數取值的不確切所引起的施工中設計與實際的不一致性，在施工過程中需要對這些參數進行采集，及時掌握結構實際狀態，并通過計算，識別出各參數對主12、梁標高的影響程度，進而對未澆注主梁的立模標高進行修正，以滿足設計要求。對于重大的設計參數誤差，提請設計方進行理論設計值的修改，對于常規的參數誤差，通過優化進行調整與修正即可。施工控制流程如圖2所示，其中技術流程是指理論計算的循環過程，實施流程是指參與施工控制的各協作單位的工作關系。圖2 施工監控流程圖5.2 結構計算內容大跨徑預應力混凝土連續梁橋的施工采用分節段逐步完成的懸臂施工方法時，結構的最終形成必須經歷一個漫長而又復雜的施工過程。對施工過程中每個階段進行詳細的變形計算和受力分析，是施工控制中最基本的內容之一。為了達到施工控制的目的，我們首先必須通過施工控制計算來確定橋梁結構施工過程中每個13、階段在受力和變形方面的理想狀態，以此為依據來控制施工過程中每個階段的結構行為，使其最終成橋線形和受力狀態滿足設計要求。在大跨徑預應力混凝土連續梁橋懸臂澆筑的施工中，施工控制的第一項工作就是根據設計提供的有關資料對橋梁施工過程中的內力、應力和位移進行有限元分析計算，確定施工過程中每個階段的變形和受力理想狀態，以此為依據來控制和指導施工過程中每個階段的結構行為，從而使得成橋后的線形和內力達到設計要求。計算時按照施工組織設計中確定的施工方案來確定施工加載順序，并進行結構分析，嚴格計入結構自重、預應力、溫度以及混凝土收縮徐變等影響。5.2.1 有限元模型建立結構有限元分析的內容有：按照設計和施工所確定14、的施工工序，以及設計所提供的基本參數，對結構進行正裝；結構形變分析；控制截面應變、應力及內力計算；結構預拱度計算分析，以確定立模標高。目前常用的有限元計算軟件有橋梁博士、MIDAS/Civil和ANSYS等。橋梁博士3.0系統是一個集可視化數據處理、數據庫管理、結構分析、打印與幫助為一體的綜合性橋梁結構設計與施工計算系統。系統的編制完全按照橋梁設計與施工過程進行，密切結合橋梁設計規范。對結構的計算充分考慮了各種結構的復雜組成與施工情況。本文采用橋梁博士3.0系統進行前進分析計算，并采用大型空間有限元分析軟件MIDAS/Civil進行結果復核。在建立有限元計算模型時，將主梁劃分為98個單元，對該15、橋的施工過程進行了模擬，得到各個施工狀態下的理論變形和受力。橋梁上部結構采用 C50混凝土，混凝土加載齡期為7天；預應力鋼絞線的松弛損失取為2.5%，錨具變形與鋼束回縮值取為6mm，管道摩阻系數 u=0.23，管道偏差系數 k=0.0025；二期恒載為113KN/m。收縮徐變考慮1500天。有限元計算模型如圖3所示。圖3 全橋有限元計算模型示意圖根據設計施工方案中擬定的施工流程對該橋的施工過程進行了模擬。結合懸臂澆注施工方法，將本橋的施工過程共劃分為57個施工階段，其中每個主梁節段的施工由3個階段組成，即掛籃前移、混凝土澆注和預應力筋張拉。詳細施工過程見表1。表1 全橋施工階段劃分施工階段施工16、項目施工階段施工項目10#塊澆筑30掛籃前移20#塊張拉3110#塊澆筑3掛籃安裝3210#塊張拉41#塊澆筑33掛籃前移51#塊張拉3411#塊澆筑6掛籃前移3511#塊張拉72#塊澆筑36掛籃前移82#塊張拉3712#塊澆筑9掛籃前移3812#塊張拉103#塊澆筑39掛籃前移113#塊張拉4013#塊澆筑12掛籃前移4113#塊張拉134#塊澆筑42掛籃前移144#塊張拉4314#塊澆筑15掛籃前移4414#塊張拉165#塊澆筑45掛籃前移175#塊張拉4615#塊澆筑18掛籃前移4715#塊張拉196#塊澆筑48澆筑邊跨直線段206#塊張拉49邊跨掛籃前移21掛籃前移50澆筑邊跨合龍段217、27#塊澆筑51邊跨張拉,解除邊跨直線段支架237#塊張拉52中跨掛籃合攏前就位24掛籃前移53中垮合攏258#塊澆筑54中跨張拉268#塊張拉55拆除掛籃27掛籃前移56鋪設二期恒載289#塊澆筑57收縮徐變1500天299#塊張拉值得注意的是，施工階段的模擬應根據實際施工過程進行調整，因此有限元模型需要不斷修正，以上計算都是動態的過程。5.2.2 數據處理結構計算的目標是提供以下理論控制數據：1. 各施工梁段的計算撓度值（1）自重、預應力以及混凝土收縮徐變引起的懸臂前端撓度值；（2）掛籃彈性變形；（3）活載撓度值。2. 各施工梁段的立模標高大跨度連續梁橋懸臂施工過程中，施工控制的關鍵是撓度18、控制。撓度控制的目的是：根據計算結果和各階段實測數據，并與設計計算結果對比，調整梁段預拱度值（在立模標高計算中體現），確保成橋線形符合設計要求，保證合攏精度。箱梁懸臂澆筑段的各節段立模標高可參考下式計算：(1)式中：節點i（待澆筑段箱梁底板前端點）立模標高；節點i的設計標高，由于設計時給出的是線路軌底標高，故應根據設計軌底標高和梁高等數據反推各節段梁底的設計標高；節點i在施工過程中由恒載引起的該點向下的累計撓度值，包括箱梁結構自重、預應力及收縮徐變引起的撓度；節點i由靜活載引起的向下的撓度值；掛籃彈性變形值，由掛籃預壓及高程實測確定。在掛籃懸澆施工過程中，掛籃彈性變形是預拱度設置中必須考慮的因19、素。其具體大小主要與澆筑梁段重量、掛籃吊帶松緊程度等因素有關。在掛籃初次進行梁段混凝土澆筑前，一般均需進行掛籃預壓試驗，以消除掛籃的非彈性變形，同時可得到比較理想的掛籃彈性變形與梁段重量的線性關系。然而在懸臂澆注各個梁段過程中，由于不可預見的一些因素如掛籃的吊帶松緊程度不同，實際的掛籃彈性變形往往與預壓得到的結果有偏差。這就需要監測掛籃在澆注過程中的實際彈性變形，并與預壓結果比較，從而正確預測下一梁段的彈性變形。在本橋施工過程中，采用下面的公式來推算掛籃的實際變形值：(2)式中：澆筑第n號塊件時掛籃的彈性變形值； ，澆筑第n塊混凝土后第n、n-1、n-2號梁段前端的變位； ，第n、n-1號梁段20、長度。需要注意的是，是混凝土底模前端的變位，是本節段掛籃定位標高與澆筑混凝土后標高的差值，它包括有已施工節段定位引起的剛體位移和掛籃的彈性變形兩部分。當=時，由公式(2)得出(3)為此，由上述公式可以得到已施工節段的掛籃變形，再參照掛籃組裝后的荷載實驗結果可推斷出掛籃變形規律，進而可以比較準確地預測下一節段的掛籃彈性變形。5.2.3 提供計算表格在考慮了各種情況的計算后，施工控制小組應在每個梁段澆筑前向施工單位提供以上計算數據，并報由監理單位審核簽字，以作為最終立模標高的依據，同時為該梁段混凝土澆注和預應力張拉后的標高提供理論控制值。計算表格如下：xx客專xxxx河特大橋(64+116+64)21、m連續梁橋懸臂澆注立模標高計算表格(No.01)墩 施工梁段： 單位： m節點編號恒載撓度1/2靜活載撓度掛籃彈性變形總變形預拱度梁底設計標高梁底立模標高注： 1.撓度及預拱度方向向上為正；預拱度是相應截面設計標高的絕對預拱。 2.梁高以箱梁中心線處計算，節點位置見下圖。 計算： 日期：xxxx客專xxxx河特大橋(64+116+64)m連續梁橋監控組施工單位意見： 簽字： 日期： 監理單位意見： 簽字： 日期： 梁段澆筑后梁體標高理論值計算(No.02)#號墩 施工梁段： 單位：m節點編號立模標高砼計算變形掛籃彈性變形總變形梁底標高梁高梁頂標高注：1.撓度及預拱度方向向上為正；預拱度是相應截22、面設計標高的絕對預拱。 2.梁高以箱梁中心線處計算，節點位置見下圖。 計算： 日期：xxxx客專xxxx河特大橋(64+116+64)m連續梁橋監控組施工單位意見： 簽字： 日期： 監理單位意見： 簽字： 日期： 梁段張拉后梁體標高理論值計算(No.03)#號墩 施工梁段： 單位：m節點編號澆筑后梁底標高預應力引起變形張拉后梁底標高梁高張拉后梁頂標高注：1.撓度及預拱度方向向上為正；預拱度是相應截面設計標高的絕對預拱。 2.梁高以箱梁中心線處計算，節點位置見下圖。 計算： 日期：xxxx客專xxxx河特大橋(64+116+64)m連續梁橋監控組施工單位意見： 簽字： 日期： 監理單位意見： 簽23、字： 日期： 5.2.4 設計參數的測定在進行結構設計時，結構設計參數主要是按規范取用，由于部分設計參數的取值一般小于實測值，因此，大多數情況下，采用規范設計參數計算的結構內力及位移均較實測值大，這對設計受力是偏于安全的，但對于結構線形控制來說是不容忽視的偏差，因為它將直接影響到成橋后的結構線形是否滿足設計要求。因此，應對部分主要設計參數提前進行測定，以便在施工前對部分結構設計參數進行一次修正，為保證該橋成橋后滿足設計要求奠定基礎。影響結構線形及內力的基本技術參數有很多個，就其對結構行為影響程度而言可將基本技術參數分為兩大類：主要技術參數和次要技術參數。在這些基本技術參數中，有些參數是可以測定24、的，而另一些則是難以用試驗來確定的。在此只考慮主要的、而且可測定的參數。具體測定工作的進行，由施工單位根據該橋所在的自然環境、所用材料情況、施工工藝及工序情況來加以測定，監理及監控單位參與并進行審查。根據實際情況，測定的主要參數為混凝土彈性模量及混凝土自重，其它參數按照鐵路橋涵設計規范（TB10002.1TB10002.5-2005）取值。對于每一梁段，測量其彈性模量及容重，將實際的彈性模量和容重與計算中采用的彈性模量和容重進行對比，從而進行修正，使計算更好地反映實際情況。1混凝土彈性模量的測定采用現場取樣通過萬能實驗機試壓的方法，分別測定混凝土在2d、7d、14d、48d、60d齡期的值，以25、得到完整的E-t曲線，為主梁預拱度的修正提供數據。2混凝土容重的測定采用現場取樣，在實驗室用常規方法進行測定。6. 主梁線形監測大橋主梁的高程用自動安平水準儀進行測量。6.1 墩頂測點布置利用大橋兩岸大地控制網點，使用后方交匯法，用全站儀測出墩頂測點的三維坐標。將墩頂標高值作為箱梁高程的水準基點，每一墩頂布置一個水平基準點和一個軸線基準點（做好明顯的紅色標識，施工單位做好嚴格保護措施），監控單位和施工單位按每月至少一次聯測。以首次獲得的墩頂標高值為初始值，每一工況下的測試值與初始值之差即為該工況下的墩頂變位。布置0號塊高程觀測點是為了控制頂板的設計標高，同時也作為以后各懸澆節段高程觀察的基準點26、。其中，位于墩頂截面上的水準控制點，其標高在整個施工過程中可以認為是不變的，因此選取橋梁縱軸線上墩頂點為水準控制點，以測量其他各點的標高。0號塊的頂板共布置1個水準控制點和6個測點，為方便得到梁底標高，亦可在箱梁里面的墩頂橫隔板處加設一個水準控制點。0號塊測點位置如圖4。圖4 0號塊高程測點布置示意圖6.2 截面測點布置梁體標高測量的精度直接關系到線形控制的成功與否。采用精密水準儀，并由專業人員進行高程測量，測量精度在1mm以內。為方便得到施工過程中梁體標高的變化過程以及成橋后線形復測，各梁段施工時需預埋測點，并保持高程測點在整個施工過程中不損壞。各梁段高程測點布置在梁段前端處，用短鋼筋在垂直27、方向與至少兩層普通鋼筋點焊牢固，保證梁段混凝土澆筑后鋼筋頭露出箱梁表面一定距離，且在澆筑過程中不移動。澆筑梁段懸臂前端測點布置如圖5，其中頂板測點可以控制梁頂的設計標高，底板測點可控制梁底標高，兩者結合亦可得到精確的梁高。圖5 截面測點布置圖6.3 主梁平面線形控制主梁平面線形通過采用全站儀控制，通過立模前放樣、立模后自檢、監理復測多次測量確保梁體平面線形控制在允許誤差范圍內。6.4 主梁各節段的撓度觀測在懸澆節段的過程中，施工隊人員積極配合監控小組的測量工作，每個梁段均在懸臂前端布置六個測點進行測量，其布置圖見圖5。施工過程中梁段標高測量的具體操作如下：6.4.1 調整模板標高時測量根據監控28、小組提供的立模標高，專業測量人員對底模標高進行現場精測，使調整后的模板標高精確符合立模標高，誤差不超過3mm。6.4.2 綁扎鋼筋后復測即混凝土澆筑前，對立模標高進行復測，如誤差過大，須再次調整模板，直至與立模標高精確吻合，調整后誤差不超過3mm。調整合格后，對前面2個已澆筑梁段的梁頂測點進行測量。6.4.3 混凝土澆筑完后測量在混凝土澆筑完后半天內（強度達到測量條件），對新澆筑梁段的6個測點進行測量，并對前2個已澆筑梁段的梁頂測點進行測量。6.4.4 預應力張拉前測量在混凝土養護時間足5天后，預應力鋼筋張拉前半天內，對新澆筑梁段6個測點進行測量。6.4.5 預應力張拉后測量在本梁段預應力鋼筋29、張拉完、模板拆除后半天內，對張拉梁段6個測點進行測量。6.5 測量時間測量時間在早7：00左右和下午5：00以后進行。監控單位在測量過程中，除考慮工序進展必須對每一工況進行例行測量外，還要對溫度變化引起的撓度進行測量。為了找出溫度變化引起主梁撓度變化的規律，對于一些重點工況，在工況不變的情況下，分別在早晨6：00左右（即溫度較低）和中午12：3014：30（即溫度較高）間對其撓度進行測量，找出溫差變化較大時撓度變化的極值，從而為確定待施工各節段預拱提供較為可靠的依據。6.6 多跨線形的通測除保證各跨線形在控制范圍內外，主梁全程線形應定期或不定期進行通測，確保全橋線形的協調性。6.7 結構幾何形30、狀測量結構幾何形狀的測量主要包括：箱梁上下表面的寬度、腹板厚度、上頂板和下底板的厚度、箱梁截面高度以及箱梁施工節段的長度等。監控單位采用抽查的方式，不定期的進行測量。6.8 施工過程控制精度要求根據客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準(鐵建設2005160號)要求，主梁懸臂澆筑時，施工控制精度如下：（1）立模標高允許偏差：3mm（2）梁段軸線偏差15mm；（3）梁段頂面高程差：10mm；（4）合攏段相對高程差15mm；（5）懸臂梁段高程：-5h15(mm)。7. 主梁應力監測xx客專xxxx河特大橋(64+116+64)m連續梁橋屬于大跨度連續梁，需進行應力監控。圖6 應變測點截面布置圖731、.1 應力測點布置考慮到結構的對稱性，以半聯梁為重點監測，另一半則進行復核性監測，測點布置分別布置在梁跨的支點、1/4L，按此原則確定的測點截面如圖6所示，3跨連續梁共計6個斷面，2#、5#斷面布6個應變計，1、4#斷面各布4個（兩側上下位置），3、6#斷面布2個（單側上下位置），各斷面測點布置如圖7所示。圖7 梁體控制截面應變測點布置如圖7所示，1/4L處截面布置4或2個測點，支點處布置6個測點。所有應變計均沿縱向布置，即測縱向應變。7.2 測試儀器采用埋入式振弦式應力計配合讀數儀，測量精度控制在0.2MPa以內。連續梁橋應變計總和=62+42+22=24個。7.3 測試方式將埋設的應力計測32、點按預定的測試方向固定在主筋上，將所有測點導線引出到箱梁頂面。每一施工節段澆筑混凝土后、預應力張拉后均進行應力測試。施工單位需及時提供混凝土彈性模量的實驗值，以便進行應力的計算。8. 合攏段施工注意事項合攏段施工是體系轉換的重要環節，是控制全橋受力狀況和線型的關鍵工序。線形控制過程中，監控小組和施工單位應就合攏順序和方法進行核實，如有重大變動，施工單位應與監控小組成員協商，確保施工控制計算模式與實際施工相符合，從而保證預拱度設置的合理性。根據xx客專xxxx河特大橋(64+116+64)m連續梁橋施工設計，本橋分為1個中跨合攏段，2個邊跨合攏段，合攏段施工順序為先合攏兩個邊跨合攏段，最后合攏中33、跨合攏段，合攏段應在當天溫度最低時澆注混凝土。邊跨合攏段混凝土澆筑后，張拉邊跨預應力束，解除主墩臨時固結，使懸臂T構變為簡支結構；中跨合攏后，使兩個簡支結構形成一個連續梁，完成兩次體系轉換。合攏段施工主要需解決3個問題：1)吊架或掛籃的安裝和卸載問題；2)合攏段的臨時鎖定和配重問題；3)合攏段混凝土澆筑問題。吊架或掛籃的安裝和卸載問題應相互溝通，確保施工控制計算過程中所取臨時荷載的合理性。合攏段因混凝土澆筑后，溫度變化和早期混凝土的收縮徐變會引起梁體的伸縮變形，同時梁體左右日照溫度不同還會引起梁的扭曲變形，因此需對合攏段進行臨時鎖定保持合攏段無相對變形。合攏段臨時鎖定要抵抗溫度應力、T構兩端不平衡彎矩等多種外力，保證懸臂T構施工安全和合攏段不出現裂紋。合攏段兩側懸臂塊段底板標高相差不大時，則可以不用合攏段配重，并在臨時鎖定后立即澆筑砼（即在當日午夜或次日凌晨溫度最低時），且一次性澆筑完成，澆筑時間不多于3小時。