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1、正本195m高塔樓電梯井洞口操作架工程腳手架施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目 錄第一章 編制依據1第一節 編制依據1第二章 編制說明及工程概況2第一節 編制說明2第二節 工程概況22.1. 塔樓工程概況22.2. 塔樓電梯井概況2第三節 電梯井操作架體系概述2第四節 施工部署3第三章 腳手架施工4第一節 腳手架搭設構造41.1. 操作架搭設41.2. 附墻設置41.3. 搭設要點5第二節 腳手架材料選擇7第三節 腳手架搭設流程9第四節 搭設注意事項9第五節 腳手架的拆除施工工藝9第六節 電梯井安全防護10第2、四章 質量、安全保證措施11第一節 保證質量的措施111.1. 質量要求111.2. 保證質量的措施13第二節 保證安全的措施13第五章 計算書15第一節 塔樓一6F12F電梯井（34003200）操作架計算151.1. 大橫桿的計算151.2. 小橫桿的計算161.3. 扣件抗滑力的計算181.4. 腳手架荷載標準值181.5. 立桿的穩定性計算191.6. 連墻件的計算201.7. 鋼梁的受力計算201.8. 鋼梁的整體穩定性計算21第二節 塔樓一-5F6F電梯井（27002600）操作架計算212.1. 大橫桿的計算212.2. 小橫桿的計算232.3. 扣件抗滑力的計算242.4. 腳3、手架荷載標準值252.5. 立桿的穩定性計算252.6. 連墻件的計算272.7. 立桿的地基承載力計算27第一章 編制依據第一節 編制依據序號編制依據版本備注1XXXX大樓建筑、結構施工圖/2相關產品的性能及施工工藝要求/3建筑施工手冊中國建筑工業出版社第四版縮印本/4鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）/5建筑結構荷載規范（GB50009-2012）/6混凝土結構設計規范（GB50010-2010）/7建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）/8建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 8091）/9建筑工程安全檢查標準（JGJ 592011）/10建筑施工計算手4、冊（中國建筑工業出版社2001）/第二章 編制說明及工程概況第一節 編制說明本方案主要針對塔樓1、塔樓2電梯井洞口操作架的搭設。第二節 工程概況2.1. 塔樓工程概況塔樓一總高度195m，塔樓二結構總高度為99m，結構形式為框架核心筒結構，結構層高統計如下：部位層號層高(m)層號層高(m)層號層高(m)塔樓11F615F4.343F4.352F4F5.516F28F3.844F4.155F4.529F4.1545F46F56F3.630F4.3屋頂層4.557F13F3.831F41F3.814F4.1542F4.7塔樓21F67F12F4.5105.15標高處2.152F5F5.513F205、F4.96F4.8屋頂層42.2. 塔樓電梯井概況塔樓1和塔樓2電梯井統計如下表：部位電梯井尺寸個數備注塔樓1340032001/300027001/2700260012/塔樓22700260012/第三節 電梯井操作架體系概述本工程操作架為電梯井施工腳手架，根據工程施工總體部署，針對工程核心筒外形，考慮經濟、安全等因素，將本工程外架體系搭設方式劃分如下表：1、塔樓1電梯井操作架體系搭設方式劃分表搭設部位樓層（F）腳手架形式搭設高度（m）標高（m）備注塔樓1-5F6F三排落地腳手架 49.75-22.7527中間卸荷1次，卸荷部位位于3F，標高11.5 6F12F三排腳手架，底座16#工字鋼26、2.62749.6架體內立桿距離結構20030012F17F三排腳手架，底座16#工字鋼19.8549.669.45架體內立桿距離結構20030017F22F三排腳手架，底座16#工字鋼1969.4588.45架體內立桿距離結構20030022F27 F三排腳手架，底座16#工字鋼1988.45107.45架體內立桿距離結構20030027F32 F三排腳手架，底座16#工字鋼19.85107.45127.3架體內立桿距離結構20030032F37 F三排腳手架，底座16#工字鋼19127.3146.3架體內立桿距離結構20030037F42 F三排腳手架，底座16#工字鋼19146.31657、.3架體內立桿距離結構20030042F46 F三排腳手架，底座16#工字鋼18.2165.3183.5架體內立桿距離結構2003002、塔樓2電梯井操作架體系搭設方式劃分表搭設部位樓層（F）腳手架形式搭設高度（m）標高（m）備注塔樓2-5F5F三排腳手架，底座16#工字鋼45.65-23.6522.5中間卸荷1次，卸荷部位位于2F，標高6.0 5F10F三排腳手架，底座16#工字鋼23.822.546.3架體內立桿距離結構20030010F15F三排腳手架，底座16#工字鋼23.346.369.6架體內立桿距離結構20030015F20F三排腳手架，底座16#工字鋼24.569.694.1架8、體內立桿距離結構200300第四節 施工部署1、資源配置計劃本工程電梯井操作架搭設勞動力計劃如下表序號工種數量工作內容1架工20腳手架搭設拆除2普工15腳手板、安全網、水平兜網等鋪設及拆除2、機具配備名稱數量用途架子扳手20搭設和拆除架子用力矩扳手10檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求第三章 腳手架施工第一節 腳手架搭設構造1.1. 操作架搭設塔樓1地下室五層至地上六層采用落地腳手架，六層以上分段搭設，底座預埋工字鋼錨環；塔樓2地下室五層至地上五層采用落地腳手架，五層以上分段搭設，底座預埋工字鋼錨環。施工操作架底座采用兩根16#工字鋼懸挑，一端擱置于電梯廳門口樓板，一端擱置于電梯井剪力墻內，固定9、端長度為200mm；工字鋼上表面有限位措施固定立桿，焊接直徑25螺紋三級鋼。塔樓1在3F處卸荷一次，塔樓2在2F處卸荷一次。在剪力墻及井口邊梁預埋A20拉環。底層采用模板木枋硬質封閉；采用483.5mm普通鋼管搭設操作架體，根據井道尺寸布置立桿，橫桿步距為1800mm，操作架立桿均應布置在工字鋼上，不得懸空布置，橫向水平桿懸挑長度不大于300mm，電梯廳門口側橫向立桿應從底部至頂部連續設置剪刀撐。操作架做法詳見電梯井施工操作架平面示意圖、1-1剖面圖、2-2剖面圖、3-3剖面圖。剪力墻拆模后，電梯井施工操作架基座及施工層橫向水平桿兩端部應加設可調支撐頂住井道側壁，采用模板木枋硬質封閉。1.2.10、 附墻設置電梯井口側邊梁上預埋鋼管做連墻件拉結，在腳手架兩端必須設置連墻件，其他的按每層每隔3跨布置。1.3. 搭設要點1、立桿內側立桿距剪力墻邊、梁邊0.200.3m。上、下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，以減少立桿偏心受力，與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一。在距操作架底部200mm處設置通長掃地桿，所有立桿均落在工字鋼上。立柱接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，開口向建筑物一面。立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不能在同一步距內，兩相鄰立柱接頭在高度方向上錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離應不大于步距的1/3。腳手架底座上11、必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm處的立柱上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。2、橫桿縱向水平桿設于橫向水平桿之上，固定在立柱的內側，并采用直角扣件與立柱扣緊，以防滑脫。縱向水平桿一般采用對接扣件開口向下連接，也可采用搭接。相鄰縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平錯開距離不應小于500 mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中；搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。縱向水平桿的長度一般不小于3跨，并不小于6m。每一主節點處必須設置12、一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm。操作層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支承鋼笆片需要等間距設置，最大間距不應大于柱距的1/2。大橫桿設在立桿內側，長度不小于三跨，采用直角扣件與立桿扣緊，直角扣件不得朝上，防止雨水進入。每一主節點處必須設置一小橫桿，用直角扣件扣接并嚴禁拆除。腳手架接頭位置示意圖3、剪刀撐電梯廳門口側橫向立桿應從底部至頂部連續設置剪刀撐，剪刀撐寬度取4倍立桿縱距，高度取3倍步距，斜桿與地面夾角在4560。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。洞口13、兩側增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接,搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100。剪刀撐搭設示意圖為了增強腳手架的縱向穩定性和整體性，在腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。4、連墻件電梯井門口側邊梁上預埋鋼管做連墻件拉結，每層每隔兩跨設置。5、擋腳板和護欄：每隔一步架設置一道200mm高的踢腳板，固定在立桿內側，踢腳板材質應用木板制作。6、掃地桿腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。其連接方式及接頭14、位置同縱向水平桿。7、工字鋼工字鋼兩端擱置長度200，工字鋼一端在梁上預埋拉環固定，另一端埋入剪力墻內。第二節 腳手架材料選擇1、型鋼本工程分段部位選用16號普通工字鋼，為防止腳手架立桿滑移，工字鋼上立桿位置應焊接150mm高C25的鋼筋短頭對立桿加以固定。2、鋼管腳手架鋼管應采用國家現行標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q23F-A級鋼管的規定。彎曲變形及銹蝕的鋼管不得使用。腳手架鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.5mm的鋼管，其橫向水平桿最大長度不應大于1.5m，其它桿15、最大長度不應超出6m，且每根鋼管的最大質量控制在25kg。腳手架鋼管的表面質量及外形應符合下列要求：（1）新鋼管應有產品質量合格證及質量檢驗報告，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕。鋼管壁厚及外徑偏差不應大于-0.5mm，端面偏差不應大于1.7mm。（2）舊鋼管表面銹蝕深度應小于0.5mm，彎曲變形各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m時，不應大于5mm。立桿鋼管彎曲當3ml4mm時，不應大于12mm；當4ml6m時，不應大于20mm;水平桿斜桿的彎曲l6m，不應大于30mm。3、扣件（1）扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等16、。（2）扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定，其附件的制造材料應符合GB700-79中A3鋼的規定，螺紋應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB95-76墊圈的規定。扣件與鋼管的貼合面必須完好不變形，扣件扣緊鋼管時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間小于1mm，扣件表面應進行防銹處理。（3）腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。（4）扣件驗收應符合下列規定：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現17、滑動的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理。4、鋼絲繩鋼絲繩選用619+1光面鋼絲繩，抗拉強度1550MPa，直徑15.5mm。斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用。花籃螺絲選用M22花籃螺絲，容許負荷為17KN。5、鋼絲繩夾在鋼絲繩與吊環彎折處增設保護環套，錨固端利用3個鋼絲繩夾固定，夾座扣在鋼絲繩的工作段上，U形螺栓扣在鋼絲繩的尾段上，鋼絲繩夾不得在鋼絲繩上交替布置。要求繩夾固定處的強度至少為鋼絲繩自身強度的80%，繩夾在使用中受載1、2次后螺母要進一步擰緊。作法如下圖所示：鋼絲夾繩圖6、腳手板腳手板采用沖壓鋼網片，在操作架上滿鋪。7、安全網本工程安全網全部采用兜底網，每隔兩層設置。第三節 腳18、手架搭設流程腳手架搭設順序：在預埋樓層預埋20圓鋼套環樓板澆筑完成達到一定強度后放置工字鋼并進行固定逐根樹立立桿并與第一排大橫桿扣緊安裝第一排小橫桿并與立桿扣緊安裝第二步大橫桿與各立桿扣緊安裝第二步小橫桿安裝第三步大橫桿安裝第三步小橫桿安裝第四步大橫桿和小橫桿安裝并拉緊鋼絲繩接立桿加設剪刀撐鋪腳手板掛兜底網張拉卸荷鋼絲繩。第四節 搭設注意事項搭設注意事項1在外腳手架搭設過程中，必須嚴格按規定的構造方案和尺寸進行搭設，并及時與結構拉結或采用臨時支頂，確保搭設過程的安全。2腳手架里、外兩排立桿搭設均要豎直，相鄰兩立桿的接頭上下應錯開500mm，并不得在同一步距內，搭設第一節立桿時應選用長短不一的鋼19、管。3搭設過程中應隨時校正桿件垂直度和水平偏差，避免偏差過大。4剪刀撐從底到頂沿外架連續布置。5加強對使用材料的檢查、檢查鋼絲繩規格是否符合要求、是否斷絲、磨損，檢查鋼管是否合格，是否變形，檢查扣件是否松動，螺栓螺紋是否有損，檢查鋼管型號、質量等，變形和不合格的扣件、鋼管和鋼絲繩等材料一律不準在本工程中使用。6大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，螺栓應適度擰緊。第五節 腳手架的拆除施工工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及腳手板防護欄桿剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大20、橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。第六節 電梯井安全防護1、電梯井施工操作架（平臺）拆除完畢后應及時對電梯井進行安全防護。2、電梯井外圍搭設高度不小于1200的防護欄桿，并掛安全網。底部安裝200mm高木質踢腳板，欄桿外側張掛“當心墜落”安全警示標21、志牌。3、安全平網的掛設每兩層樓層電梯井內應增設一道安全兜底網。兜底網應牢固掛設在操作架上。兜底網的規格尺寸、材質和系繩連接方式應符合安全網（GB 5725-2009）標準。兜底網的相鄰梁系繩間距應不大于0.75m，網與井壁的間隙應不大于100mm。第四章 質量、安全保證措施第一節 保證質量的措施1.1. 質量要求項次項目技術要求允許偏差（mm）示意圖檢查方法及工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-102立桿垂直度最后驗收垂直度2080m100用經緯儀或吊尺和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（m）總高度50m40m20mH=2H=10H=2022、H=30H=40H=5072040602010072550751007501003間距步距縱距橫距205020鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500cm50鋼板尺6扣件安裝主節點各扣件中心電相互距離a150mm鋼板尺7同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離ala/3鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩4065Nm扭力扳手8剪刀撐斜桿與地面的傾角4560角尺9腳手板外伸長度對接a130150mml300mm卷尺搭接a100mml200mm23、卷尺1.2. 保證質量的措施（1）腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后方允許使用或繼續使用：分段搭設完畢后；連續使用達6 個月；施工中中途停止使用超過15 天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。（2）架體上的施工荷載必須符合設計要求，結構施工階段不得超過2層同時作業，裝修施工階段不得超過3層同時作業，在一個跨距內各操作層施工均布荷載標準值總和不得超過6KN/，集中堆載不得超過300kg；架體上的建筑垃圾及其他雜物應及時清理。（3）在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員24、定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。（4）外觀質量：安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。第二節 保證安全的措施（1）安全文明技術交底制：根據安全措施要求和現場實際情況，各級管理人員需親自對施工班組進行書面交底。（2）班前檢查制：各專業班組安全文明管理員、施工管理員必須督促與檢查各施工班組對安全檢查防護措施是否進行檢查。外腳手架，大中型機械設備安裝實行驗收制，凡不經驗收或未通過驗收的，一律不準投入使用。（3）月安全活動制：項目部每月組織一次全體工人進行安全文明教育，對上一月安全文明方面存在的問25、題進行總結，對本月的安全文明重點和注意事項做必要交底，使廣大工人能心中有數，從意識上時刻繃緊這根弦。（4）定期檢查與隱患整改制：經理部每一周要組織一次安全檢查生產檢查，對查出的安全檢查隱患必須定時間、定人員、定措施整改，并做好安全隱患整改消項記錄。實行安全生產獎罰制與事故報告制。（5）遇到危急情況立即停工。（6）持證上崗，嚴禁無證操作。（7）認真貫徹落實國家、地方和企業的安全文明生產法規、規程，建立健全施工安全檢查、監督網絡體系，分段分部做好安全檢查與防護，使之做到經常化、制度化、標準化。（8）抓好項目經理安全生產目標責任制管理：落實安全生產責任制實行“一把手”負責制。施工班組設專職安全文明管26、理員，落實安全生產責任制，重點是“三長二員”（模板、鋼筋、混凝土專業技術班長，專職與兼職安全文明管理員），負責現場的綜合管理，做到常備不懈，一抓到底。（9）隊伍進場及時進行三級教育，針對工程施工各階段特點，切實做好同步安全教育，提高職工整體安全文明施工意識。（10）使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。（11）腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。（12）施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。（13）運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分27、規格堆放整齊，妥善保管。第五章 計算書第一節 塔樓一6F12F電梯井（34003200）操作架計算1.1. 大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.9/2=0.135kN/m活荷載標準值 Q=3.0000.9/2=1.35kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.135=0.208kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.35=1.89kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大28、彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1max=0.080.2081.212+0.101.891.212 =0.301kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2max= -0.100.2081.212-0.1171.891.212 =-0.354 kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：= 0.354106/5080=69.685N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計29、算公式如下: 靜荷載標準值q1= P1+P2=0.038+0.208=0.246kN/m活荷載標準值q2=1.35kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0.6770.24612104/(1002.06105121900)+0.9901.3512104/(1002.06105121900) = 1.283 mm大橫桿的最大撓度小于1210.0/150與10mm,滿足要求!1.2. 小橫桿的計算小橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.2130、=0.046kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.91.21/2=0.163kN活荷載標準值 Q=3.0000.91.21/2=1.633kN荷載的計算值 P=1.20.046+1.20.163+1.41.633=2.537kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:M1max=-0.1ql2-0.15Pl跨中最大彎矩為M1max=-0.10.0380.92-0.152.5370.92 =-0.305kN.m支座最大彎矩計算公式如下:M1max=0.08ql2+0.175Pl支座最大彎矩為M2max= 0.100.0380.9231、+0.1752.5370.92 =0.363 kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：= 0.363106/5080=71.457N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.支座反力靜荷載產生的支座反力NA=ND=0.4 ql+0.35（P1+P2）=0.40.0380.9+0.35（0.046+0.163）=0.087 kNNC=NB=1.1 ql+1.15（P1+P2）=1.10.0380.9+1.15（0.046+0.163）=0.278 kN活荷載產生的支座反力NA=ND=0.35Q=0.351.633=0.572 kNNC=NB=1.15 Q =32、1.151.633=1.878 kN4.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度集中荷載撓度計算公式如下: 均布荷載標準值q1= P1+P2=0.038+0.163=0.201kN/m集中荷載撓度計算公式如下:集中荷載標準值P=2.537 kN = qmax + pmax=0.6770.2019004/(1002.06105121900)+ 25379003 /(48 2.06105121900)=1.569mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!1.3. 扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R R33、c其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.211/2=0.023 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.9/2=0.017kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.21/2=0.163 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.21/2 = 1.633 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.023+0.017+0.163)+1.41.633=2.53 kN；當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可34、取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；1.4. 腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.124822.6 =2.82kN（2）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.17 NG2 = 0.1701.2112/2=1.234kN （3）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG3 = 0.0101.2122.6=0.273kN腳手架立桿承受的荷載包括小橫桿傳遞的荷載、自重35、欄桿重量、安全設施重量。腳手架共有12步（22.6/1.8=12.55），同時施工層數為2層。大橫桿傳遞的荷載P=2.537 kN。每步小橫桿靜荷載產生的支座反力NA=ND=0.4 ql+0.35（P1+P2）=0.40.0380.9+0.35（0.046+0.163）=0.087 kNNC=NB=1.1 ql+1.15（P1+P2）=1.10.0380.9+1.15（0.046+0.163）=0.278 kN每步小橫桿活荷載產生的支座反力NA=ND=0.35Q=0.351.633=0.572 kNNC=NB=1.15 Q =1.151.633=1.878 kN整個腳手架小橫桿傳遞的支座反力36、：NA=ND=1.2150.087+1.420.572=3.168kNNC=NB=1.2150.278+1.421.878=10.264 kN立桿的軸力：NA=ND= 1.2（NG1+NG2+NG）+3.168+2.537=1.2（2.82+1.234+0.273）+3.168+2.537=10.897kNNC=NB=1.2NG1+10.264+2.537=1.22.82+10.264+2.537=16.185經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=16.185kN1.5. 立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=16.185kN；i 計算立桿的37、截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =16185/(0.19489)=174.201N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/m38、m2；立桿的穩定性計算 f,滿足要求!1.6. 連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；不考慮風荷載，連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.0kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 200/15.8的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.839、37 kN；Nl = 5.0 Nf = 96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =5.0小于雙扣件的抗滑力8kN，滿足要求！1.7. 鋼梁的受力計算鋼梁按照簡支梁計算鋼梁計算簡圖水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N1=10.897kN，N2=16.185kN，水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m經過計算得到：最大彎矩 Mmax=27.4941.65-0.251.652/2-10.8971.35-1640、.1850.75=18.176kN.m抗彎計算強度 f=18.176106/(1.05141000.0)=122.769N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!最大撓度v=50.25100043.34/(384210109113010-8)+（10.897+16.185）0.3（33.32-40.32）10003（24210109113010-8）=3.896按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定：水平支撐梁的最大撓度小于3300.0/250,滿足要求!1.8. 鋼梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中 b41、 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929經過計算得到強度 =20.772106/(0.929141000.00)=158.578N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!第二節 塔樓一-5F6F電梯井（27002600）操作架計算在3F樓板處卸荷，鋼絲繩采取1段卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數為0.85，安全系數K=10.0，上吊點與下吊點距離5.5m。2.1. 大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算42、，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3001/2=0.15kN/m活荷載標準值 Q=3.0001/2=1. 5kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.15=0.226kN/m活荷載的計算值 q2=1.41. 5=2.1kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1max=043、.080.2261.052+0.102.11.052 =0.251kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2max= -0.100.2261.052-0.1172.11.052 =-0.246 kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：= 0.246106/5080=48.419N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1= P1+P2=0.038+0.226=0.264kN/m活荷載標準值q2=1. 5kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=0.6770.244、6410504/(1002.06105121900)+0.9901. 5010504/(1002.06105121900) = 0.662 mm大橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!2.2. 小橫桿的計算小橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.05=0.046kN腳手板的荷載標準值 P2=0.30011.05/2=0.158kN活荷載標準值 Q=3.00011.05/2=1.575kN荷載的計算值 P=1.20.046+45、1.20.158+1.41.575=2.45kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kN.m集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 2.451/4 = 0.612kN.m最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.618 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.618106/5080=120.571 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.571 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！346、.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度集中荷載撓度計算公式如下: 均布荷載標準值q1= P1+P2=0.038+0.158=0.196kN/m集中荷載撓度計算公式如下:集中荷載標準值P=2.45 kN = qmax + pmax=0.6770.19610004/(1002.06105121900)+ 245010003 /(48 2.06105121900)=2.085mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!2.3. 扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,47、取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.051/2=0.02kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381/2=0.016kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.311.05/2=0.158 kN；活荷載標準值: Q = 311.05/2 =1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.02+0.016+0.158)+1.41.575=2.438 kN；當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承48、載力可取12.0kN；2.4. 腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.0501/2)0.038/1.8049.75 =6.76kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.300271.05(1+0.2)/2=5.103kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.0527/2=2.41kN (4)吊掛的安全設施荷49、載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.0549.75=0.522kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =14.795kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.051/2=3.15kN。立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.214.795+1.43.15)/21. 5=17.454kN2.5. 立桿的穩定性計算1.卸荷計算在腳手架全高范圍內增50、加1吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為17.454kN。考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN)T1=17.4545.96/5.5=18.914kNT2=17.4545.65/5.5=17.935kN所以卸荷鋼絲繩的最大拉力為18.914kN選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.00018.914/1=189.14kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑15.5mm。滿足要求!吊環強度計算公式為 = T / A f其中f 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規51、定f = 50N/mm2；A 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算。經過計算得到，選擇吊環的直徑要至少(189144/3.1416/50/2)1/2=15.52mm。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=17.454kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長52、細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =17454/(0.19489)=187.859N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.6. 連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；不考慮風荷載，連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.0kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af53、其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 200/15.8的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 5.0 Nf = 96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =5.0小于雙扣件的抗滑力8kN，滿足要求！2.7. 立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 174.54N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 17.454A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.1fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 500.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00fgk 地基承載力標準值；fgk = 500.00地基承載力的計算滿足要求!